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    水冷壁氣化爐含液相渣層熱應(yīng)力分析

    2016-06-29 09:05:19林偉寧華電重工股份有限公司北京100070
    山東工業(yè)技術(shù) 2016年13期
    關(guān)鍵詞:熱應(yīng)力水冷壁

    林偉寧(華電重工股份有限公司,北京 100070)

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    水冷壁氣化爐含液相渣層熱應(yīng)力分析

    林偉寧(華電重工股份有限公司,北京 100070)

    摘 要:建立氣流床氣化爐水冷壁的局部熱應(yīng)力模型,運用有限元法對含液相渣層的水冷壁中的應(yīng)力場進(jìn)行了模擬計算,對降溫過程中的熱應(yīng)力分布及變化進(jìn)行了研究,并對渣層中的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行分析。結(jié)果表明:工況下液態(tài)渣層中不存在熱應(yīng)力,而初始固態(tài)渣層中的熱應(yīng)力主要表現(xiàn)為壓應(yīng)力;降溫過程中,熔渣凝固新生成的固態(tài)渣層中熱應(yīng)力迅速增大,其中的熱應(yīng)力主要表現(xiàn)為拉應(yīng)力,且隨溫度的降低而增大。

    關(guān)鍵詞:氣流床氣化爐;水冷壁;渣層;熱應(yīng)力

    0 引言

    氣流床煤氣化技術(shù)因其具備的諸多優(yōu)點[1],已成為清潔高效的燃?xì)馀c合成氣制備的首選技術(shù),廣泛應(yīng)用于化工、電力等行業(yè)。在運行過程中氣化爐內(nèi)的條件十分惡劣(高溫、高壓、熔渣沖蝕);長期的工業(yè)實踐證明,與耐火磚襯里相比,水冷壁襯里壽命較長,維護(hù)成本低,可確保氣化爐長周期運轉(zhuǎn)[2]。對于水冷壁氣化爐,在其內(nèi)壁形成穩(wěn)定的、具有一定厚度的渣層至關(guān)重要,氣化爐內(nèi)的操作條件對渣層有較大影響,操作不當(dāng)將導(dǎo)致渣層開裂、甚至脫落,這是渣層中的熱應(yīng)力超過渣層強度所致;該現(xiàn)象發(fā)生后將嚴(yán)重影響生產(chǎn)安全,因此,對渣層中的傳熱及應(yīng)力進(jìn)行研究十分必要。

    氣化爐正常運行時,渣層表面區(qū)域的灰渣處于熔融狀態(tài)[3],降溫過程中經(jīng)歷了液-固相變,這將影響渣層中的應(yīng)力分布。本文建立氣化爐水冷壁二維傳熱與應(yīng)力數(shù)學(xué)模型,對含液相渣層降溫過程中的熱應(yīng)力變化進(jìn)行模擬分析。

    1 水冷壁結(jié)構(gòu)

    水冷壁主要包括列管結(jié)構(gòu)和盤管結(jié)構(gòu)兩種類型,本文僅針對列管式水冷壁進(jìn)行研究。水冷壁由冷卻管束構(gòu)成,管間采用翅片連接,水冷管上焊接渣釘;水冷管和翅片上澆鑄耐火材料(氧化鋁+碳化硅);碳化硅表面附著一定厚度的渣層。水冷管、翅片、渣釘均采用不銹鋼材質(zhì)。水冷壁各材料及渣層的物性參數(shù)取文獻(xiàn)中數(shù)據(jù)[4-10]。

    2 模型假設(shè)

    水冷壁的直筒段為軸對稱結(jié)構(gòu),忽略其曲率及軸向傳熱,在直角坐標(biāo)系中建立水冷壁直筒段的二維局部模型;同時對實際情況進(jìn)行適當(dāng)簡化,引入如下假設(shè):

    (1)水冷壁材料間僅考慮熱傳導(dǎo);材料及固態(tài)渣層各向同性且僅發(fā)生彈性形變;

    (2)液態(tài)渣層中的應(yīng)力為零;初始固態(tài)渣層在室溫條件下應(yīng)力為零;

    (3)假設(shè)降溫過程中渣層總厚度保持不變,且不考慮灰渣液-固相間密度差異;

    (4)冷卻水與管壁的對流換熱系數(shù)沿管內(nèi)壁均勻分布;

    (5)氣化爐操作壓力的影響忽略不計。

    3 模型理論及邊界條件

    根據(jù)熱力學(xué)第一定律及上述假設(shè),直角坐標(biāo)系中的平面溫度場的微分方程可表示為[11, 12]:

    其中,k-導(dǎo)熱系數(shù),W·m-1·K-1;T-瞬態(tài)溫度,K;qv-材料內(nèi)熱源強度,W·m-3;ρ-材料密度,kg·m-3;C-比熱容,J·kg-1·K1;t-時間,s。

    平面應(yīng)力場的微分方程及其邊界條件分別為式(2)和式(3):

    其中,σx, σy, τxy-應(yīng)力分量,Pa;X, Y-坐標(biāo)載荷分量;u, v-彈性位移分量,m;Qx, Qy-邊界上面力均布載荷分量,Pa;l, m-邊界法線方向與x, y軸夾角。

    采用有限元法將模型劃分為7536個四邊形單元及7749個節(jié)點(見圖1),并將連續(xù)的溫度場及位移場離散到各單元節(jié)點上進(jìn)行求解。

    圖1 水冷壁模型及邊界條件示意圖

    為模型施加邊界條件和初始條件,以得到方程的唯一解。采用熱電偶測得的渣層表面溫度作為渣層傳熱邊界條件。水冷管內(nèi)的冷卻工質(zhì)為除鹽水,管內(nèi)流型為紊流,強制對流傳熱,冷卻水溫度為60℃。水冷壁外表面的傳熱方式主要為自然對流和輻射聯(lián)合傳熱,室溫為25℃。在模型對稱邊界施加X軸方向的位移約束,并假設(shè)降溫前模型中傳熱已達(dá)平衡;對該條件進(jìn)行穩(wěn)態(tài)計算,并將計算結(jié)果作為初始條件。

    采用間接法對問題進(jìn)行分析,運用ANSYS的單元“生死”技術(shù)對熱應(yīng)力進(jìn)行計算。應(yīng)用等效應(yīng)力對渣層熱應(yīng)力進(jìn)行描述,見式(4)[13];采用第一主應(yīng)力(σ1)和第三主應(yīng)力(σ3)判斷渣層中的應(yīng)力狀態(tài)。

    其中,σ1、σ2、σ3-分別為第一、第二、第三主應(yīng)力。

    4 模擬結(jié)果與分析

    4.1渣層熱應(yīng)力分布

    正常操作情況下,水冷壁附著渣層表面區(qū)域為液態(tài)渣層,處于動態(tài)平衡狀態(tài)。該層中熔渣在冷卻降溫階段經(jīng)歷了液-固相變過程,如圖2所示。降溫開始時(t=0s)渣層表面溫度為1296℃,高于灰渣流動溫度(FT=1150℃),約30%的灰渣處于熔融狀態(tài),在模型假設(shè)中定義液態(tài)渣層中等效應(yīng)力為零;隨溫度降低,初始液態(tài)渣層中的熔渣逐漸凝固,固態(tài)渣層厚度增加,新生固態(tài)渣層中產(chǎn)生熱應(yīng)力,且熱應(yīng)力逐漸增大;t=110s時,渣層表面溫度降至1150℃,熔渣已完全凝固。

    圖2  熔渣相變過程渣層應(yīng)力場

    由于渣釘?shù)挠绊?,渣層中溫度沿X軸方向逐漸升高;同時溫度由碳化硅-渣接觸面到渣層表面(Y軸方向)逐漸升高。初始固態(tài)渣層中,等效應(yīng)力沿X軸及Y軸方向均表現(xiàn)為逐漸增大,而新生成的固態(tài)渣層中的等效應(yīng)力分布沿X軸及Y軸方向則呈現(xiàn)減小的趨勢;而初始固-液接觸面處等效應(yīng)力呈不連續(xù)分布。

    4.2渣層熱應(yīng)力變化

    為對降溫過程中的溫度場及應(yīng)力場進(jìn)行研究,故選取點A、B作為研究對象(見圖1),分別對各點的溫度及應(yīng)力變化情況進(jìn)行模擬分析,模擬結(jié)果如圖3~圖4所示。

    圖3 點A溫度及等效應(yīng)力曲線

    圖4 點B溫度及等效應(yīng)力曲線

    點A位于碳化硅-渣接觸面,此處溫度較低,灰渣在降溫過程中始終為固態(tài)。隨著該點溫度由616℃降至181℃,等效應(yīng)力由39MPa逐漸減小至12MPa。

    點B位于初始固-液接觸面。降溫過程中,初始固態(tài)渣層中的等效應(yīng)力由64MPa逐漸降至24MPa;而熔渣于降溫開始時凝固,其等效應(yīng)力由0MPa迅速上升至3MPa,此后隨溫度降低等效應(yīng)力逐漸升高。

    4.3渣層應(yīng)力狀態(tài)

    降溫過程中沿渣層厚度方向(路徑A-C上)的σ1及σ3分布如圖5所示。由圖可見,初始固態(tài)渣層中σ1≈0,而σ3<0,且沿路徑A-C逐漸減小;相同位置,故其中應(yīng)力主要表現(xiàn)為壓應(yīng)力。熔渣凝固后,新形成的渣層中σ1>0,其值沿路徑A-C逐漸增大,而σ3=0;相同位置,故其中應(yīng)力表現(xiàn)為拉應(yīng)力。

    圖5 路徑A-C上σ1及σ3分布

    5 結(jié)論

    本文通過建立水冷壁及渣層的二維傳熱與應(yīng)力數(shù)學(xué)模型,運用ANSYS軟件的單元“生死”技術(shù)對含液相渣層于降溫過程中的熱應(yīng)力進(jìn)行了模擬計算。結(jié)論如下:(1)液態(tài)渣層中等效應(yīng)力為零;熔渣凝固后,新形成的固態(tài)渣層中產(chǎn)生熱應(yīng)力,且高溫區(qū)域等效應(yīng)力較?。怀跏脊?液接觸面處等效應(yīng)力呈不連續(xù)分布。(2)降溫過程中,初始固態(tài)渣層中的等效應(yīng)力隨溫度的降低而減??;新生固態(tài)渣層中等效應(yīng)力隨溫度下降逐漸增大。(3)降溫過程中,初始固態(tài)渣層中應(yīng)力表現(xiàn)為壓應(yīng)力,而凝固渣層中應(yīng)力表現(xiàn)為拉應(yīng)力。

    參考文獻(xiàn):

    [1]龔欣,郭曉鐳,代正華,于遵宏等.新型氣流床粉煤加壓氣化技術(shù)[J],現(xiàn)代化工,2005,25(03):51-54.

    [2]Higman C,Burgt MV. Gasification.Boston: Elsevier/Gulf Professional Publishing Publications, 2003.

    [3]Heikkinen,R.Slagging behavior of peat ash. Fuel and Energy Abstracts, 1996, 37 (6): 450-451.

    [4]周俊虎,楊衛(wèi)娟,劉建忠,周志軍,曹欣玉,岑可法.鍋爐變負(fù)荷引起的水冷壁渣層熱應(yīng)力[J].化工學(xué)報,2003,54(12):1678-1682.

    DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.13.052

    作者簡介:林偉寧(1981-),男,河北唐山人,博士。

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