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    雜填土邊坡預(yù)應(yīng)力錨索加固方案對比分析

    2016-05-05 01:27:23池麗敏
    城市道橋與防洪 2016年5期
    關(guān)鍵詞:安全系數(shù)傾角錨索

    陳 丹,高 健,池麗敏

    (南京市水利規(guī)劃設(shè)計院責(zé)任有限公司,江蘇 南京 210006)

    雜填土邊坡預(yù)應(yīng)力錨索加固方案對比分析

    陳 丹,高 健,池麗敏

    (南京市水利規(guī)劃設(shè)計院責(zé)任有限公司,江蘇 南京 210006)

    雜填土邊坡在堆積之后不采取必要的加固措施,很容易產(chǎn)生地質(zhì)災(zāi)害。預(yù)應(yīng)力錨索作為一種新型的邊坡支護(hù)手段,在邊坡加固邊坡取的較好效果。以預(yù)應(yīng)力錨索的錨固傾角為控制對象,借助二維有限元軟件,對采用預(yù)應(yīng)力錨索加固的雜填土邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了模擬分析,結(jié)果表明:在地下水位埋藏較深、高地下水位、降雨入滲以及地震情況四種工況下,伴隨著錨固傾角的增大,邊坡安全系數(shù)先是增大,然后開始減小。綜合分析考慮多種工況下的計算結(jié)果,當(dāng)預(yù)應(yīng)力錨索錨固傾角在26°左右時,加固后的邊坡安全系數(shù)相對較大,加固效果相對較好,為后期工程設(shè)計提供一定的參考依據(jù)。

    雜填土;邊坡;預(yù)應(yīng)力錨索;安全系數(shù)

    0 引言

    隨著國家經(jīng)濟(jì)科技技術(shù)水平的提升,我國的城市建設(shè)也取得了巨大的進(jìn)步。與此同時,城市中各類工程的大拆大建,也使得雜土等建筑垃圾日益增多。然而,城市中及城郊位置可以存放雜土的地域有限,回收處理或者運(yùn)送到偏遠(yuǎn)的農(nóng)村等地則成本較高。因此,很多雜土多選擇就近依靠山坡或者凹地等直接堆填處理。任意堆填的雜填土往往不經(jīng)壓實(shí)處理,大多具有堆積高度較高、坡度較陡、土體壓實(shí)強(qiáng)度不足、抗剪強(qiáng)度低、土質(zhì)松軟且土層分布不均勻等一系列的特點(diǎn)。雜填土的高邊坡,如果在堆積之后不采取必要的加固措施,很容易產(chǎn)生局部坍塌、滑坡或者伴隨降雨產(chǎn)生泥石流等地質(zhì)災(zāi)害[1-3]。

    因此,很有必要結(jié)合雜填土邊坡的特點(diǎn)采取必要的加固措施,以增加邊坡的穩(wěn)定性和安全性。預(yù)應(yīng)力錨索作為一種新型的邊坡基坑支護(hù)手段,在國內(nèi)外眾多水利及巖土工程中取的較好的效果[4-8],其主要是通過外加預(yù)應(yīng)力的方法,將邊坡表面的滑動體錨固在基巖上,以此達(dá)到加固邊坡的目的。預(yù)應(yīng)力錨索的傾角是錨索結(jié)構(gòu)設(shè)計的一個主要參數(shù),由于傾向的角度直接決定了預(yù)應(yīng)力的施加方向,因此,錨索不同的傾角將會產(chǎn)生不同的加固效果。為了使錨索達(dá)到最優(yōu)的加固效果,本文結(jié)合雜填土邊坡加固工程,借助數(shù)值模擬的手段進(jìn)行了研究分析。

    1 工程概況及加固方案

    1.1 工程概況及地質(zhì)情況

    本文所研究工程為位于北京市某山山麓的一雜填土填埋場,該場地由于地處山腳的隱蔽位置,常年疏于管理,逐漸演變成為了當(dāng)體的雜土填埋場,經(jīng)過一年多的堆積,填土高度已超過20余米。雜土堆填前后邊坡的情況如圖中所示,經(jīng)過現(xiàn)場踏勘,發(fā)現(xiàn)雜填土表層的土體相對比較松軟,堆填之后未采取任何加固措施,且雜土堆填之后沒有經(jīng)過壓實(shí),整個邊坡穩(wěn)定情況堪憂,亟需進(jìn)行加固處理。

    經(jīng)過地質(zhì)勘測,給出了該處典型的地質(zhì)斷面見圖1,其中層①為后期的雜填土,一般較為松散,極不均勻,主要為工地棄土;以沉積巖塊為主,粒徑差異很大,一般粒徑2~20 cm,最大粒徑大于100 cm;含部分粘性土,局部含少量磚雜、灰雜等,表層壓實(shí)度極低;層②為褐黃色,很濕,可塑,含少量云母、氧化鐵等,分布不均;層③為灰黃,巖芯較完整,呈短柱狀,采取率約60%~85%。

    圖1 典型地質(zhì)勘測斷面圖

    1.2 加固方案及分析工況

    結(jié)合典型地質(zhì)斷面的工程地質(zhì)情況,并參考類似項(xiàng)目的處理方法,該工程擬采用預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行雜填土邊坡的后期加固處理。具體方案是首先將雜填土表面固結(jié)未完成的覆土,按照∶2的邊坡進(jìn)行清除,然后,在新鮮的開挖面上,利用預(yù)應(yīng)力錨索外加混凝土格構(gòu)梁的型式進(jìn)行加固。結(jié)合地質(zhì)斷面情況,本工程中擬采用預(yù)應(yīng)力錨索總長25 m,其中自由段長20 m,錨固段長5 m,錨索按照7m的間距呈梅花形布置。

    針對預(yù)應(yīng)力錨索錨固角度問題,規(guī)范中建議錨固角度一般在15°~30°范圍內(nèi),為了探究預(yù)應(yīng)力錨索不同傾角對邊坡加固效果的影響,本文設(shè)置了傾角18°、22°、26°和30°四種不同的預(yù)應(yīng)力錨索加固方案。由于該工程地處Ⅶ度地震區(qū),且地下水位埋藏較深,結(jié)合工程現(xiàn)狀,主要計算分析四種工況下邊坡穩(wěn)定性:(1)地下水位埋藏較深的情況,(2)地下水位平地面的情況,(3)降雨入滲的情況,(4)地震的情況。

    2 計算模型及邊界條件

    2.1 計算模型及材料參數(shù)

    由雜土邊坡典型地質(zhì)斷面可知,經(jīng)過清理之后,邊坡高度為23.70 m,邊坡坡度為1∶2,破內(nèi)基巖巖面線深約11.00 m,結(jié)合預(yù)應(yīng)力錨索加固方案,利用有限元軟件建立了雜土邊坡的二維模型見圖2。計算模型中,土體材料大致劃分為兩層,基巖面上部土體大都為后期的雜填土,基巖下部為邊坡原始的基巖。為了便于計算分析邊坡的穩(wěn)定性,土體材料模型采用傳統(tǒng)的摩爾—庫倫模型,各層土體的材料參數(shù)見表1。

    圖2 預(yù)應(yīng)力錨索加固設(shè)計斷面圖

    表1 計算主要材料參數(shù)表

    2.2 邊界條件

    計算過程中,考慮邊坡的實(shí)際情況,在模型的底部設(shè)置豎直向的固定約束,在模型的左側(cè)設(shè)置水平向的固定約束。同時,針對降條件下的計算工況,充分考慮了邊坡在降雨過程中的滲流情況,在模型頂部施加了降雨強(qiáng)度的邊界條件,并且考慮了持續(xù)時長為3 h的強(qiáng)降雨過程;此外,在地震工況下邊坡穩(wěn)定性分析時,設(shè)置地震水平向基本加速度值為0.20 g。

    3 計算結(jié)果對比分析

    借助有限元軟件,對上述四種不同工況下多種預(yù)應(yīng)力錨索錨固角度的邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了計算,并就四種工況分析進(jìn)行了討論分析。

    3.1 地下水埋藏較深情況

    通過數(shù)據(jù)處理,可以得到地下水位埋藏較深的情況下,不采取加固措施(見圖3),以及預(yù)應(yīng)力錨索錨固角度分別為18°、22°、26°、30°時,加固后的邊坡安全系數(shù)值及最危險滑動斷面情況見圖4。由圖中數(shù)據(jù)可知,在地下水位埋深較深的情況,不采取加固措施時邊坡的安全系數(shù)僅為0.69,遠(yuǎn)小于規(guī)范中針對邊坡安全系數(shù)的最小限值1.20。

    圖3 無加固措施最危險滑弧示意圖

    圖4 18°~30°預(yù)應(yīng)力錨索加固后最危險滑弧示意圖

    當(dāng)用預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固之后,邊坡安全系數(shù)得到明顯的提升,預(yù)應(yīng)力錨索傾角為18°、22°、26°、30°時所對應(yīng)的邊坡安全系數(shù)分別為1.509、1.642、1.673、1.602。由此可知,地下水埋藏較深情況時,不同錨固角度下雜土邊坡的安全系數(shù)存在一定的差異,差異值在0.164左右,伴隨著錨固傾角的增大,邊坡安全系數(shù)先是增大,然后開始減小。錨固傾角在26°左右時,邊坡安全系數(shù)最大為1.673,錨固傾角在18°左右時,邊坡安全系數(shù)最小為1.509。

    3.2 高地下水位情況

    通過數(shù)據(jù)處理,可以得到搞地下水位的情況下,不采取加固措施(見圖5),以及預(yù)應(yīng)力錨索錨固角度分別為18°、22°、26°、30°時,加固后的邊坡安全系數(shù)值及最危險滑動斷面情況見圖6。由圖中數(shù)據(jù)可知,在高地下水位的情況,不采取加固措施時邊坡的安全系數(shù)僅為0.687,遠(yuǎn)小于規(guī)范中針對邊坡安全系數(shù)的最小限值1.20。

    圖5 無加固措施最危險滑弧示意圖

    圖6 18°~30°預(yù)應(yīng)力錨索加固后最危險滑弧示意圖

    當(dāng)用預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固之后,邊坡安全系數(shù)得到明顯的提升,預(yù)應(yīng)力錨索傾角為18°、22°、26°、30°時所對應(yīng)的邊坡安全系數(shù)分別為1.549、1.628、1.700、1.591。由此可知,地下水埋藏較深情況時,不同錨固角度下雜土邊坡的安全系數(shù)存在一定的差異,差異值在0.151左右,伴隨著錨固傾角的增大,邊坡安全系數(shù)先是增大,然后開始減小。錨固傾角在26°左右時,邊坡安全系數(shù)最大為1.700,錨固傾角在18°左右時,邊坡安全系數(shù)最小為1.549。

    3.3 降雨入滲情況

    通過數(shù)據(jù)處理,可以得到搞地下水位的情況下,不采取加固措施(見圖7),以及預(yù)應(yīng)力錨索錨固角度分別為18°、22°、26°、30°時,加固后的邊坡安全系數(shù)值及最危險滑動斷面情況見圖8。由圖中數(shù)據(jù)可知,在高地下水位的情況,不采取加固措施時邊坡的安全系數(shù)僅為0.590,遠(yuǎn)小于規(guī)范中針對邊坡安全系數(shù)的最小限值1.20。

    圖7 無加固措施最危險滑弧示意圖

    圖8 18°~30°預(yù)應(yīng)力錨索加固后最危險滑弧示意圖

    當(dāng)用預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固之后,邊坡安全系數(shù)得到明顯的提升,預(yù)應(yīng)力錨索傾角為18°、22°、26°、30°時所對應(yīng)的邊坡安全系數(shù)分別為1.673、1.846、1.817、1.783。由此可知,地下水埋藏較深情況時,不同錨固角度下雜土邊坡的安全系數(shù)存在一定的差異,差異值在0.173左右,伴隨著錨固傾角的增大,邊坡安全系數(shù)先是增大,然后開始減小。錨固傾角在22°左右時,邊坡安全系數(shù)最大為1.846,錨固傾角在18°左右時,邊坡安全系數(shù)最小為1.673。

    3.4 地震情況

    通過數(shù)據(jù)處理,可以得到搞地下水位的情況下,不采取加固措施(見圖9),以及預(yù)應(yīng)力錨索錨固角度分別為18°、22°、26°、30°時,加固后的邊坡安全系數(shù)值及最危險滑動斷面情況見圖10。由圖中數(shù)據(jù)可知,在高地下水位的情況,不采取加固措施時邊坡的安全系數(shù)僅為0.422,遠(yuǎn)小于規(guī)范中針對邊坡安全系數(shù)的最小限值1.00。

    圖9 無加固措施最危險滑弧示意圖

    圖10 18°~30°預(yù)應(yīng)力錨索加固后最危險滑弧示意圖

    當(dāng)用預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行加固之后,邊坡安全系數(shù)得到明顯的提升,預(yù)應(yīng)力錨索傾角為18°、22°、26°、30°時所對應(yīng)的邊坡安全系數(shù)分別為0.793、0.815、0.830、0.825。由此可知,地下水埋藏較深情況時,不同錨固角度下雜土邊坡的安全系數(shù)存在一定的差異,差異值在0.037左右,伴隨著錨固傾角的增大,邊坡安全系數(shù)先是增大,然后開始減小。錨固傾角在26°左右時,邊坡安全系數(shù)最大為0.830,錨固傾角在18°左右時,邊坡安全系數(shù)最小為0.793。

    4 結(jié)論

    雜填土邊坡具有壓實(shí)強(qiáng)度不足、抗剪強(qiáng)度低、土層分布不均勻等一系列的特點(diǎn),如果在堆積之后不采取必要的加固措施,很容易產(chǎn)生地質(zhì)災(zāi)害。預(yù)應(yīng)力錨索作為一種新型的邊坡支護(hù)手段,在邊坡加固邊坡取的較好效果。本文以預(yù)應(yīng)力錨索的錨固傾角為控制對象,借助二維有限元軟件,對采用預(yù)應(yīng)力錨索加固的雜填土邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了模擬分析,結(jié)果表明:在地下水位埋藏較深、高地下水位、降雨入滲以及地震情況四種工況下,不同錨固角度的邊坡的安全系數(shù)存在一定的差異,伴隨著錨固傾角的增大,邊坡安全系數(shù)先是增大,然后開始減小。綜合分析考慮多種工況下的計算結(jié)果,當(dāng)預(yù)應(yīng)力錨索錨固傾角在26°左右時,加固后的邊坡安全系數(shù)相對較大,加固效果相對較好,為后期工程設(shè)計提供一定的參考依據(jù)。

    [1]唐朝暉,柴波,劉忠臣,等.填土邊坡穩(wěn)定性的可靠度分析[J].地球科學(xué)(中國地質(zhì)大學(xué)學(xué)報),2013(3):616-624.

    [2]鄭志輝,賀若蘭,徐勛長,等.復(fù)合土釘支護(hù)厚雜填土邊坡現(xiàn)場試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報,2005(5):898-904.

    [3]趙春宏,戴福初.深圳某填土滑坡破壞機(jī)理研究[J].中國地質(zhì)災(zāi)害與防治學(xué)報,2007(2):1-8.

    [4]李寧,張鵬,于沖.邊坡預(yù)應(yīng)力錨索加固的數(shù)值模擬方法研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報,2007(2):254-261.

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    [6]李英勇,張頂立,王松根.預(yù)應(yīng)力錨索錨固作用機(jī)理的數(shù)值模擬研究[J].巖土力學(xué),2006(S2):921-925.

    [7]邵勇,覃仁輝.預(yù)應(yīng)力錨索框架梁邊坡支護(hù)數(shù)值模擬[J].地球科學(xué)與環(huán)境學(xué)報,2010(3):307-310.

    [8]閆毅志,張燎軍,楊具瑞,等.預(yù)應(yīng)力錨索錨固效果的三維數(shù)值模擬研究[J].中國農(nóng)村水利水電,2008(11):62-65.

    U417.1

    B

    1009-7716(2016)05-0134-03

    10.16799/j.cnki.csdqyfh.2016.05.037

    2016-01-18

    陳丹(1983-),女,江蘇靖江人,工程師,從事水工、水運(yùn)工程設(shè)計工作。

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