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    火燒油層注氣流量對(duì)火驅(qū)前緣影響的室內(nèi)研究

    2015-12-03 06:17:02何龍李忠權(quán)李洪奎劉雅麗
    關(guān)鍵詞:火驅(qū)油砂火燒

    何龍,李忠權(quán),李洪奎,劉雅麗

    油氣藏地質(zhì)及開(kāi)發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(成都理工大學(xué))

    構(gòu)造成礦成藏國(guó)土資源部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(成都理工大學(xué)),四川 成都610059

    火燒油層作為一種具有明顯優(yōu)勢(shì)的稠油熱力采油技術(shù)[1],具有成本低、驅(qū)油效率高(具有蒸汽驅(qū)、熱水驅(qū)的作用)、適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。國(guó)際上對(duì)火燒油層技術(shù)的研究始于20世紀(jì)50年代,雖然取得了一系列成果,但是該種開(kāi)采方式仍然沒(méi)有得到現(xiàn)場(chǎng)的大量應(yīng)用,而目前在我國(guó)火燒油層還處于試驗(yàn)階段[2]。我國(guó)的稠油分布廣、儲(chǔ)量大,在現(xiàn)今石油資源日益短缺的情況下,稠油的開(kāi)采勢(shì)在必行,但一方面因其黏度高、密度大、流動(dòng)性差,這不僅增加了開(kāi)發(fā)難度和成本,還使油田的采收率很低;另一方面,火燒油層技術(shù)要求很高,過(guò)程復(fù)雜,且很難控制地下燃燒。因此,在開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)之前,火燒油層的室內(nèi)研究具有很強(qiáng)的理論和現(xiàn)實(shí)意義[3~5]?;馃蛯蝇F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)最重要的2個(gè)參數(shù)分別是流量和壓力,筆者選取其中之一,討論不同流量對(duì)火驅(qū)前緣的影響,優(yōu)選流量參數(shù),為現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)發(fā)提供理論依據(jù)。

    1 試驗(yàn)部分

    1.1 試驗(yàn)原料及試驗(yàn)裝置

    試驗(yàn)原料來(lái)自于新疆油田提供的含油砂巖的野外露頭以及壓縮的氮?dú)夂涂諝狻?/p>

    試驗(yàn)裝置主要分為4大部分:注氣系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集控制系統(tǒng)和收集系統(tǒng)(如圖1)。

    1)注氣系統(tǒng) 壓縮氮?dú)?、空氣以及氣體流量計(jì)。試驗(yàn)之前需先通入氮?dú)忸A(yù)熱,使試驗(yàn)樣品與空氣隔絕,保證預(yù)熱過(guò)程中樣品不發(fā)生氧化反應(yīng);壓縮空氣則為燃燒過(guò)程提供穩(wěn)定、新鮮的空氣源。

    2)燃燒系統(tǒng) 主要為燃燒腔和燃燒管。燃燒管是長(zhǎng)度為400mm的鋼管,燃燒管嵌入燃燒腔內(nèi)部,燃燒管上設(shè)置13個(gè)溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn),實(shí)時(shí)地向數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)傳輸數(shù)據(jù);燃燒腔外層包裹保溫棉,以減少熱量散失;進(jìn)氣端設(shè)置有電火花點(diǎn)火裝置,待達(dá)到預(yù)熱溫度后,點(diǎn)火引燃燃燒管內(nèi)樣品。

    3)數(shù)據(jù)采集控制系統(tǒng) 主要采集燃燒過(guò)程中的溫度、壓力、空氣流量參數(shù),并向計(jì)算機(jī)傳輸,由計(jì)算機(jī)記錄數(shù)據(jù),數(shù)據(jù)采集時(shí)間間隔為1s。

    4)收集系統(tǒng) 主要收集燃燒過(guò)程中產(chǎn)生的氣體、液體。

    1.2 試驗(yàn)樣品制備及試驗(yàn)過(guò)程

    1)樣品制備 試驗(yàn)主要所用材料為野外出露的含油砂巖,粉碎后篩選粒徑大小在0.6mm至3.35mm之間的樣品,并與粒徑小于0.6mm的油砂樣品按質(zhì)量比10∶1進(jìn)行配比,均勻混合后,填入燃燒管內(nèi)。

    2)試驗(yàn)過(guò)程 首先通入氮?dú)膺M(jìn)行預(yù)熱,目的是為了防止樣品在預(yù)熱階段與空氣接觸發(fā)生氧化反應(yīng),影響試驗(yàn)結(jié)果;達(dá)到預(yù)熱溫度后(270℃),關(guān)閉氮?dú)猓徛ㄈ肟諝獠Ⅻc(diǎn)火,使燃燒腔內(nèi)壓力達(dá)到設(shè)定的壓力值(2.0MPa),并控制注入空氣流量的大小,待達(dá)到試驗(yàn)所需的流量(1.0~3.5L/min不等)后,保持注入流量恒定不變,反復(fù)試驗(yàn);燃燒管各溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)監(jiān)測(cè)到的數(shù)據(jù)由計(jì)算機(jī)實(shí)時(shí)記錄,整個(gè)數(shù)據(jù)采集過(guò)程由計(jì)算機(jī)控制;待燃燒結(jié)束后,取樣、分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

    圖1 火驅(qū)模擬試驗(yàn)裝置圖

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    試驗(yàn)過(guò)程中壓力是固定不變的,每個(gè)流量參數(shù)的試驗(yàn)至少進(jìn)行3次以上,從1.0~3.5L/min不等,共6個(gè)。取每個(gè)流量下燃燒相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)據(jù),部分試驗(yàn)結(jié)果如表1所示;并對(duì)火驅(qū)前緣推進(jìn)距離、推進(jìn)速率、前緣溫度分布特征進(jìn)行分析。

    表1 不同流量條件下部分試驗(yàn)結(jié)果

    2.1 火驅(qū)前緣推進(jìn)距離分析

    火驅(qū)前緣推進(jìn)距離是試驗(yàn)燃燒成功與否的最直接反映。試驗(yàn)中,火驅(qū)前緣的推進(jìn)距離并不總是隨著注氣流量的增大而增大(圖2)。當(dāng)注氣流量為1.0L/min時(shí),推進(jìn)距離僅為85mm,而它的峰值溫度達(dá)到368.4℃,說(shuō)明在該流量條件下,油砂能順利點(diǎn)燃,但由于流量過(guò)小,無(wú)法維持后續(xù)燃燒以致熄滅;流量增加至1.5、2.0L/min時(shí),推進(jìn)距離有顯著的增加,達(dá)到155mm;流量為2.5L/min時(shí),推進(jìn)距離達(dá)到最大值(330mm),而當(dāng)流量繼續(xù)增大時(shí),燃燒過(guò)程變得不穩(wěn)定,推進(jìn)距離忽大忽小,但并未超過(guò)330mm。說(shuō)明流量在2.5L/min時(shí),火驅(qū)前緣推進(jìn)距離最大且燃燒過(guò)程相對(duì)穩(wěn)定。

    2.2 火驅(qū)前緣推進(jìn)速率分析

    火驅(qū)前緣推進(jìn)速率除了與注氣流量有關(guān)外,還與很多因素有關(guān),如注氣壓力、油砂的孔隙度等。在封閉的一維管中,由于注氣壓力恒定,從理論上講,注氣流量越大,氣體獲得的動(dòng)能越大,更有利于在油砂中流動(dòng)和擴(kuò)散,增大了空氣與油砂的接觸面積,從而有助于油砂的燃燒,火驅(qū)前緣推進(jìn)速率也相應(yīng)得以提高。

    這里的火驅(qū)前緣推進(jìn)速率指的是在每次試驗(yàn)中,火驅(qū)前緣的推進(jìn)距離與所耗費(fèi)時(shí)間的比值,即整個(gè)火驅(qū)過(guò)程中火驅(qū)前緣推進(jìn)的平均速度。結(jié)合表1與圖3,注氣流量在2.5L/min及以下時(shí),推進(jìn)速率與注氣流量大小大致成正相關(guān);流量從1.0L/min增加至2.0L/min時(shí),火驅(qū)前緣推進(jìn)速率變大,但其大小的變化相對(duì)較慢;當(dāng)注氣流量增至2.5L/min時(shí),推進(jìn)速率大幅上升,說(shuō)明此時(shí)增大流量對(duì)火驅(qū)前緣推進(jìn)速率的影響最大,而繼續(xù)增大注氣流量導(dǎo)致燃燒出現(xiàn)不穩(wěn)定的情況,致使火驅(qū)前緣的推進(jìn)速率發(fā)生紊亂。由此可見(jiàn),在燃燒過(guò)程相對(duì)穩(wěn)定的情況下,適當(dāng)增加注氣流量對(duì)火驅(qū)前緣推進(jìn)速率有著積極的作用,當(dāng)注氣流量增至2.5L/min時(shí),推進(jìn)速率達(dá)到最大。

    圖2 不同注氣流量下火驅(qū)前緣的推進(jìn)距離

    圖3 不同注氣流量下火驅(qū)前緣的推進(jìn)速率

    2.3 火驅(qū)前緣溫度分布分析

    圖4是在不同注氣流量條件下火驅(qū)前緣峰值溫度的分布圖。從圖4中看出,注氣流量對(duì)火驅(qū)前緣峰值溫度的影響并不明顯,當(dāng)流量為2.5L/min時(shí),前緣的峰值溫度最高達(dá)到502.5℃;各溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)在該流量條件下所監(jiān)測(cè)到的峰值溫度都達(dá)到最高,如圖5所示。

    圖4 不同注氣流量下火驅(qū)前緣的峰值溫度

    圖5 不同注氣流量下各溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn)的峰值溫度

    試驗(yàn)表明,在注氣流量為2.5L/min的條件下,火驅(qū)前緣推進(jìn)最為穩(wěn)定,如圖6所示(圖中1?!?2#為溫度監(jiān)測(cè)點(diǎn))。不同位置的火驅(qū)前緣峰值溫度總體上表現(xiàn)出隨著距注氣口的距離增大而降低的特點(diǎn),這正是火驅(qū)前緣由注氣口向燃燒管尾部緩慢推進(jìn)的印證。

    在火驅(qū)前緣推進(jìn)過(guò)程中,熱量向四周傳遞會(huì)有損失,具體表現(xiàn)為不同位置峰值溫度的降低。試驗(yàn)過(guò)程為恒速注氣,燃燒管內(nèi)所發(fā)生的化學(xué)反應(yīng)可視為一個(gè)動(dòng)態(tài)平衡的過(guò)程,當(dāng)火驅(qū)前緣推進(jìn)到某一位置時(shí),最先與空氣接觸的油砂發(fā)生了快速而強(qiáng)烈的氧化反應(yīng),被蒸餾出來(lái)的輕質(zhì)油組分和水被氣流驅(qū)替到后面的位置,重質(zhì)油裂解為輕質(zhì)油組分和焦炭;燃燒前緣繼續(xù)向前推進(jìn),由前一位置驅(qū)替到此的輕質(zhì)油組分和水的再次蒸餾需要消耗部分熱量,而且前一位置燃燒不完全的油砂還將繼續(xù)消耗空氣,加之隨著距離的增加,油砂對(duì)空氣的阻力也在逐漸增大,空氣與油砂接觸面積逐漸減小,化學(xué)反應(yīng)減弱,溫度逐漸降低,直至最后燃燒前緣的熄滅。

    圖6 2.5L/min火驅(qū)前緣溫度變化圖

    圖7 2.5L/min燃燒后的油砂

    圖7為部分油砂在注氣流量為2.5L/min的條件下燃燒后的情況?;痱?qū)前緣最遠(yuǎn)推進(jìn)至330mm處,油砂部分燃燒并產(chǎn)生黑色結(jié)焦,之后的油砂未被引燃。330mm后黑色結(jié)焦變硬,殘?jiān)酁榻Y(jié)焦或結(jié)塊;至400mm,該處積聚少許油液,使油砂變得潮濕,說(shuō)明驅(qū)替效果良好。

    3 結(jié)論

    通過(guò)室內(nèi)反復(fù)試驗(yàn),綜合分析試驗(yàn)結(jié)果,得到如下結(jié)論:

    1)適當(dāng)增加注氣流量,有利于火驅(qū)前緣向前推進(jìn)且推進(jìn)速率有明顯提高。

    2)綜合分析火驅(qū)前緣的推進(jìn)距離、推進(jìn)速率以及溫度分布,注氣流量2.5L/min為實(shí)驗(yàn)室內(nèi)火驅(qū)物理模擬的最優(yōu)條件。

    [1]袁世寶,孫希勇,蔣海巖,等 .火燒油層點(diǎn)火室內(nèi)實(shí)驗(yàn)分析及現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用 [J].油氣地質(zhì)與采收率,2012,19(4):53~55.

    [2]楊俊印 .火燒油層(干式燃燒)室內(nèi)試驗(yàn)研究 [J].特種油氣藏,2011,18(6):96~99.

    [3]劉其成 .火燒油層室內(nèi)實(shí)驗(yàn)及驅(qū)油機(jī)理研究 [D].大慶:東北石油大學(xué),2011.

    [4]龔厚亮,史浩,曾英,等 .火燒油層注氣壓力參數(shù)室內(nèi)試驗(yàn)研究 [J].科學(xué)技術(shù)與工程,2014,14(9):168~171.

    [5]張敬華,楊雙虎,王慶林 .火燒油層采油 [M].北京:石油工業(yè)出版社,2000:6~7.

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