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    低滲透油田抽油機選型優(yōu)化技術(shù)研究

    2015-11-02 03:31:35梁毅石海霞樊松趙春甘慶明鐘英
    石油石化節(jié)能 2015年9期
    關(guān)鍵詞:懸點抽油桿柱

    梁毅石海霞 樊松趙春甘慶明鐘英

    (1.長慶油田分公司油氣工藝研究院;2.長慶油田分公司第一采油廠)

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    低滲透油田抽油機選型優(yōu)化技術(shù)研究

    梁毅1石海霞1樊松1趙春1甘慶明1鐘英2

    (1.長慶油田分公司油氣工藝研究院;2.長慶油田分公司第一采油廠)

    低滲透油藏單井產(chǎn)液量普遍較低,要想實現(xiàn)油田的效益開發(fā),必須進行優(yōu)化設(shè)計,調(diào)整抽油機型號、提高系統(tǒng)效率,進而降低投資和生產(chǎn)運行成本。懸點載荷是確定抽油機機型的主要依據(jù),從降低抽油機懸點載荷入手,開展了供排協(xié)調(diào)優(yōu)選泵徑、抽油桿提強度降桿徑設(shè)計、定向井懸點載荷預(yù)測等技術(shù)研究,形成了低滲透油藏抽油機優(yōu)化選型方法。通過現(xiàn)場應(yīng)用表明,新投井應(yīng)用大機型抽油機比例明顯減少,新投井抽油機額定載荷下降了11.7kN,系統(tǒng)效率提高1.2%,平均單井抽油機投資減少0.7萬元,日耗電量減少9.2kWh,達到了提高系統(tǒng)效率、降低投資和運行成本的目的。

    低滲透油田抽油機型號懸點載荷系統(tǒng)效率H級抽油桿

    長慶低滲透油田的特點是低滲、低壓、低產(chǎn),油井全部采用有桿泵方式生產(chǎn),與東部高產(chǎn)油田相比,原油生產(chǎn)對機、桿、泵要求有明顯不同[1]。長慶油田有桿泵采油設(shè)計一直沿用傳統(tǒng)的方法[2],未充分考慮“低液量、定向井”的實際情況,且隨著油田大規(guī)模建產(chǎn),采油井數(shù)及井深逐年增加,8型以上抽油機占了2/3,造成油井效率低、成本高[3]。

    理論分析表明[4-5],抽油機懸點載荷越大,抽油機機型及拖動電動機的功率則越大,所需投資和運行費用也就越多[6]。因此,圍繞如何減小抽油機懸點載荷、降低機型,開展了低滲透油田抽油機選型優(yōu)化技術(shù)。

    1 抽油機選型影響因素

    通常在進行采油井抽油機選型設(shè)計時,懸點載荷并無準確數(shù)據(jù),主要是依據(jù)投產(chǎn)參數(shù)和管柱組合設(shè)計數(shù)據(jù)進行載荷預(yù)測,負載率按照70%~90%選取,從而確定抽油機型號,因此降低抽油機懸點載荷是優(yōu)化抽油機選型的核心。

    計算抽油機懸點載荷時主要考慮桿柱載荷、液柱載荷,計算公式如下:

    式中:

    Pmax——懸點最大載荷,kN;

    A——不同泵掛深度最大載荷系數(shù);

    S——沖程,m;

    n——沖速,min-1;

    Ar——抽油桿截面積,m2;

    ρr——抽油桿密度,t/m3(鋼桿7.85t/m3);

    ρl——液體密度,kg/m3;

    g——重力加速度,m/s2;

    LP——泵深,m;

    AP——抽油泵柱塞截面積,m2。

    由公式(1)可知,抽油桿直徑、抽油泵泵徑、沖速是影響抽油機井懸點載荷的主要因素。由于沖速在抽油機運行過程中調(diào)整較為方便,且低滲透油藏抽油機一直采用較低沖速運行,降低抽油桿直徑和抽油泵泵徑就成為了降低懸點載荷的關(guān)鍵。

    2 抽油機選型優(yōu)化技術(shù)研究

    2.1抽油桿提強度降桿徑設(shè)計

    鋼桿抽油桿柱設(shè)計一般采用等強度設(shè)計原則,即各級桿柱頂端面的應(yīng)力范圍比或折算應(yīng)力相等。由表1可以看出,同一下抽油泵徑(φ32mm)、下泵深度(1500m),在滿足抽油桿柱使用強度的條件下,抽油桿柱比例不同,整個抽油桿柱的重量也不一樣,減小抽油桿柱直徑可以顯著降低抽油桿柱重量。因此,以抽油桿柱重量最小為設(shè)計目標,直接選取當前抽油桿柱所能達到的最高強度,在抽油桿柱許用應(yīng)力范圍內(nèi)使抽油桿柱直徑減小,同時H級抽油桿比D級抽油桿有更高的強度,因此應(yīng)用H級超高強度抽油桿,進一步減小抽油桿柱重量,實現(xiàn)抽油機懸點載荷的降低,為抽油機選型增加可選余地。

    表1 D級不同桿柱組合比例下懸點載荷統(tǒng)計

    在考慮應(yīng)用H級抽油桿實施降桿徑設(shè)計時,為保證抽油桿下井后正常生產(chǎn)運行,同時有較長的下井壽命,關(guān)鍵是確定其使用界限,采用API修正古德曼方法確定H級抽油桿使用界限。其計算公式為

    式中:

    SF——抽油桿使用系數(shù);

    σb——抽油桿最小抗拉強度,MPa;

    σmin——最小應(yīng)力,MPa;

    σmax——最大應(yīng)力,MPa;

    []σmax——許用最大應(yīng)力,MPa;

    PL——應(yīng)力范圍比,%。

    在采用φ38mm抽油泵、安全系數(shù)為1.3的條件下,運用修正古德曼法對不同桿徑的H級抽油桿進行最大下深進行校核得出:φ16mm抽油桿最大下深為1600m,φ19mm抽油桿最大下深為1800m,φ22mm抽油桿最大下深為2400m,見圖1、圖2、圖3。

    考慮到低滲透油藏多為叢式井組定向井開發(fā)、井筒狀況較為復(fù)雜,抽油桿易疲勞受損等問題,確定在下泵深度小于1800m的油井上采用抽油桿提強度降桿徑的設(shè)計方法。不同泵深下的D、H級抽油桿桿柱組合見表2。

    圖1 H級φ16mm抽油桿強度校核

    圖2 H級φ19mm抽油桿強度校核

    圖3 H級φ22mm抽油桿強度校核

    2.2供排協(xié)調(diào),優(yōu)選抽油泵設(shè)計

    抽油機井供排協(xié)調(diào)是地層的供液能力與抽油泵排液能力之間關(guān)系,供液能力曲線即IPR曲線反映了油井當前的生產(chǎn)潛力,抽油泵排出曲線反映了泵的排液能力,把2條曲線疊合在一起,使兩者有機的結(jié)合起來,構(gòu)成了油井的“供排協(xié)調(diào)圖”,只有在供排協(xié)調(diào)點處,油井方可獲得最大舉升產(chǎn)量和舉升效率。

    表2 D級、H級抽油桿組合優(yōu)化設(shè)計比較

    長慶低滲透油田平均單井日產(chǎn)液4.7m3,在單井日產(chǎn)液5m3、泵效45%的條件下,繪制供排協(xié)調(diào)圖(圖4),對于日產(chǎn)液5m3左右的采油井,僅與φ28mm抽油泵存在有供排協(xié)調(diào)點,當泵徑大于28mm時無供排協(xié)調(diào)點。

    圖4 日產(chǎn)液5m3采油井供排協(xié)調(diào)圖

    通過理論公式計算分析,在日產(chǎn)液量、沖程、沖速及抽油油桿組合相同的條件下,抽油泵徑由φ32mm降到φ28mm時,懸點最大載荷由54.3kN降低至51.4kN,見表3。

    表3 不同泵徑的泵效與懸點載荷對比

    統(tǒng)計長慶油田日產(chǎn)液低于5m3油井平均泵徑約為32mm,泵效僅為20.7%,因此在日產(chǎn)液低于5m3的油井應(yīng)用φ28mm抽油泵,替換原有的φ32mm抽油泵,可有效降低懸點載荷。

    3 現(xiàn)場應(yīng)用

    2012年通過規(guī)模應(yīng)用抽油機優(yōu)化選型技術(shù),新投井大機型抽油機應(yīng)用比例明顯減少。與2010年優(yōu)化前相比,2012年新投井10型機比例由39.8%下降至4.6%;8型機比例由35.7%下降至18.4%,見表4。

    對優(yōu)化后投產(chǎn)的448口油井進行現(xiàn)場測試,與優(yōu)化前投產(chǎn)井相比,抽油機額定載荷下降23.2kN(下降2個機型),懸點最大載荷下降10.1kN,泵效提高了5.4%,系統(tǒng)效率提高了1.2%,日耗電量下降了9.2kWh,年節(jié)約用電2864×104kWh,見表5。

    表4 2010—2012年新投井抽油機應(yīng)用機型對比

    表5 現(xiàn)場測試效果對比

    4 結(jié)論

    1)運用H級抽油桿降低抽油桿直徑、供排協(xié)調(diào)優(yōu)選泵徑、優(yōu)化懸點載荷預(yù)測計算等技術(shù)和方法,有效地降低了抽油機井懸點載荷,降低了抽油機型號,可達到系統(tǒng)效率、減少建設(shè)投資和生產(chǎn)運行成本的目的。

    2)提高抽油桿強度、抽油桿降低抽油桿直徑技術(shù)應(yīng)用時,應(yīng)先依據(jù)抽油桿力學(xué)性能參數(shù),結(jié)合井筒狀況,考慮安全系數(shù),計算最大下入深度后,方可進行桿柱組合優(yōu)化調(diào)整。

    [1]馬會寧.新型節(jié)能抽油機技術(shù)推廣應(yīng)用[J].石油石化節(jié)能,2012,2(9):26-27.

    [2]葉利平,崔培慶.有桿泵抽油機井抽油參數(shù)設(shè)計及規(guī)劃方法[J].石油鉆采工藝,1997(3):63-69.

    [3]胡博仲,董福洲,周繼德.有桿泵井抽油參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計[J].石油鉆采工藝,1990,12(2):107-112.

    [4]張琪.采油工程原理與設(shè)計[M].東營:中國石油大學(xué)出版社,2000:103-117.

    [5]劉彩玉,張彥,張玉斌.在役有桿泵抽油系統(tǒng)可靠性評估[J].石油礦場機械,2005,3(47):47-50.

    [6]周漢鵬,郝衛(wèi)國,李東平,等.抽油機曲柄斷裂原因及預(yù)防措施[J].石油礦場機械,2007,36(12):52-55.

    10.3969/j.issn.2095-1493.2015.09.001

    2015-05-07)

    梁毅,工程師,2008年畢業(yè)于西南石油大學(xué)(油氣田開發(fā)專業(yè)),從事采油工藝技術(shù)研究工作,E-mail:lyi08_cq@petrochina. com.cn,地址:陜西省西安市未央?yún)^(qū)明光路長慶油田油氣工藝研究院,710018。

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