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      35 k V斷路器彈簧鋼的夾雜物微觀形態(tài)分析*

      2015-05-15 08:59:12董重里金朝海
      機(jī)電工程技術(shù) 2015年12期
      關(guān)鍵詞:鏈狀彈簧鋼分閘

      董重里,董 鏑,劉 昊,金朝海

      (1.廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院,廣東廣州 510080;2.北京航空航天大學(xué),北京 100088)

      1 斷路器彈簧機(jī)構(gòu)操作原理

      國內(nèi)斷路器彈簧機(jī)構(gòu)常見故障包括儲能故障和機(jī)構(gòu)拒分、拒合故障。機(jī)構(gòu)的機(jī)械故障中彈簧松弛或者疲勞失效占一定的比例,操作常規(guī)動(dòng)作為:合閘彈簧儲能與合閘操作,也包括分閘操作和重合閘操作。

      某供電局發(fā)現(xiàn)35 kV斷路器發(fā)生多起疑似合閘彈簧松弛導(dǎo)致合閘不到位的現(xiàn)象,更換合閘彈簧后能正常分合閘。出現(xiàn)故障情況的斷路器運(yùn)行時(shí)間約5-7年。該斷路器的彈簧操作機(jī)構(gòu)有獨(dú)立的合閘和分閘彈簧組,每組均有大小彈簧(外圈和內(nèi)圈)各一個(gè)。上述彈簧為冷卷圓柱螺旋彈簧,其熱處理工藝如下:彈簧在有保護(hù)氣氛的高溫網(wǎng)帶爐淬火后油中冷卻,回火在有循環(huán)風(fēng)機(jī)的回火箱式爐中進(jìn)行。保溫一段時(shí)間后水冷。

      拆下部分失效彈簧。根據(jù)送檢的未斷裂合閘彈簧情況,隨機(jī)抽取分閘舊彈簧(以下簡稱舊彈簧)和對照組新分閘小彈簧(以下簡稱新彈簧),進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn),在彈簧端部位置截取試樣進(jìn)行理化分析。

      2 試驗(yàn)內(nèi)容及結(jié)果

      2.1 力學(xué)性能試驗(yàn)和金相檢驗(yàn)

      用直讀光譜儀對操作分閘彈簧進(jìn)行材質(zhì)化學(xué)分析。彈簧材質(zhì)符合GB/T 1222-2007中60Si2CrVA的要求。線切割后的試樣經(jīng)過鑲樣、磨樣、拋光后用4%硝酸酒精溶液浸蝕,采用徠卡DMI 3000型光學(xué)顯微鏡,觀察選取試樣的顯微組織形貌。金相照片參見圖1所示。新舊彈簧的金相組織均為托氏體(屈氏體)加細(xì)晶粒鐵素體,舊彈簧依然可見鏈狀碳化夾雜物殘留,新彈簧的夾雜物呈圓形顆粒狀彌散分布。二者的脫碳層厚度均在50μm左右。金相組織顯示二者的熱處理工藝相近。

      圖1 彈簧的組織形貌對比(500×)

      2.2 夾雜物評級

      線切割后的試樣經(jīng)過鑲樣、磨樣、拋光后觀察鋼中的夾雜物,參照GB/T 10561進(jìn)行夾雜物評級。具體參見表1所示。舊分閘彈簧,90%為碳化物夾雜,粗系D類環(huán)狀氧化物超標(biāo),具體照片參見圖2所示。新舊彈簧的夾雜物評級部分指標(biāo)超標(biāo),部分視野內(nèi),細(xì)系C類硅酸鹽類超標(biāo),具體照片參見圖3所示。

      表1 鋼中夾雜物初步評級

      圖2 舊彈簧夾雜物照片(未浸蝕,100×)

      圖3 新彈簧夾雜物照片(未浸蝕,100×)

      2.3 夾雜物掃描電鏡及能譜分析

      為確定夾雜物的性質(zhì),用Hitachi S-3400N型掃描電子顯微鏡(SEM)進(jìn)行夾雜物分析(SEM掃描電子顯微鏡照片參見圖4-6所示)。同時(shí)利用EDAX進(jìn)行微區(qū)能譜分析,圖4-6中箭頭指向處方框位置的夾雜物能譜如該圖中右圖所示。

      彈簧力學(xué)性能不符合設(shè)計(jì)要求[1-2],是導(dǎo)致該型號斷路器彈簧操作功不足的原因。一般存在三種可能性:一是設(shè)計(jì)階段彈簧選取存在問題,導(dǎo)致機(jī)構(gòu)輸出功不足;二是制造階段彈簧材質(zhì)存在問題,導(dǎo)致彈簧機(jī)械性能不足,影響機(jī)構(gòu)輸出功[2];三是斷路器在運(yùn)行中彈簧始終處于儲能狀態(tài),長期儲能造成彈簧疲勞或松弛,導(dǎo)致機(jī)構(gòu)輸出功不足,本質(zhì)上也是彈簧材質(zhì)問題[2]。

      圖4 舊彈簧中夾雜物聚集區(qū)域

      圖5 新彈簧中夾雜物聚集區(qū)域

      圖6 新彈簧中夾雜物聚集區(qū)域

      舊彈簧能譜分析顯示,其夾雜物為鏈狀的碳化物。舊彈簧的夾雜物主要來源于煉鋼氧化期和脫碳期[1]。新彈簧的能譜分析顯示,其夾雜物為Si-Mg-Ca的氧化物、Mn-V-Ti的硫化物、V第二相粒子析出和少量的C-Si化物圓形顆粒。新彈簧的夾雜物主要來源于煉鋼爐渣脫硫及成分微調(diào)中的粉劑[3]。新彈簧中礬顆粒為第二相粒子析出顆粒。超標(biāo)夾雜物的存在尤其是鏈狀?yuàn)A雜物的存在,會(huì)降低彈簧抗應(yīng)力松弛的能力[1-3]。從力學(xué)性能角度,圓形顆粒狀?yuàn)A雜物的力學(xué)性能優(yōu)于鏈狀?yuàn)A雜物。夾雜物的存在對材料的疲勞強(qiáng)度會(huì)造成影響,鏈狀?yuàn)A雜物將是未來疲勞裂紋源[3-4]。彈簧制造中對彈簧的立定處理或強(qiáng)壓等工藝環(huán)節(jié)持續(xù)改進(jìn)。

      3 結(jié)論與建議

      (1)部分舊彈簧運(yùn)行5年后實(shí)測長度和力學(xué)性能不符合出廠設(shè)計(jì)要求。舊彈簧微觀組織中含有過量的未熔鏈狀碳化物,新彈簧也發(fā)現(xiàn)部分圓形夾雜物評級超過GB/T 1222標(biāo)準(zhǔn)的要求。彈簧鋼中夾雜物超標(biāo)是彈簧松弛的主要原因。

      (2)彈簧廠對外購的鋼廠彈簧鋼絲應(yīng)加強(qiáng)抽檢,外購件進(jìn)貨合同中應(yīng)明確進(jìn)行原材料成分及夾雜物級別評定。

      [1]張英會(huì),劉輝航,姜膺.彈簧的應(yīng)力松弛及試驗(yàn)研究[J].機(jī)械工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)化與質(zhì)量,2008(10):143-151.

      [2]王大方,李駿.因斷路器分閘彈簧拉伸力不足引發(fā)事故的分析[J].上海電力,2011(01):90-92.

      [3]王廷喜.彈簧鋼的應(yīng)力松弛行為研究[D].成都:西南交通大學(xué),2012.

      [4]柯曉濤,盧向陽.釩對Si-Mn系彈簧鋼松弛抗力的影響[J].特殊鋼,2007,6(28):4-6.

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