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    泄洪閘閘室結(jié)構(gòu)三維有限元靜動(dòng)力分析

    2015-05-09 11:45:11鋒,呂丹,閆喜,杜
    西北水電 2015年6期
    關(guān)鍵詞:弧門(mén)主拉蓄水位

    李 鋒,呂 丹,閆 喜,杜 永

    (1.中國(guó)電建集團(tuán)西北勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,西安 710065;2.特變電工新疆新能源股份有限公司西安光電技術(shù)部,西安 710065;3.黃河上游水電開(kāi)發(fā)有限責(zé)任公司,西寧 810008)

    0 前 言

    泄洪閘閘室體型是復(fù)雜的大型空間結(jié)構(gòu),由于體型變化較大,若按常規(guī)平面方法計(jì)算,則計(jì)算模型很難簡(jiǎn)化,計(jì)算誤差較大,而且閘墩及弧門(mén)支承牛腿承受弧門(mén)傳遞的較大水推力,使得閘墩受力更加復(fù)雜。因此,有必要通過(guò)三維有限元計(jì)算了解閘室段的應(yīng)力應(yīng)變分布規(guī)律,并驗(yàn)證閘室段結(jié)構(gòu)形式的合理性,為閘室體型優(yōu)化、結(jié)構(gòu)配筋以及防震抗震設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

    本文以某水電站泄洪閘閘室為例進(jìn)行三維有限元靜動(dòng)力分析。閘室進(jìn)口底板高程1 746.00 m,閘頂高程1 763.50 m,閘室順?biāo)鞣较蜷L(zhǎng)40.00 m,垂直水流方向18.5 m長(zhǎng)為一獨(dú)立閘段,之間設(shè)永久沉陷縫,縫墩厚6.0 m。閘室內(nèi)設(shè)平板檢修閘門(mén)槽和弧形工作閘門(mén)。閘室體型及材料分區(qū)如圖1所示。

    1 計(jì)算基本資料

    1.1 材料參數(shù)

    混凝土[1]與基巖材料力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 材料參數(shù)表

    1.2 計(jì)算荷載

    計(jì)算荷載包括自重、水重、靜水壓力、動(dòng)水壓力、揚(yáng)壓力、地震力、浪壓力、泥沙壓力、弧門(mén)推力、提門(mén)力等[2-3]。對(duì)于弧門(mén)推力及提門(mén)力:

    (1) 正常蓄水位、常遇洪水工況,單個(gè)牛腿承受正推力N1=7 900 kN,水平夾角26.857°;平行于牛腿表面切向力(剪力)S1=40 kN;側(cè)推力H1=910 kN;支鉸作用點(diǎn)距閘墩邊緣85 cm。

    圖1 泄洪閘閘室體型及材料分區(qū)圖 單位:高程,m;其它,cm

    (2) 弧門(mén)開(kāi)啟瞬間工況,單個(gè)牛腿承受正推力N1=9 050 kN,水平夾角26.857°;平行于牛腿表面切向力(剪力)S1=450 kN;側(cè)推力H1=910 kN;支鉸作用點(diǎn)距閘墩邊緣85 cm。啟門(mén)瞬間液壓?jiǎn)㈤]機(jī)支鉸所受提門(mén)力P2=1 500 kN。

    本工程為Ⅲ等中型工程,泄洪閘閘室為3級(jí)建筑物,抗震設(shè)防類(lèi)別為丙類(lèi),地震設(shè)防烈度為Ⅶ度,相應(yīng)50年超越概率10%的地震動(dòng)峰值加速度為0.10g。采用規(guī)范推薦的地震加速度反應(yīng)譜進(jìn)行動(dòng)力計(jì)算,反應(yīng)譜放大系數(shù)為2.25,場(chǎng)地特征周期0.40 s,同時(shí)計(jì)入水平向和豎向地震作用,豎向峰值加速度為水平向峰值加速度的2/3。水平地震動(dòng)總反應(yīng)幅采用2個(gè)主軸方向地震作用效應(yīng)的平方和方根,再與乘以0.5遇合系數(shù)的豎向地震效應(yīng)相加,在與靜力疊加時(shí)地震作用效應(yīng)折減系數(shù)取0.35[4]。

    1.3 計(jì)算工況

    根據(jù)不同的荷載組合,計(jì)算工況見(jiàn)表2。各工況水位情況如下。

    (1) 施工完建工況:工程竣工未蓄水。

    (2) 正常蓄水位工況:弧門(mén)擋水,上游水位1 760.50 m,下游水位為1 750.01 m。

    (3) 正常蓄水位弧門(mén)開(kāi)啟瞬間:弧門(mén)擋水,上游水位1 760.50 m,下游水位為1 750.01 m。

    (4) 設(shè)計(jì)洪水位工況:閘室過(guò)水,上游水位1 760.50 m,下游水位為1 757.31 m。

    (5) 常遇洪水工況:鄰孔過(guò)水,弧門(mén)擋水,上游水位1 760.50 m,下游水位為1 753.94 m。

    (6) 校核洪水位工況:閘室過(guò)水,上游水位1 761.30 m,下游水位為1 757.53 m。

    (7) 檢修工況:檢修門(mén)擋水,上游水位1 760.50 m,下游水位為1 750.01 m。

    (8) 正常蓄水位±地震工況:弧門(mén)擋水,上游水位1 760.50 m,下游水位為1 750.01 m。

    2 有限元模型

    采用ANSYS建立有限元模型,閘室、圍巖地基均使用六面體實(shí)體單元SOLID45進(jìn)行模擬,地震時(shí)水體產(chǎn)生的動(dòng)水壓力以附加質(zhì)量的形式用質(zhì)量單元Mass21進(jìn)行模擬。在地震反應(yīng)分析中,以無(wú)質(zhì)量地基底部均勻輸入的方式考慮地基與閘室的動(dòng)力相互作用和地震動(dòng)的輸入。模型在地基深度方向取大于2.0倍建筑物高度(本次計(jì)算取50.0 m)、順?biāo)飨蛉〈笥?.0倍閘室長(zhǎng)度(本次計(jì)算取80.0 m)、橫河向取一個(gè)閘段寬度(18.5 m)的無(wú)質(zhì)量地基,以反映地基剛度對(duì)閘室動(dòng)力特性的顯著影響?;A(chǔ)前后、左右邊界分別按法向鏈桿約束,基礎(chǔ)底部邊界采用全約束,以模擬截?cái)噙吔绲挠绊?。圖2、3為泄洪閘閘室有限元模型,劃分網(wǎng)格后產(chǎn)生單元數(shù)136 018,節(jié)點(diǎn)數(shù)135 529,其中閘室單元數(shù)99 758,節(jié)點(diǎn)數(shù)97 909。計(jì)算直角坐標(biāo)系為:X軸正方向指向下游,Y軸正方向指向左岸,Z軸正方向豎直指向閘室頂部。

    表2 計(jì)算工況及荷載組合表

    3 有限元計(jì)算結(jié)果及分析

    3.1 閘室自振特性

    閘室前10階自振頻率如表3所示。

    由表3可知,濕模態(tài)時(shí)自振頻率較干模態(tài)時(shí)有顯著減小,基頻降幅約為15%,說(shuō)明水體附加質(zhì)量對(duì)閘室的自振特性影響較大。分析其原因,濕模態(tài)相應(yīng)的質(zhì)量因附加質(zhì)量的計(jì)入而變大,但剛度保持不變,所以自振頻率下降,這是符合規(guī)律的。

    圖2 閘室-地基結(jié)構(gòu)網(wǎng)絡(luò)圖

    圖3 閘室結(jié)構(gòu)網(wǎng)絡(luò)圖

    表3 閘室自振頻率表 /Hz

    3.2 閘室位移反應(yīng)

    各種工況下閘室最大位移如表4所示。

    閘室在非地震工況時(shí),最大位移值為13.243 mm,出現(xiàn)在設(shè)計(jì)洪水工況,出現(xiàn)位置為閘室進(jìn)口閘墩頂部;順河向最大位移值為4.423 mm,出現(xiàn)在正常蓄水位工況牛腿上,方向指向下游側(cè),主要是由弧門(mén)推力造成;橫河向最大位移值為5.017 mm,出現(xiàn)在常遇洪水工況閘室出口閘墩頂部,方向?yàn)橹赶蜷l室外側(cè),也是由弧門(mén)推力造成;豎向位移最大值12.926 mm,出現(xiàn)在設(shè)計(jì)洪水工況閘室進(jìn)口閘墩頂部,方向豎直向下。

    表4 各工況閘室位移表 /mm

    地震工況時(shí),最大位移值為12.431 mm,出現(xiàn)在閘室出口閘墩頂部;順河向最大位移為6.616 mm,出現(xiàn)在牛腿區(qū)域,方向指向下游側(cè),相對(duì)其他工況,數(shù)值有明顯增加,應(yīng)是由順河向地震作用造成;橫河向最大位移為5.525 mm,出現(xiàn)在閘室出口閘墩頂部,方向?yàn)橹赶蜷l室外側(cè),相對(duì)其他工況,數(shù)值也有明顯增加,應(yīng)是由橫河向地震作用造成;最大豎向位移11.106 mm,出現(xiàn)在閘室出口閘墩中上部,方向豎直向下。

    各工況閘室進(jìn)口、出口以及底板中間點(diǎn)的位移沉降差最大為2.266 mm,出現(xiàn)在地震工況,數(shù)值較小,可見(jiàn)閘室整體沉降均勻。

    3.3 閘室應(yīng)力反應(yīng)

    閘室在各工況下應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)如表5所示,表中正號(hào)表示拉應(yīng)力,負(fù)號(hào)表示壓應(yīng)力。

    表5 各工況閘室應(yīng)力極值表 /MPa

    非地震情況下,閘室最大主拉應(yīng)力為4.16 MPa,出現(xiàn)在正常蓄水位弧門(mén)開(kāi)啟瞬間工況,位置在牛腿與閘墩相交部位,超過(guò)了混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。最大主壓應(yīng)力為8.97 MPa,出現(xiàn)在設(shè)計(jì)洪水工況,位置在底板反弧段與閘墩連接部位,未超過(guò)混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

    地震情況下,閘室最大主拉應(yīng)力為3.91 MPa,出現(xiàn)在牛腿與閘墩相交部位,超過(guò)了混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。最大主壓應(yīng)力為8.47 MPa,出現(xiàn)在閘室進(jìn)口部位閘墩與底板連接處,未超過(guò)混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

    由表5可知,在有弧門(mén)推力作用情況下(正常蓄水位、常遇洪水、正常蓄水位弧門(mén)開(kāi)啟瞬間、正常蓄水位±地震工況)閘室拉應(yīng)力值均比較大,且最大主拉應(yīng)力都出現(xiàn)在牛腿與閘墩相交部位。為了進(jìn)一步了解和分析拉應(yīng)力影響深度,從牛腿與閘墩交接面(閘墩內(nèi)側(cè)面)至閘墩外側(cè)面選取7個(gè)點(diǎn)建立應(yīng)力路徑,各點(diǎn)間隔0.5 m,如圖4所示,以分析各工況閘室最大主拉應(yīng)力隨深度變化趨勢(shì),結(jié)果如圖5~9所示。圖中縱坐標(biāo)為各點(diǎn)主拉應(yīng)力值,橫坐標(biāo)為各點(diǎn)距閘墩內(nèi)側(cè)面距離。

    圖5 正常蓄水位主拉應(yīng)力與深度關(guān)系圖

    由表5和圖5~9可知,雖然靜、動(dòng)力情況下閘室各向最大拉應(yīng)力及最大主拉應(yīng)力值均超過(guò)了相應(yīng)部位混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,但主要集中在混凝土結(jié)構(gòu)表層,隨深度增加迅速衰減,影響深度不超過(guò)1.0 m,存在一定的應(yīng)力集中現(xiàn)象。

    圖6 常遇洪水主拉應(yīng)力與深度關(guān)系圖

    圖7正常蓄水位弧門(mén)開(kāi)啟瞬間主拉應(yīng)力與深度關(guān)系圖

    圖8 正常蓄水位+地震工況主拉應(yīng)力與深度關(guān)系圖

    圖9 正常蓄水位-地震工況主拉應(yīng)力與深度關(guān)系圖

    3.4 牛腿區(qū)域剪應(yīng)力分析

    通過(guò)分析可知牛腿區(qū)域拉應(yīng)力值較大,為了進(jìn)一步了解此部位的應(yīng)力分布規(guī)律,現(xiàn)對(duì)牛腿與閘墩連接區(qū)域的剪應(yīng)力進(jìn)行分析。為便于分析建立如圖10所示的局部坐標(biāo)系,其中WX方向與弧門(mén)正推力平行,正方向與荷載方向相同,WY方向垂直水流方向,指向閘室內(nèi)側(cè),結(jié)果見(jiàn)表6。

    表6 各工況牛腿區(qū)域剪應(yīng)力極值表 /MPa

    由表6知:在沒(méi)有弧門(mén)推力作用情況下,牛腿與閘墩交接區(qū)域的剪應(yīng)力數(shù)值很小,τwxy應(yīng)力范圍在-0.05~0.03 MPa,τwyz應(yīng)力范圍在-0.08~0.03 MPa。

    弧門(mén)推力作用下剪應(yīng)力數(shù)值明顯增大,τwxy最大值為0.87 MPa,τwyz最大值為0.46 MPa,出現(xiàn)在正常蓄水位弧門(mén)開(kāi)啟瞬間工況,位置在牛腿與閘墩相交面的下角點(diǎn)區(qū)域,小于C30混凝土抗剪強(qiáng)度(C30混凝土抗剪強(qiáng)度最小值為14.3 MPa×0.095=1.36 MPa)[5]。

    圖10 局部坐標(biāo)系圖

    3.5 閘室應(yīng)變分析

    為了更好地分析閘室不同區(qū)域材料分區(qū)的合理性,對(duì)各工況應(yīng)變進(jìn)行分析,由結(jié)果可知:

    正常蓄水位、常遇洪水、正常蓄水位弧門(mén)開(kāi)啟瞬間、地震工況,牛腿與閘室交接部位第一主應(yīng)變最大值分別為1.19×10-4、1.18×10-4、1.33×10-4、1.24×10-4,均超出了C30混凝土的極限拉伸值1.0×10-4,意味著該部分將會(huì)局部開(kāi)裂,但通過(guò)結(jié)構(gòu)配筋,裂縫的寬度是可以控制的,并確保結(jié)構(gòu)強(qiáng)度也滿(mǎn)足要求。其他部位的第一主應(yīng)變值能夠滿(mǎn)足相應(yīng)區(qū)域混凝土的極限應(yīng)變要求。

    完建、檢修工況閘室第一主應(yīng)變最大值均出現(xiàn)在出口部位閘墩與底板連接處,數(shù)值分別為0.648×10-4、0.669×10-4,小于0.85×10-4,閘室各部位均能夠滿(mǎn)足相應(yīng)區(qū)域混凝土的極限應(yīng)變要求。設(shè)計(jì)洪水位、校核洪水位工況閘室第一主應(yīng)變最大值均出現(xiàn)在門(mén)槽下游側(cè)閘墩與底板連接處,數(shù)值分別為1.0×10-4、0.932×10-4,未超過(guò)1.0×10-4,能夠滿(mǎn)足C40混凝土的極限應(yīng)變要求,閘室其他部位第一主應(yīng)變也都能滿(mǎn)足相應(yīng)區(qū)域混凝土的極限應(yīng)變要求。

    4 結(jié) 語(yǔ)

    本文針對(duì)某水電站泄洪閘閘室結(jié)構(gòu)進(jìn)行了三維有限元靜、動(dòng)力分析,根據(jù)分析評(píng)價(jià)結(jié)果,得出以下結(jié)論:

    (1) 閘室最大位移值出現(xiàn)在設(shè)計(jì)洪水工況,位置為閘室進(jìn)口閘墩頂部;各工況閘室進(jìn)口、出口以及底板中間點(diǎn)的位移沉降數(shù)值較小,閘室整體沉降均勻。

    (2) 在有弧門(mén)推力作用下閘室拉應(yīng)力值均比較大,且最大主拉應(yīng)力都出現(xiàn)在牛腿與閘墩相交部位,超過(guò)了相應(yīng)部位混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,但主要集中在混凝土結(jié)構(gòu)表層,隨深度增加迅速衰減,影響深度不超過(guò)1.0 m。

    (3) 牛腿與閘墩連接區(qū)域的剪應(yīng)力最大值出現(xiàn)在正常蓄水位弧門(mén)開(kāi)啟瞬間工況,位于牛腿與閘墩相交面的下角點(diǎn)區(qū)域,小于C30混凝土抗剪強(qiáng)度。

    (4) 正常蓄水位、常遇洪水、正常蓄水位弧門(mén)開(kāi)啟瞬間、地震工況時(shí),牛腿與閘室交接部位第一主應(yīng)變最大值均超出了C30混凝土的極限拉伸值,意味著該部分將會(huì)局部開(kāi)裂,此處宜加強(qiáng)結(jié)構(gòu)配筋來(lái)控制裂縫的開(kāi)展。

    參考文獻(xiàn):

    [1] DL/T 5057-2009,水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)電力出版社,2009.

    [2] DL 5077-1997,水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)電力出版社,1998.

    [3] SL265-2001,水閘設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)水利水電出版社,2001.

    [4] DL 5073-2000,水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)電力出版社,2000.

    [5] 施士昇.混凝土的抗剪強(qiáng)度、剪切模量和彈性模量[J].土木工程學(xué)報(bào),1999,(4):47-52.

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