小彎曲半徑薄壁純鋯U形管彎制模具的研制

葉建林，紀(jì)騰飛，崔愛(ài)斌，張 強(qiáng)

(西部金屬材料股份有限公司，陜西 西安 710201)

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小彎曲半徑薄壁純鋯U形管彎制模具的研制

葉建林，紀(jì)騰飛，崔愛(ài)斌，張 強(qiáng)

(西部金屬材料股份有限公司，陜西 西安 710201)

薄壁純鋯U形管在彎制過(guò)程中容易產(chǎn)生橢圓度、回彈、劃傷以及彎管內(nèi)弧褶皺等現(xiàn)象，為了實(shí)現(xiàn)小彎曲半徑薄壁鋯管的彎制成形，根據(jù)U形管的彎制特點(diǎn)，并結(jié)合實(shí)際彎制經(jīng)驗(yàn)，設(shè)計(jì)并制作了U形管的彎制模具。該彎制模具主要采用繞管方式進(jìn)行彎制，U形管一端固定，另一端進(jìn)行彎制。彎制試驗(yàn)結(jié)果表明，該彎制模具能夠制作彎曲半徑為50 mm和105 mm的φ25.4 mm×1.24 mm薄壁鋯U形管，彎制后的U形管成形狀態(tài)良好，檢測(cè)結(jié)果均能滿足GB 151—1999標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)備生產(chǎn)工藝的要求，并能有效地保證彎管質(zhì)量。

薄壁純鋯；小彎曲半徑；U形管；彎制模具

0 引 言

U形換熱器是在石油化工生產(chǎn)中應(yīng)用的典型設(shè)備，隨著石油化工裝置、核電技術(shù)的發(fā)展，U形管換熱器以其換熱性能好、傳熱系數(shù)高等優(yōu)點(diǎn)得到更廣泛應(yīng)用[1]。而工業(yè)純鋯在大多數(shù)有機(jī)酸、無(wú)機(jī)酸、強(qiáng)堿和一些熔融鹽中，具有良好的耐腐蝕性,同時(shí)又具備良好的可加工性和可焊性，近年來(lái)被廣泛用做醋酸、農(nóng)藥等行業(yè)的壓力容器。由于鋯材價(jià)格較高，為了降低設(shè)備的制造成本，同時(shí)也為了提高換熱器的換熱效率，盡量減薄換熱管材的壁厚，這就使得U形管的彎制成為換熱設(shè)備制造的難點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)。

由于在換熱器工作過(guò)程中具有一定壓力和溫度的工作介質(zhì)(腐蝕介質(zhì))要通過(guò)U形管，且U形管彎曲段要承受工作介質(zhì)不斷沖刷作用，因此，U形管成為換熱器最易失效的部分，而U形管的彎曲段又是U形管最薄弱的環(huán)節(jié)。另外U形管交錯(cuò)焊接在管板上，彎曲半徑小的U形管被彎曲半徑大的U形管包圍著，一旦小彎曲半徑U形管出現(xiàn)泄漏，需將外圍的U形管拆除后進(jìn)行修補(bǔ)，這樣小彎曲半徑的U形管壽命就更為重要，也就是說(shuō)該U形管換熱器制作的關(guān)鍵是小彎曲半徑薄壁純鋯U形管的彎制。

圖1和圖2給出了某單位U形管換熱器簡(jiǎn)圖及U形管彎曲半徑及尺寸示意圖。該設(shè)備純鋯U形管的尺寸為：φ25.4 mm×1.24 mm；彎曲半徑為50 mm至450 mm共8種規(guī)格。由于鋯材在高溫下極易氧化，因此彎制宜采用冷彎。目前國(guó)內(nèi)關(guān)于鋯材U形管彎制的研究未見(jiàn)報(bào)道。本公司使用傳統(tǒng)的雙輥法彎制，較大彎曲半徑的U形管還可以，但是彎制彎曲半徑為105 mm和50 mm的U形管出現(xiàn)了嚴(yán)重的內(nèi)弧褶皺和橢圓度超標(biāo)等問(wèn)題，為此，研制了小彎曲半徑的U型管彎制模具，以保證小彎曲半徑U形管彎制質(zhì)量，從而確保換熱設(shè)備的使用壽命。

圖1 換熱器簡(jiǎn)圖

圖2 U形管彎曲半徑示意圖

1 彎制難點(diǎn)分析

U形管彎曲半徑R與換熱管的外徑比值R/Do越小，U形管彎曲成形越困難。在GB 151—1999《管殼式換熱器》中規(guī)定：U形管彎曲半徑R應(yīng)不小于兩倍的換熱管外徑。而本實(shí)驗(yàn)研制的換熱器換熱管材的規(guī)格直徑為25.4 mm，兩倍大于U形管彎曲半徑，其彎曲難點(diǎn)分析如下：

(1)橢圓度 根據(jù)GB 151—1999 的規(guī)定：U形管彎曲段圓度偏差應(yīng)不大于換熱管名義外徑的10%；但彎曲半徑小于2.5倍換熱管名義外徑可按15%驗(yàn)收。因此，本實(shí)驗(yàn)彎制的R為50 mm的U形管橢圓度可按15%驗(yàn)收[2]。U型管彎制過(guò)程是一個(gè)復(fù)雜的彈塑性變形過(guò)程，管材變形程度除了與材料本身物理性能有關(guān)，還與施加在管材上的載荷大小方向有關(guān)[3]。無(wú)論何種彎制方法，管材的橫向截面上都會(huì)產(chǎn)生不同程度的橢圓度。橢圓度過(guò)大將會(huì)影響管材彎曲段的使用性能，且壁厚越薄，彎曲段橢圓度越難控制。因此模具設(shè)計(jì)應(yīng)考慮橢圓度的控制，通過(guò)調(diào)整模具彎制段與管外壁貼合部分的形狀，來(lái)控制彎制過(guò)程中的橢圓度。

(2)回彈 由于鋯材彈性模量低，回彈量較大，因此管材彎制后會(huì)不可避免地出現(xiàn)回彈。為了保證彎制U形管尺寸滿足設(shè)備尺寸要求，模具設(shè)計(jì)要考慮彎曲段回彈的角度和尺寸變化。

(3)劃傷 由于管材與模具的配合存在公差，管材會(huì)在彎制的過(guò)程中與模具表面出現(xiàn)摩擦，加之管材外壁受拉應(yīng)力作用，U形管外壁易出現(xiàn)劃傷，降低換熱器的使用壽命，這也是模具設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮的。

(4)內(nèi)弧褶皺 彎制U形管的過(guò)程中管內(nèi)側(cè)承受切向壓應(yīng)力，彎制后內(nèi)壁厚度會(huì)增厚。但是，如果管壁所承受的軸向壓應(yīng)力超出了材料允許的剛性極限值，會(huì)產(chǎn)生失穩(wěn)并且出現(xiàn)波浪形褶皺，對(duì)于小彎曲半徑薄壁U形管，這種現(xiàn)象尤為嚴(yán)重。因此模具應(yīng)增加彎曲段內(nèi)側(cè)的摩擦力，避免內(nèi)側(cè)起皺而報(bào)廢[4]。

2 模具設(shè)計(jì)與制作

為了實(shí)現(xiàn)小彎曲半徑薄壁鋯U形管的彎制成形，并保證彎制的U形管能夠滿足換熱器的尺寸要求，根據(jù)工業(yè)純鋯的材料特點(diǎn)，結(jié)合其他金屬材料管材的彎制經(jīng)驗(yàn)，本公司工程技術(shù)人員設(shè)計(jì)了針對(duì)薄壁工業(yè)純鋯管彎制小彎曲半徑U形管的模具，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖3。該彎制模具的彎制方式主要采用繞管式彎制。

圖3 U形管彎制模具簡(jiǎn)圖

2.1 轉(zhuǎn)盤與夾持塊

圖4 轉(zhuǎn)盤與夾持塊示意圖

轉(zhuǎn)盤與夾持塊示意圖見(jiàn)圖4。轉(zhuǎn)盤的內(nèi)徑D決定了U形管彎曲半徑的尺寸，由于需要控制回彈量，在反復(fù)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，確定轉(zhuǎn)盤的內(nèi)徑D按照下式計(jì)算：

D=1.6R-Do

式中：R為U形管彎曲半徑；Do為U形管外徑。

轉(zhuǎn)盤與夾持塊之間的間隙若不合適，易出現(xiàn)管子外壁裂紋，內(nèi)管起皺和橢圓度超差等現(xiàn)象，經(jīng)過(guò)查閱資料，反復(fù)試驗(yàn)和測(cè)算，最終確定間隙C為1 mm[3]。

2.2 防皺塊

防皺塊與轉(zhuǎn)盤示意圖見(jiàn)圖5。防皺塊必須保證與轉(zhuǎn)盤內(nèi)壁和U形管外壁緊密貼合，以保證U形管外壁不出現(xiàn)軸向滑動(dòng)，由于防皺塊與轉(zhuǎn)盤配合面為曲面，因此采用數(shù)控加工中心進(jìn)行加工，以保證其配合面的尺寸精度。

圖5 防皺塊與轉(zhuǎn)盤示意圖

2.3 U形管彎制

U形管彎制示意圖見(jiàn)圖6。采用雙向不銹鋼制作了彎曲半徑為50、105 mm的U形管彎制模具。U形管彎制是用夾持塊(3)與轉(zhuǎn)盤(5)夾緊U形管直管段，滑動(dòng)塊(2)與防皺塊(6)對(duì)彎制段進(jìn)行限位，彎制時(shí)使用工具推動(dòng)轉(zhuǎn)盤圍繞其圓心順時(shí)針旋轉(zhuǎn)180°，并由此拉動(dòng)管子沿轉(zhuǎn)盤半圓凹槽成形?；瑒?dòng)塊所固定管段長(zhǎng)度即為所需U形管直管長(zhǎng)度，通過(guò)調(diào)整固定卡具寬度可確定彎制角度，控制回彈量。

圖6 U形管彎制示意圖

3 彎制試驗(yàn)與分析

3.1 彎制試驗(yàn)

本研究進(jìn)行了兩種狀態(tài)的φ25.4 mm×1.24 mm工業(yè)純鋯管彎制試驗(yàn)。其試件編號(hào)和管材的主要參數(shù)及性能見(jiàn)表1，彎制的U形管尺寸測(cè)量示意圖見(jiàn)圖7。

表1 彎制試驗(yàn)工業(yè)純鋯管材參數(shù)

圖7 彎制的U形管尺寸測(cè)量示意圖

彎制前，在模具與U形管接觸的內(nèi)表面上覆蓋塑料薄膜防止管材劃傷，管內(nèi)填充細(xì)砂進(jìn)行支撐，彎制速度盡量緩慢。

3.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

彎制的U形管宏觀照片見(jiàn)圖8，尺寸測(cè)量結(jié)果見(jiàn)表2。由圖8可見(jiàn)，彎制的U形管內(nèi)弧段均勻光滑，未見(jiàn)褶皺和波浪；外弧均勻光滑無(wú)劃痕。由表2可見(jiàn)，2支不完全退火態(tài)的管材，彎曲半徑為50 mm，彎曲半徑的誤差為1%和2%，橢圓度為9.0%和6.3%，遠(yuǎn)低于GB 151—1999 的規(guī)定值。但是這兩支管的狀態(tài)并不是某單位設(shè)備要求的狀態(tài)，彎制試驗(yàn)的目的是為了獲取不同狀態(tài)的鋯管材的彎曲數(shù)據(jù)。完全退火狀態(tài)的管材：彎曲半徑為50 mm的，彎曲半徑誤差為1%～2%，符合設(shè)備的組裝要求，橢圓度在12.8%～13.3之間，低于GB 151—1999規(guī)定的最大值15%；彎曲半徑為105 mm的，彎曲半徑的誤差僅為0.4%～0.9%，橢圓度也比較小，在2.7%～4.3%之間。

圖8 彎制的純鋯U形管的照片

表2 彎制的純鋯U形管尺寸測(cè)量結(jié)果

彎曲半徑為50 mm的不完全退火態(tài)U形管最大橢圓度遠(yuǎn)小于完全退火態(tài)，主要是因?yàn)槠淇估瓘?qiáng)度和非比例延伸強(qiáng)度高于完全退火態(tài)的鋯管，彎制時(shí)變形抗力較大，在相同彎制條件下，徑向的變形量較小。此結(jié)果僅針對(duì)于U型管彎制工序來(lái)說(shuō)是有利的，在設(shè)備實(shí)際應(yīng)用中，由于鋯材在工作介質(zhì)中會(huì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕，出于耐蝕性的考慮，換熱設(shè)備必須使用完全退火態(tài)的鋯管[5]。

3.3 模具及彎制工藝改進(jìn)思路

通過(guò)小彎曲半徑薄壁純鋯U形管彎制試驗(yàn)及結(jié)果分析，提出以下兩點(diǎn)改進(jìn)思路。

(1)預(yù)橢圓度反變形 改變夾持端的圓形截面形狀，使之呈橢圓形，橢圓形的長(zhǎng)短軸與彎制形成的長(zhǎng)短軸相反，這樣在彎制過(guò)程中，U形管內(nèi)弧段將與夾持端緊密貼合，形成與彎制橢圓度相反的變形，達(dá)到減少?gòu)澲茩E圓度的目的。

(2)增加填充砂的強(qiáng)度 可以使用粗細(xì)混合砂進(jìn)行填充，在彎制過(guò)程中，細(xì)砂將自由流動(dòng)填滿粗砂的空隙，提高U形管內(nèi)壁的支撐力，從而減少?gòu)澲茩E圓度。

4 結(jié) 論

本研究設(shè)計(jì)制作的U形管彎制模具，用來(lái)彎制彎曲半徑為50 mm和105 mm的φ25.4×1.24mm薄壁純鋯U形管，完全能夠滿足GB 151—1999標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)備生產(chǎn)工藝的要求，制作的換熱設(shè)備從2014年使用至今運(yùn)行良好，尚未出現(xiàn)任何問(wèn)題。

[1] 王中武.U形管式換熱器換熱管的彎制工藝[J].化工機(jī)械,2000,27(4):230-238.

[2] 全國(guó)鍋爐壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì).NB/T 47014—2010 鋯制壓力容器[S].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2010.

[3] 孟靜,趙新愛(ài),吳勝敏,等.U型換熱管的彎制工藝研究[J] .化工裝備技術(shù),2010,31(2):37-39.

[4] 張方正.小彎曲半徑U形管彎制工藝及質(zhì)量控制[J].安慶石化,1993(1):36-37.

[5] 全國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì).GB 151—1999 管殼式換熱器[S].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1999.

國(guó)內(nèi)外新聞

超彈性Ti-24Nb-4Zr-8Sn合金的馬氏體相變研究

馬氏體β型Ti-24Nb-4Zr-8Sn合金(Ti2448合金)在室溫下表現(xiàn)出良好的超彈性能，可回復(fù)應(yīng)變可達(dá)3.3%，明顯高于Ti-6Al-4V合金和Ti-Nb二元超彈性合金。

法國(guó)學(xué)者Y.Yang等利用拉伸試驗(yàn)、原位同步輻射X射線衍射(SXRD)、動(dòng)態(tài)力學(xué)分析技術(shù)(DMA)研究了超彈性Ti2448合金的馬氏體相變。實(shí)驗(yàn)材料為φ55 mm的Ti2448合金鍛棒，將棒材切成片后冷軋成0.5 mm厚的板材(不經(jīng)中間退火)，之后對(duì)板材進(jìn)行兩種制度的熱處理，一種是在高真空條件下進(jìn)行900 ℃×30 min/WQ的固溶處理(ST)；另一種是進(jìn)行700 ℃×3 min/AC的短時(shí)處理(FT)。熱處理后用50%HF+50%HNO3(體積分?jǐn)?shù))的混酸溶液去除試樣表面氧化層。

當(dāng)淬火后Ti2448合金室溫組織為亞穩(wěn)β相時(shí)，可表現(xiàn)出超彈性能。奧氏體β相和馬氏體α″相之間發(fā)生應(yīng)力誘導(dǎo)馬氏體轉(zhuǎn)變(SIM相變)，由于是可逆轉(zhuǎn)變，當(dāng)外力釋放時(shí)，彈性回彈較大。

為了更精確地描述試樣的超彈性，在同一試驗(yàn)機(jī)上對(duì)試樣進(jìn)行循環(huán)加載拉伸試驗(yàn)。拉伸試驗(yàn)結(jié)果表明：Ti2448合金的楊氏模量低，拉伸強(qiáng)度高，超彈性能好，因此可以被用來(lái)制作生物醫(yī)用材料中的人體骨關(guān)節(jié)。所有拉伸曲線均出現(xiàn)雙屈服現(xiàn)象，說(shuō)明ST和FT試樣都發(fā)生了應(yīng)力誘導(dǎo)馬氏體相變，導(dǎo)致馬氏體相變的臨界應(yīng)力分別為(410±10) MPa、(440±10) MPa，可恢復(fù)應(yīng)變分別為2.3%、2.75%，表現(xiàn)出超彈性效應(yīng)。

對(duì)于超彈性合金，應(yīng)力釋放后SIM相變的可逆性使得對(duì)SIM相變的研究具有一定的挑戰(zhàn)性，所以作者利用原位試驗(yàn)來(lái)描述加載條件下的SIM相變。實(shí)驗(yàn)室中使用的常規(guī)X射線源波長(zhǎng)較長(zhǎng)，且同時(shí)存在Kα1和Kα2波長(zhǎng)，所以難以區(qū)分β相和α″相的衍射峰。同步輻射X射線衍射(SXRD)則因?yàn)椴ㄩL(zhǎng)較短，單色性更好，是研究SIM相變一個(gè)非常有效的方法。為了得到不同變形階段β相和α″相的應(yīng)力誘導(dǎo)馬氏體相變特征和結(jié)晶學(xué)特征，在循環(huán)加載拉伸試驗(yàn)過(guò)程進(jìn)行原位SXRD分析。結(jié)果顯示，加載和卸載條件下均有典型的β相和α″相衍射峰，ST和FT試樣的β相和α″相都發(fā)生了可逆轉(zhuǎn)變。從SXRD分析和拉伸結(jié)果可建立如下的加工工序：①對(duì)ST合金進(jìn)行1.5%～2%的彈性變形，F(xiàn)T合金進(jìn)行2%～2.5% 的彈性變形；②由于SIMα″相變的協(xié)調(diào)作用，ST合金彈性變形量可增大至4.5%，F(xiàn)T合金彈性變形量可增大至5%；③變形量繼續(xù)增大時(shí)，β相和α″相均承受塑性變形。

通過(guò)DMA試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，隨著溫度降低，阻尼系數(shù)tanδ增加(存在明顯的峰值)，動(dòng)態(tài)彈性模量下降，說(shuō)明發(fā)生了馬氏體轉(zhuǎn)變。對(duì)相變溫度參數(shù)(Ms、Mmax、Af和Amax)關(guān)于施加應(yīng)力的函數(shù)進(jìn)行曲線擬合，發(fā)現(xiàn)線性擬合結(jié)果良好，與Clausius-Clapeyron 方程具有較高的一致性。

張永強(qiáng)譯自《Acta Materialia》

二元Ti-Zr合金微觀結(jié)構(gòu)和形狀記憶效應(yīng)

近年來(lái),新型鈦基無(wú)鎳合金以其良好的生物相容性、耐腐蝕性、低彈模、高相變溫度等特性成為了形狀記憶合金領(lǐng)域的研究重點(diǎn)。

北京航空航天大學(xué)李巖等人采用X射線衍射、金相、透射電鏡、差示掃描量熱分析、壓縮應(yīng)力-應(yīng)變實(shí)驗(yàn)等方法系統(tǒng)研究了TixZr100-x(x=20、30、50、70、80，原子分?jǐn)?shù))合金的微觀組織結(jié)構(gòu)、相變特性、力學(xué)性能及形狀記憶效應(yīng)。

研究結(jié)果表明:二元Ti-Zr合金是一種典型的高溫形狀記憶合金,室溫下為具有孿晶結(jié)構(gòu)的單一hcp-α′馬氏體相,晶格常數(shù)和晶胞體積都會(huì)隨Zr原子含量增加而增大;合金具有從母相到hcp-α′馬氏體的可逆相變,相變溫度隨Zr原子含量增加先降低后增大,在Zr的原子分?jǐn)?shù)約為50%時(shí),馬氏體相變起始溫度最低,約為520 ℃;合金的屈服強(qiáng)度隨Zr原子含量增加而增大,在Zr的原子分?jǐn)?shù)約為50%時(shí)達(dá)到最大值(955 MPa),然后隨Zr原子含量增加而下降;不同成分合金均具有形狀記憶效應(yīng),其中Ti70Zr30合金的記憶效應(yīng)最大,為1.7%。

摘自《稀有金屬》

國(guó)內(nèi)外新聞

VSMPO-AVISMA公司預(yù)計(jì)2015年凈利潤(rùn)有望達(dá)到200億盧布

2015年1～6月，俄羅斯VSMPO-AVISMA公司實(shí)現(xiàn)收入310億盧布，較2014年同期增長(zhǎng)了27%。凈利潤(rùn)為96億盧布，較去年同期增加了50億盧布。

據(jù)VSMPO-AVISMA公司新聞服務(wù)部透露，如果2015年美元匯率不出現(xiàn)急劇增長(zhǎng)的情況，預(yù)計(jì)公司2015年收入將達(dá)到676億盧布，凈利潤(rùn)達(dá)到200億盧布。

2015年，VSMPO-AVISMA公司計(jì)劃生產(chǎn)鈦產(chǎn)品2.88×104t，產(chǎn)品銷售總額可達(dá)到670億盧布。

何蕾編譯自俄羅斯生意新聞網(wǎng)

VSMPO-AVISMA公司收到澳大利亞供應(yīng)的3萬(wàn)噸鈦原料

據(jù)俄羅斯生意新聞網(wǎng)2015年8月5日?qǐng)?bào)道，由澳大利亞向VSMPO-AVISMA公司供應(yīng)的首批質(zhì)量達(dá)3×104t的鈦鐵礦已送達(dá)新羅西斯克港口，在該港口進(jìn)行分裝后(每批質(zhì)量為1 800 t)，由海河船舶沿伏爾加河和卡馬河運(yùn)至列茲尼基市。

VSMPO-AVISMA公司董事長(zhǎng) Mikhail Voevodin講到，VSMPO-AVISMA公司從多國(guó)采購(gòu)原料主要是為了預(yù)防政治風(fēng)險(xiǎn)與經(jīng)濟(jì)風(fēng)險(xiǎn)。2015年，公司大概有40%的原材料來(lái)自烏克蘭，40%來(lái)自澳大利亞，20%來(lái)自其他國(guó)家和地區(qū)。目前，公司共有10家原材料供應(yīng)商。

何蕾編譯自俄羅斯生意新聞網(wǎng)

VSMPO-AVISMA公司已做好向造船業(yè)供應(yīng)鈦制品的準(zhǔn)備

俄羅斯VSMPO-AVISMA公司參加了在圣彼得堡市舉辦的第七屆俄羅斯國(guó)際海事防務(wù)展，并展出了可在造船業(yè)中使用的相關(guān)產(chǎn)品，這些產(chǎn)品可完全替代國(guó)外同類產(chǎn)品。俄羅斯所有的主要造船設(shè)計(jì)部門都對(duì)VSMPO-AVISMA公司展出的產(chǎn)品表現(xiàn)出極大的興趣，公司先后與普羅米修斯結(jié)構(gòu)材料研究院、波羅的海造船廠等進(jìn)行了洽談。VSMPO-AVISMA公司機(jī)械制造銷售部總監(jiān)Yulia Shashkova講到，VSMPO-AVISMA公司幾乎參與了所有需要高強(qiáng)、輕質(zhì)、耐腐蝕材料的軍用及民用船舶項(xiàng)目。并且，鈦是制造具有高速、易操作性特點(diǎn)的突擊登陸艇以及具有高耐沖擊負(fù)荷特點(diǎn)的核動(dòng)力破冰船的復(fù)合材料外殼的理想材料。

此外，展會(huì)期間，VSMPO-AVISMA公司與聯(lián)合造船企業(yè)(USC)就長(zhǎng)期合作進(jìn)行了深入洽談。USC公司透露了未來(lái)幾年的發(fā)展計(jì)劃，烏拉爾公司也將據(jù)此進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整，以期雙方未來(lái)開(kāi)展合作。

何蕾編譯自俄羅斯生意新聞網(wǎng)

ATI公司及其子公司2015年第2季度經(jīng)營(yíng)狀況

美國(guó)ATI公司2015年第2季度(2015年4月1日至6月30日)銷售額為10.23億美元，與2014年同期的11.19億美元相比減少了8.6%；營(yíng)業(yè)利潤(rùn)為3 920萬(wàn)美元，與2014年同期的6 520萬(wàn)美元相比減少了39.88%。

表1 ATI公司及其子公司2015年第2季度經(jīng)營(yíng)狀況

注：統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)截至2015年6月30日。

何蕾編譯自美國(guó)ATI公司官網(wǎng)

Development of Bending Die for Thin-walled Pure Zirconium U Shape Tubes with Small Bending Radius

Ye Jianlin，Ji Tengfei，Cui Aibin，Zhang Qiang

(Western Metal Materials Co., Ltd.,Xi’an 710201, China)

It is easy to ellipse, rebound, scratch and internal fold during the bending process of thin walled pure zirconium U shape tube. In order to bend of thin-walled pure zirconium tube with small bending radius, the bending die of U shape pipe is designed according to the characteristics and experience of U shape tube bending. The bending die was functioned in the way of winding, the end of the U shape tube was fixed and the other end was used to bend. The results of bending test show that the die can bendφ25.4 mm×1.24 mm thin walled pure zirconium U shape tubes with bending radius of 50 mm and 105 mm. The U shape tubes have good forming condition, and test results can meet the requirements of GB 151—1999 standard and production process of equipment, and also can ensure the quality of tube effectively.

thin-walled pure zirconium；small bending radius；U shape tube；bending die

2015-09-10

葉建林(1971—)，男，工程師。