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    基于動網(wǎng)格技術(shù)的風(fēng)擋除霜新方法的數(shù)值模擬

    2015-04-20 11:56谷正氣

    摘要:運用CFD方法對某車型擋風(fēng)玻璃除霜過程數(shù)值模擬,針對現(xiàn)有國標規(guī)定分區(qū)中A區(qū)除霜過慢的問題,提出了一種除霜新方法,在風(fēng)口處設(shè)計能繞自身軸線回轉(zhuǎn)的導(dǎo)流葉片,結(jié)合動網(wǎng)格技術(shù),計算除霜瞬態(tài)過程.結(jié)果表明:葉片初始偏轉(zhuǎn)角度為42°,A區(qū)的除霜效果最好,努賽爾數(shù)提高13.7%,270 s時刻,令葉片以角速度ω=0.073 3 rad/s偏轉(zhuǎn),280 s時刻回轉(zhuǎn)至初始位置.A區(qū)霜層除去80%面積所需時間與原模型相比縮短60 s,在保證除霜完全的基礎(chǔ)上優(yōu)先除去A區(qū)霜層,實現(xiàn)駕駛員視野的快速清晰.

    關(guān)鍵詞:計算流體動力學(xué);除霜;動網(wǎng)格

    中圖分類號:U461.1 文獻標識碼:A

    汽車風(fēng)窗玻璃結(jié)霜起霧是人們在日常生活中經(jīng)常遇到且需要解決的問題,尤其是風(fēng)擋關(guān)鍵視野區(qū)域除霜過慢,導(dǎo)致駕駛員視野不能快速清晰,造成安全隱患.

    國內(nèi)外學(xué)者對汽車玻璃除霜除霧性能進行了廣泛的研究,文獻[1]使用STAR-CD實現(xiàn)了對前擋風(fēng)玻璃除霜除霧效果的數(shù)值模擬.文獻[2]將數(shù)值仿真結(jié)果與試驗進行定性對比,驗證了CFD方法的準確性.文獻[3-4]采用數(shù)值仿真與試驗驗證相結(jié)合的方法,計算出風(fēng)口風(fēng)量分配,得出玻璃附近的流場分布,對除霜風(fēng)管和內(nèi)部結(jié)構(gòu)進行改進,使得除霜效果滿足所需要求.文獻[5-6]研究了客車風(fēng)擋的除霜效果,對吹風(fēng)管道和送風(fēng)口進行優(yōu)化改進,針對空調(diào)熱源不足,采用電阻絲加熱方式加快除霜.文獻[7]分析了氣流從矩形出風(fēng)口沖擊固定傾斜壁面的流體熱參數(shù),將仿真結(jié)果與試驗進行對比.文獻[8]提出了一種除霜新方法,在風(fēng)擋內(nèi)部噴涂一層透明的材料,通過吸收太陽能解化霜層.文獻[9]分析了除霜除霧試驗過程和實驗設(shè)備安裝,并采用圖像分析方法對除霜效果進行評價.前人所做的工作大多是對除霜管道結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化或者在玻璃處提供額外熱源以改善除霜效果,而從空氣動力學(xué)角度,專門針對提高關(guān)鍵可視區(qū)域除霜效果的研究較少.

    傳統(tǒng)的除霜噴嘴位于風(fēng)擋玻璃下部,暖氣流自下而上擴散開,霜霧也從下邊緣逐漸解化,對駕駛員視野影響較大位置的霜霧解化較慢,基于此,本文應(yīng)用V點確定法,將關(guān)鍵視野區(qū)域進行細分,并提出了一種新的風(fēng)擋除霜方法:設(shè)計一出風(fēng)導(dǎo)向機構(gòu),運用動網(wǎng)格技術(shù),使暖氣流的方向隨著時間變化,首先除去關(guān)鍵視野區(qū)域的霜霧,之后導(dǎo)向機構(gòu)回復(fù)至初始位置,融化其他位置的霜層.

    1數(shù)值計算方法

    1.1網(wǎng)格劃分及邊界條件

    乘員艙模型如圖1所示,由于其內(nèi)部幾何結(jié)構(gòu)復(fù)雜,采用四面體網(wǎng)格離散,并對玻璃附近網(wǎng)格進行加密,玻璃厚度4 mm,霜層厚度0.5 mm,玻璃和霜層采用棱柱體網(wǎng)格,網(wǎng)格總數(shù)為130萬.

    邊界條件:入口設(shè)置為速度入口,流量為380 m3/h,出口為壓力出口,其余為靜止壁面,空氣與玻璃、玻璃與霜層之間均為耦合熱邊界.計算過程中進行如下簡化:

    1)將霜層視作一種流體,相變過程隨溫度變化,用液相率σ表征其融化狀態(tài),

    σ=T-TSTL-TS,TS

    其中TS為固相溫度;TL為液相溫度;σ=1說明解化完成.

    2)除霜過程只考慮熱傳導(dǎo)和熱對流,忽略了輻射對除霜的影響.

    3)霜層在解化過程中僅發(fā)生相變,忽略冰霜融化后的流動.

    1.2湍流模型

    不同的湍流模型對流場計算結(jié)果會產(chǎn)生顯著影響[10].RNG kε模型主要通過在大尺度運動和修正后的黏度項體現(xiàn)小尺度的影響,將小尺度運動從控制方程中移除.在對NavierStokes方程進行雷諾時均化處理時,引進了雷諾應(yīng)力項uiuj,為使方程組封閉,必須對雷諾應(yīng)力做出某種假定,在大量的實驗基礎(chǔ)上推導(dǎo)出雷諾應(yīng)力方程如下[11]:

    這種湍流模型通過修正湍流黏度,考慮了平均流動中的旋轉(zhuǎn)流動情況,可以更好地處理高應(yīng)變率及流線彎曲程度較強的流動,因此它比較適合乘員艙內(nèi)部流場的仿真計算.

    1.3數(shù)值計算方法的試驗驗證

    除霜試驗需要環(huán)模風(fēng)洞,成本較高,因此采用類似模型來驗證計算方法的合理性,文獻[12]采用某轎車風(fēng)擋及HVAC模塊,玻璃傾角39°,厚6 mm,導(dǎo)熱率1.4 W,在擋風(fēng)玻璃外表面安裝一塊功率為368 W/m2的矩形熱板(0.304 8 m×0.457 2 m),氣流從送風(fēng)口吹向擋風(fēng)玻璃,用T型熱電偶測得送風(fēng)氣流溫度為25.5 ℃,最后采用液晶溫度傳感器測量熱板位置處玻璃內(nèi)壁的溫度分布.為了驗證數(shù)值方法的準確性,將仿真獲得的結(jié)果與Subrata Roy的試驗結(jié)果對比,圖2為玻璃內(nèi)表面Z=0.633 3 m位置點的試驗與仿真得出的溫度值,試驗值與仿真值較吻合,溫差在5°以內(nèi).圖3為熱板處玻璃內(nèi)表面溫度分布云圖,可以看出,試驗與仿真獲得的溫度分布趨勢非常相近.由計算結(jié)果可知,該數(shù)值計算方法可以用來模擬氣流沖擊傾斜玻璃面的流動和傳熱.

    2初始模型

    2.1關(guān)鍵可視區(qū)域劃分

    目前,關(guān)鍵可視區(qū)域的確定主要方法有2種,一種是SAE提出的眼橢球法;另一種是EEC標準中提出的V點確定法[13].V點即表征駕駛員眼睛位置的點,它與通過駕駛員乘坐位置中心線的縱向鉛垂平面、R點(座椅基準點)及設(shè)計座椅靠背角有關(guān).此點用于檢查汽車視野是否符合要求.通常用兩個不同的點V1,V2點來表示V點的不同位置.V點相對R點位置,由三維坐標系的X,Y,Z坐標確定,當(dāng)座椅靠背角25°時的基本坐標如表1所示.

    GB 11555-2009[14]沿用歐洲EEC標準,根據(jù)人體的視野范圍,采用V點確定關(guān)鍵可視區(qū)域,將風(fēng)擋玻璃分為A,A和B區(qū),對其除霜除霧時間做出規(guī)定.其中A和A區(qū)呈對稱分布,分別為駕駛員與副駕駛正對視野區(qū)域,實際生活中,人們首先關(guān)注的是對視野影響較大的位置并希望其霜霧能夠快速消失,因此將較重要的A區(qū)分成如圖4所示的8個域,命名為A1~A8,其中A1和A8分別為從視點V1仰視3°和V2俯視1°區(qū)域,A2~A7為駕駛員從視點V1,V2平視區(qū)域.

    圖4玻璃分區(qū)示意圖

    Fig.4Division of windshield glass

    同時為更加準確地監(jiān)測霜層的解化過程,將與A,B區(qū)相對應(yīng)位置的霜層分為3部分:命名為Ia,Ib,Ic,分別監(jiān)測其相變過程,各部分霜層之間以及霜層與玻璃之間采用耦合熱邊界.

    2.2初始模型除霜效果

    觀察不同時刻的除霜效果,如圖5所示,霜層最先開始解化的區(qū)域位于B區(qū)的下邊緣,此處為暖氣流沖擊區(qū)域,根據(jù)射流沖擊傳熱機理,該處的傳熱傳質(zhì)得到強化,傳熱系數(shù)遠高于其他位置,且氣流溫度較高,因而除霜最先完成;隨著時間的推移清晰的區(qū)域由下往上逐步擴展,霜層從120 s時刻開始解化,而到320 s左右A區(qū)依然沒有完全清晰,這種由下向上的除霜模式,導(dǎo)致司乘人員視野區(qū)域的霜層融化較慢,關(guān)鍵視野區(qū)域不能快速清晰,效果不甚理想.

    為進一步說明造成這種現(xiàn)象的原因,觀察風(fēng)擋內(nèi)部流場,圖6為駕駛室縱截面速度圖,可以看出,出風(fēng)口位于風(fēng)擋前端,暖氣流從風(fēng)口流出后沖擊玻璃壁面,然后向上發(fā)散,均勻覆蓋玻璃內(nèi)壁,這樣的設(shè)計避免了吹風(fēng)死角,保證了風(fēng)擋霜霧解化的徹底性,但也導(dǎo)致A區(qū)除霜過緩,駕駛員視野不能快速清晰,行車過程中可能造成危險,因此下文在噴口處設(shè)計了出風(fēng)導(dǎo)流裝置,使暖氣流首先流向A區(qū),將A區(qū)大部分霜霧解化后,調(diào)整氣流方向,再除去其它位置,保證關(guān)鍵視野區(qū)域的霜霧快速消失.

    3改進模型

    3.1基本原理

    為調(diào)整暖氣流流向,在噴嘴處添加如圖7所示的導(dǎo)向葉片P1,P2,使得暖氣流直接流向A區(qū),這樣可以明顯改善A區(qū)的除霜效果,但因此也會導(dǎo)致玻璃下部霜霧難于解化,甚至形成吹風(fēng)死角,因此將該葉片設(shè)計成可繞自身軸向旋轉(zhuǎn)的活動裝置,待A區(qū)霜霧基本除盡后,改變?nèi)~片偏轉(zhuǎn)角度,實現(xiàn)氣流方向的調(diào)整,基本原理為:初始時間段內(nèi),導(dǎo)向片偏轉(zhuǎn)角度使氣流吹向A區(qū),待其霜層解化后,葉片回復(fù)至初始位置,之后葉片保持靜止,即A區(qū)霜層解化后,葉片開始運動,公式表示如下:

    葉片沿軸向的轉(zhuǎn)動采用動網(wǎng)格方法,F(xiàn)luent中具有3種動網(wǎng)格模型:彈簧近似光滑模型、動態(tài)分層模型和局部重劃模型.動態(tài)分層模型僅適用于四邊形和六面體網(wǎng)格,因此采用彈簧近似光滑和局部重劃模型,將導(dǎo)流葉片定義為rigid body,使之按給定的旋轉(zhuǎn)角速度繞自身中心軸線轉(zhuǎn)動,對導(dǎo)流片附近的網(wǎng)格變形及重新劃分,同時計算流動方程和能量方程.

    3.2初始角度選擇

    葉片偏轉(zhuǎn)角θ決定了暖氣流的分布,進而影響除霜效果,為使得A區(qū)除霜效果最佳,計算0~50°范圍內(nèi)10組偏轉(zhuǎn)角下A區(qū)的努賽爾數(shù)Nu,用最小二乘法擬合,得到A1~A8區(qū)的Nu隨θ變化曲線,可知當(dāng)葉片偏轉(zhuǎn)角θ在42°左右時Nu達到最大,因此θ0選取42°.

    3.3時間確定

    當(dāng)θ0=42°時,霜層液相率隨時間變化如圖10所示,t1=270 s時刻,A區(qū)霜層液相率達到0.8,霜層融化80%,基本清晰,B區(qū)和C區(qū)霜層融化55.5%,25.3%,為使葉片迅速恢復(fù)至垂直位置,除去B,C區(qū)霜層,令葉片以角速度ω=0.073 3 rad/s回轉(zhuǎn),加載動網(wǎng)格模型.t2=280 s時刻,葉片回轉(zhuǎn)至θ=0°,網(wǎng)格停止運動,為保證計算精度提高效率,在不同時間段內(nèi)選用不同時間步長,網(wǎng)格變形過程中的時間步長為0.1 s,其余為1 s,最大迭代次數(shù)50次.

    3.4瞬態(tài)流場分析

    風(fēng)擋內(nèi)表面的流場分布隨葉片轉(zhuǎn)動而變化,由圖11可知,葉片轉(zhuǎn)動前,速度較大的區(qū)域集中在A區(qū),使該位置的霜層能快速解化,隨著時間推移,逐漸向下移動至B區(qū)域,280 s時刻停止.

    3.5改進模型除霜效果

    通過觀察除霜瞬態(tài)過程可以得出霜層的解化趨勢,圖14為改進后的除霜瞬態(tài)過程,A區(qū)霜層最先開始融化,并逐步向四周擴展,在280 s時A1~A8區(qū)已部分或完全清晰,A2,A3,A5,A6的霜層最先解化完成,形成一大片完整的視野區(qū)域,同時刻原模型僅有一小部分霜層解化.

    4結(jié)論

    本文針對風(fēng)擋關(guān)鍵視野區(qū)域除霜過慢的問題,提出了一種新型方案,在風(fēng)口位置設(shè)計了偏轉(zhuǎn)角度能隨時間變化的導(dǎo)向葉片,采用CFD方法,結(jié)合動網(wǎng)格技術(shù),驗證了該方案理論上的可行性,具體結(jié)論如下:

    1)與原模型相比,添加導(dǎo)向葉片后,且葉片偏轉(zhuǎn)角度為42°時,A區(qū)的努賽爾數(shù)提高13.7%.

    2)0到270 s內(nèi),葉片偏轉(zhuǎn)角度為42°,270 s到280 s內(nèi),葉片以角速度ω=0.073 3 rad/s回轉(zhuǎn),最終回復(fù)至θ=0°,在此過程中,A區(qū)除霜80%所需時間與原模型相比減少1 min,在玻璃外表面布滿霜層的環(huán)境下,實現(xiàn)了駕駛員關(guān)鍵視野區(qū)域的快速清晰.

    3)將動網(wǎng)格方法運用到汽車內(nèi)流場的計算,實現(xiàn)了內(nèi)部邊界連續(xù)變化,使除霜氣流首先流向?qū)︸{駛員視野影響較大的A區(qū),提高了A區(qū)除霜效率的同時避免造成吹風(fēng)死角.

    參考文獻

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