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    唐山國豐1號1780 m3高爐入爐堿金屬分析與控制

    2015-03-21 01:11:06佟巖孫艷芹
    關(guān)鍵詞:堿金屬堿度爐渣

    佟巖,孫艷芹

    (河北聯(lián)合大學(xué)冶金與能源學(xué)院,河北唐山063009)

    本次有害元素平衡分析針對于國豐1號1 780 m3高爐,對該高爐2013年7月下旬的原燃料和產(chǎn)出物進(jìn)行取樣,主要包括燒結(jié)礦、球團(tuán)礦、塊礦、焦炭(達(dá)豐,中燃,旭陽)、噴吹煤粉、重力灰、布袋灰、爐渣共10種樣品,分別對10種樣品進(jìn)行化學(xué)分析,分析其K、Na、Zn和Pb的含量。

    1 高爐堿平衡調(diào)查與分析

    表1 各入爐原燃料K、Na含量

    圖1 各入爐原燃料K2 O元素帶入比例

    圖2 各入爐原燃料Na2 O元素帶入比例

    圖3 各入爐原燃料K2 O和Na2 O元素帶入比例

    由圖1和表1可以看出,國豐2號高爐的K2O負(fù)荷為3.735 kg/t,K大部分由燒結(jié)礦帶入,其帶入量占鉀總量的59.15%,其次為奇跡塊礦,帶入量占鉀總量的17.36%,3種焦炭以及焦丁帶入鉀總量為11.14%,球團(tuán)礦的帶入量為鉀總量的7.80%,噴吹煤粉帶入的鉀量最少,僅為4.55%

    由圖2和表1可以看出,國豐1號高爐的Na2O負(fù)荷為2.075 4 kg/t,Na大部分由燒結(jié)礦帶入,其帶入量占鈉總量的64.00%,3種焦炭以及焦丁帶入量占鈉總量的22.07%,球團(tuán)礦帶入量為鈉總量的7.13%,噴吹煤粉和奇跡塊礦帶入的鈉量最少,分別為5.25%和1.54%。

    由圖3和表1可以看出,國豐1號高爐的堿金屬負(fù)荷為5.810 kg/t,堿金屬大部分由燒結(jié)礦帶入,其帶入量占堿金屬總量的60.87%,其次為焦炭,帶入量占堿金屬總量的15.04%,塊礦的帶入量為堿金屬總量的11.72%,球團(tuán)礦和噴吹煤粉帶入的堿金屬量最少,分別為7.56%和4.80%。

    高爐產(chǎn)出物主要為鐵水、爐渣、重力灰和布袋灰,其中鐵水的堿金屬含量很少,可忽略不計(jì),因此,只考慮爐渣、重力灰和布袋灰中所含K、Na的含量和帶出K、Na的比例。國豐2號高爐各產(chǎn)物所含K、Na的含量和帶出K、Na的比例分別如表2及圖4所示。

    表2 高爐各產(chǎn)出物K、Na含量及帶出比例

    圖4 高爐產(chǎn)物K和Na元素帶出比例

    對圖4和表2進(jìn)行分析,可以看出,國豐1號1 780 m3高爐堿金屬總排出量為2.699 kg/t,且主要由爐渣排出,隨爐渣排出的堿金屬量占總排出量的97.26%,布袋灰和重力灰排出的堿金屬量分別占堿金屬總排出量的1.22%和0.96%。國豐2號高爐的堿金屬負(fù)荷為5.810 kg/t,總排出量為2.699 kg/t,堿金屬排出率為46.44%,其中爐渣排堿率為45.16%。

    將本次國豐1號1 780 m3高爐堿平衡計(jì)算數(shù)據(jù)與2012年6月份堿平衡計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行對比分析,其分析結(jié)果如表4所示。

    表3 國豐高爐主要數(shù)據(jù)對比

    由表3可以看出,國豐1號1 780 m3高爐2013年7月的入爐品位為57.32%,比2012年6月份的入爐品位高出2.22%,礦耗及燒結(jié)礦用量都低于2012年6月的水平,而堿金屬大部分由燒結(jié)礦帶入,2013年7月燒結(jié)礦帶入堿金屬量占堿金屬總量的60.87%,因此,由于2013年7月份燒結(jié)礦用量的減少,使得堿金屬負(fù)荷低于2012年6月;同時2013年7月燒結(jié)礦堿金屬含量也低于2012年6月,也使得2013年7月的堿金屬負(fù)荷降低。高爐堿金屬主要由爐渣排出,2013年7月隨爐渣排出的堿金屬量占總排出量的97.26%,但是由于礦石入爐品位的提高,使得渣量大幅度減小,且爐渣的堿度較高,為1.22,2012年6月份爐渣堿度為1.13,因此,爐渣排出的堿金屬量降低,2013年7月堿金屬排出率僅為46.44%,小于2012年6月份的68.07%。

    2 國豐高爐爐渣排堿試驗(yàn)研究

    2.1 實(shí)驗(yàn)方法

    本次實(shí)驗(yàn)以國豐公司的現(xiàn)場渣成分為基準(zhǔn),經(jīng)折算后使用純化學(xué)試劑配制渣樣品,以溫度、Mg O含量、Al2O3含量和堿度為考察因素,研究不同條件下爐渣的堿容量,從而表征各高爐爐渣的排堿能力。實(shí)驗(yàn)采用氣渣平衡法,所用坩堝為高純石墨坩堝,規(guī)格為外徑φ60 mm×65 mm,坩堝壁厚5 mm。試驗(yàn)渣樣的質(zhì)量為50 g,其中K2O含量為總渣量的3%。

    表4 國豐高爐現(xiàn)場爐渣成分(%)

    表5 爐渣排堿校正實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)方案

    2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

    表6 不同實(shí)驗(yàn)方案條件下爐渣的K2 O含量(%)

    2.2.1 各因素對爐渣排堿能力的影響

    爐渣中的K2O含量隨著溫度的升高而急劇下降,爐渣的排堿能力隨之減弱;隨著MgO含量的增加,渣中堿含量整體呈現(xiàn)減小趨勢;隨著渣中Al2O3含量的增加,爐渣中K2O含量先增大,后減小,最大值出現(xiàn)在Al2O3含量為15%時;堿度是影響爐渣中堿金屬含量的最重要的因素,隨著堿度的升高,K2O含量直線下降,下降的幅度較大,排堿效果明顯。

    圖5 各因素對爐渣中K2 O含量的影響的效應(yīng)曲線

    2.2.2 爐渣排堿方差分析

    表7 爐渣排堿實(shí)驗(yàn)方差分析

    由上述方差分析表可以看出,堿度R的顯著性最高,溫度次之,Mg O含量和Al2O3含量的顯著性不高。這和極差分析得到的結(jié)果是相同的,更加說明了堿度和溫度是影響爐渣排堿能力的最重要的因素。

    (3)爐渣粘度分析:不同溫度下,爐渣粘度均隨著爐渣中堿含量的增加而呈現(xiàn)增大趨勢;提高爐渣排堿能力的同時,爐渣的粘度也逐漸增大,將對高爐的正常冶煉產(chǎn)生不利的影響;溫度越低,越有利于排堿,1 425℃和1 450℃下爐渣的排堿率明顯較大,但爐渣粘度也偏大,在0.7 Pa·s以上,不利于高爐的正常冶煉;渣溫為1 475℃和1 500℃時,爐渣的粘度在0.4 Pa·s到0.7 Pa·s之間,可以滿足高爐的正常冶煉,同時具有一定的排堿能力。

    2.3 爐渣排堿綜合分析

    排堿能力最強(qiáng)的為1號渣樣,其堿度R為0.80,MgO含量為6.00%,Al2O3含量為11.00%,爐渣溫度為1 425℃,爐渣有很強(qiáng)的排堿能力,但是該渣樣的粘度也較高,為1.447 Pa·s,不能滿足高爐正常冶煉的要求。

    堿度R為0.80,Mg O含量為8.00%,Al2O3含量為15.00%,爐渣溫度為1 500℃,爐渣的排堿能力較強(qiáng),而爐渣粘度為0.6 Pa·s左右,符合高爐冶煉的要求,是比較理想的排堿爐渣。另外堿度R為0.90,MgO含量為6.00%,Al2O3含量為17.00%,爐渣溫度為1 500℃爐渣的排堿能力也較強(qiáng),爐渣粘度為0.597 Pa·s,也可作為國豐1 780 m3高爐排堿爐渣的選擇之一。

    綜合以上分析,可得出國豐1 780 m3高爐排堿爐渣的成分要求:當(dāng)Al2O3含量為15.00%~17.00%時,堿度R為0.80~0.90,MgO含量為6.00%~8.00%,爐渣溫度為1 500~1 550℃。

    表8 基于爐渣排堿實(shí)驗(yàn)不同組成爐渣的粘度

    3 國豐高爐入爐有害元素控制標(biāo)準(zhǔn)及措施

    3.1 有害元素控制標(biāo)準(zhǔn)

    表9 國豐高爐入爐有害元素控制標(biāo)準(zhǔn)

    堿金屬負(fù)荷與鉛金屬負(fù)荷還是高于國豐高爐入爐有害元素控制標(biāo)準(zhǔn),還會對高爐造成很大危害。

    高爐的鋅負(fù)荷非常高,為了實(shí)現(xiàn)高爐的正常冶煉,國豐1 780 m3高爐的入爐鋅負(fù)荷應(yīng)低于600 g/t,若條件允許,可降至500 g/t,才能保證高爐的穩(wěn)定和順行,降低生產(chǎn)成本。根據(jù)國豐高爐的原燃料條件情況,國豐1 780 m3高爐的鉛負(fù)荷控制在200 g/t以內(nèi),若條件允許,控制在150 g/t以內(nèi)為最佳。

    3.2 降低堿金屬對高爐危害的措施

    (1)嚴(yán)格制定燒結(jié)礦、塊礦和焦炭的入爐標(biāo)準(zhǔn),尤其是燒結(jié)礦,需要對燒結(jié)工藝進(jìn)行合理的配礦,從根本上控制堿金屬的來源。其中,要特別控制高爐重力灰在燒結(jié)配料過程中的配加量。國豐的燒結(jié)配料過程中,將高爐重力灰作為含鐵物料配加,國豐1 780 m3高爐重力灰含鐵量可達(dá)30%以上,450 m3高爐的重力灰含鐵可達(dá)45%以上,同時配加重力灰可以降低燒結(jié)生產(chǎn)的成本。但是重力灰作為高爐產(chǎn)物,其含有一定量的堿金屬成分,如果不斷地在燒結(jié)配料環(huán)節(jié)配加,相當(dāng)于高爐自身從爐頂排除的一部分堿金屬通過燒結(jié)礦又循環(huán)至高爐,增加堿金屬的富集。

    (2)提高爐渣的排堿能力。高爐內(nèi)堿金屬主要通過高爐渣排除爐外,因此,提高爐渣的排堿能力是減輕高爐堿金屬危害的有效方法。在總堿度不變的情況下,通過提高渣中MgO含量可降低K、Na的活度,提高爐渣排堿能力。條件允許時,低堿度操作,二元堿度控制在1.08左右,不超1.10,同時保證爐缸狀態(tài)活躍,蓄熱充足。爐渣堿度降低,使SiO2和TiO2的活度增大,從而抑制了堿金屬硅鈦酸鹽的高溫還原,是爐渣的溶堿能力提高。

    (3)合理控制氣流分布。根據(jù)爐襯溫度的變化情況以及爐況表現(xiàn),通過疏松邊緣等措施,防止?fàn)t墻結(jié)厚,同時及時調(diào)整負(fù)荷,減少粘結(jié)物對高爐生產(chǎn)的影響。

    (4)優(yōu)化高爐操作[1]。強(qiáng)化篩分管理,在改善原料的冶金性能的同時,減少入爐粉末,嚴(yán)格控制小于5 mm的入爐比例在5%以下,實(shí)際目標(biāo)值控制在3%以下;運(yùn)用上下部調(diào)劑等手段,使送風(fēng)制度與裝料制度相匹配、熱制度與造渣制度相適應(yīng),形成合理煤氣流分布,使?fàn)t缸熱量充足,工作均勻,保持高爐的穩(wěn)定順行;控制冷卻強(qiáng)度,避免邊緣堆積或爐墻結(jié)厚。必要時采取硅石洗爐的辦法排除堿害。

    (5)周期性洗爐。洗爐時應(yīng)酸堿適當(dāng),配入錳礦或CaCl2,洗爐過程中,控制好生鐵含硅和物理熱水平,避免高爐出現(xiàn)虧熱爐涼等事故。

    4 結(jié)語

    堿金屬對于高爐的危害是每1座高爐都需要面對和加以應(yīng)對的長期性問題,應(yīng)當(dāng)從入爐原燃料的控制上入手,在燒結(jié)環(huán)節(jié)高爐重力灰配加量以及外礦采購檢驗(yàn)等方面,從根本上緩解或減輕堿金屬對高爐的危害。同時,高爐生產(chǎn)過程中控制合理的爐渣堿度水平,保證爐缸蓄熱充足,有效控制邊緣煤氣流,保證高爐的穩(wěn)定順行,減少波動,降低堿金屬的危害和影響。

    [1] 傅燕樂.高爐操作[M].北京:冶金工業(yè)出版社,2006.

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