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    公路橋梁大體積混凝土溫度、裂縫控制要領(lǐng)

    2015-02-21 03:44:35穆江山
    黑龍江交通科技 2015年11期
    關(guān)鍵詞:溫差降溫粉煤灰

    穆江山

    (山西省交通科學(xué)研究院)

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    公路橋梁大體積混凝土溫度、裂縫控制要領(lǐng)

    穆江山

    (山西省交通科學(xué)研究院)

    公路橋梁施工對大體積混凝土施工工藝水平要求較高,尤其是對混凝土溫度裂縫控制能力要求嚴格。因此只有做好材料選擇、施工操作等各項環(huán)節(jié)的把關(guān),才能才能保證大體積混凝土施工質(zhì)量。結(jié)合某大橋橋臺大體積混凝土的施工實例,詳細介紹了大體積混凝土施工中如何做好溫度裂縫的預(yù)防與控制工作,以供參考。

    大體積混凝土;溫度裂縫控制;施工要領(lǐng)

    1 工程概況

    某大橋跨徑組合采用3×25+3×25 m,上部結(jié)構(gòu)均采用裝配式預(yù)力混凝土連續(xù)箱梁,采用多箱單獨預(yù)制,簡支安裝,現(xiàn)澆連續(xù)接頭的先簡支后連續(xù)的結(jié)構(gòu)體系,全長166.6 m,起訖樁號為K38+928.4~K39+095。下部結(jié)構(gòu)采用柱式墩、重力式U型橋臺、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。

    2 U型橋臺大體積混凝土溫度控制

    2.1 材料選擇

    (1)水泥

    考慮普通水泥水化熱較高,特別是應(yīng)用到大體積混凝土中,大量水泥水化熱不易散發(fā),在混凝土內(nèi)部溫度過高,與混凝土表面產(chǎn)生較大的溫度差,使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力,表面產(chǎn)生拉應(yīng)力。當(dāng)表面拉應(yīng)力超過早期混凝土抗拉強度時就會產(chǎn)生溫度裂縫。因此確定采用水化熱比較低的暢達P.O42.5硅酸鹽水泥,通過摻加合適的外加劑可以改善混凝土的性能,提高混凝土的抗?jié)B能力。

    (2)粗骨料

    采用碎石,粒徑5~25 mm,含泥量不大于1%。選用粒徑較大、級配良好的碎石配制的混凝土,和易性較好,抗壓強度較高,同時可以減少用水量及水泥用量,從而使水泥水化熱減少,降低混凝土溫升。

    (3)細骨料

    采用中砂,平均粒徑大于0.5 mm,含泥量不大于5%。選用平均粒徑較大的中、粗砂拌制的混凝土比采用細砂拌制的混凝土可減少用水量10%左右,同時相應(yīng)減少水泥用量,使水泥水化熱減少,降低混凝土溫升,并可減少混凝土收縮。

    (4)粉煤灰

    由于混凝土的澆筑方式為泵送,粉煤灰對水化熱、改善混凝土和易性有利,為了改善混凝土的和易性便于泵送,考慮摻加適量的粉煤灰。按照規(guī)范要求,粉煤灰取代水泥的最大限量為25%。按配合比要求計算出每立方米混凝土所摻加粉煤灰量。

    (5)外加劑

    混凝土采用全斷面水平推進澆筑,因承臺平面尺寸較大,單層澆筑所用時間較長,為此要求混凝土具有緩凝效果。按分層澆筑厚度為30 cm,則每層混凝土數(shù)量約為128 m3。拌和站工作效率為45~50 m3/h,每層混凝土澆筑時間為2.8~3 h左右。根據(jù)以往相關(guān)施工經(jīng)驗,確定采用徐州超力緩凝減水劑。實驗室試配確定緩凝時間為不小于15 h,滿足澆筑要求。

    2.2 確定配合比

    每立方米混凝土的水泥用量越多,混凝土內(nèi)部產(chǎn)生的水化熱量就越高,混凝土凝結(jié)時收縮量也越大,由于溫度及溫差與收縮的作用混凝土就越容易產(chǎn)生裂縫,影響混凝土質(zhì)量?!豆窐蚝┕ぜ夹g(shù)規(guī)范》規(guī)定:“泵送混凝土的最小水泥用量為280~300 kg/m3,大體積混凝土不宜超過350 kg/m3”。要控制混凝土初期溫度,一是要低溫時澆筑,二是采用低水化熱水泥或限制水泥用量,來降低混凝土內(nèi)部的最高溫度?;炷敛捎秒p摻技術(shù),摻粉煤灰和摻外加劑相結(jié)合的技術(shù)。經(jīng)試驗室試配對比,確定選用配合比為:(水泥+粉煤灰)∶砂∶碎石∶水∶高效減水劑=(304+101)∶803∶1 068∶170∶4.05,各項指標符合規(guī)范要求。

    2.3 冷卻水管

    (1)冷卻水管的埋設(shè)

    冷卻管采用熱傳導(dǎo)性能好,并有一定強度的輸水黑鐵管,公稱直徑32 mm。埋設(shè)間距嚴格按照施工圖紙控制,每個回路的冷卻管安裝完成后,應(yīng)及時試壓,保證試壓時的壓力大于工作壓力,仔細檢查管子是否有滲漏水情況。

    (2)冷卻水通水控制原則

    一是根據(jù)混凝土測溫記錄的溫差來控制是否通水及通水流量,通水水量以溫差控制在20~24 ℃之間,溫差大,增加流量,溫差小,減小流量;二是以混凝土降溫速度控制在1.5~2 ℃/d來控制通水量,以保持在1.5 ℃/d為宜,降溫慢,增加流量;降溫快,減小流量。在實際施工時,用測溫儀測進水口和出水口水溫,以觀測降溫效果和控制降溫速度。

    2.4 混凝土內(nèi)部溫度計算

    (1)根據(jù)水泥用量確定混凝土的絕熱溫升值

    T(t)=WQ(1-e-mt) /(Cρ)[當(dāng)Tmax(t)=WQ/(Cρ),為最大值]

    式中:T(t)為混凝土齡期為t時的絕熱升溫,℃;W為每m3混凝土的水泥用量,kg/m3;Q為單位水泥累計最終水化發(fā)熱量,kJ/kg,P.O42.5水泥取377;C為混凝土的比熱,一般為0.92~1.0(kJ/(kg· ℃)),取0.96;ρ為混凝土的重力密度,2 400~2 500(kg/m3),取2 450;m為與水泥品種,澆筑溫度等有關(guān)的系數(shù),0.3~0.5(d-1);t為混凝土齡期,d;e為常數(shù)(2.718)。

    根據(jù)公式,當(dāng)混凝土用量為304 kg時,內(nèi)部最大絕熱溫升值Tmax(t)=WQ/(Cρ)=48.72 ℃。

    (2)混凝土拌合物溫度

    T0=[0.9(mcTc+msTs+mgTg+mfTf)+4.2Tw(mw-wsms-wgmg)+C1(wsmsTs+wgmgTg)-C2(wsms+wgmg)]÷[4.2mw+0.9(mc+ms+mg+mf)]

    式中:mw、mc、ms、mg、mf為每方混凝土的水、水泥、砂、石、粉煤灰的用量,kg;Tw、Tc、Ts、Tg、Tf為水、水泥、砂、石、粉煤灰的溫度,℃,根據(jù)相關(guān)資料,除水取7外,其他取9;ws、wg為砂、石的含水率(%),取ws=1.2%,wg=0.5%;C1、C2為水的比熱容(kJ/kg·K)及溶解熱(kJ/kg),當(dāng)骨料溫度>0 ℃時,C1=4.2,C2=0。

    根據(jù)公式,T0=[0.9×(304×9+803×9+1068×9+101×9)+4.2×7×(170-803×1.2%-1 068×0.5%)+4.2×(1.2%×803×9+0.5%×1 068×9)] ÷[4.2×170+0.9×(304+803+1068+101)]=8.53(℃)

    (3)混凝土拌合物出機溫度

    T1=T0-0.16×(T0-Tb)=8.53-0.16×(8.53-9)=8.61(℃)

    式中:T1為混凝土拌合物出機溫度,℃;Tb為攪拌機棚內(nèi)溫度,℃。

    (4)混凝土拌合物經(jīng)運輸至成型完成時的溫度

    T2=T1-(αt+0.032n)(T1-Ta)=8.61-(0.25×0.4+0.032×1)×(8.61-9)=8.66(℃)

    式中:T2為混凝土拌合物經(jīng)運輸至成型完成時的溫度,℃;T1為混凝土拌合物出機溫度,℃;t為混凝土拌合物運輸?shù)綕仓瓿蓵r間,h,取24 min=0.4 h;n為混凝土拌合物轉(zhuǎn)運次數(shù),取1次;Ta為混凝土拌合物運輸時環(huán)境溫度,℃,取9;α為溫度損失系數(shù)(hm-1),用混凝土攪拌輸送車時,取0.25。

    (5)混凝土內(nèi)部實際最高溫度

    Tmax=T2+ζTmax(t)=8.66+0.95×48.72=54.94(℃)(滿足常規(guī)Tmax≤60 ℃的要求)

    式中:Tmax為混凝土內(nèi)部實際最高溫度,℃;T2為混凝土拌合物經(jīng)運輸至成型完成時的溫度,℃;ζ為不同澆筑塊厚度、不同齡期時的降溫系數(shù),根據(jù)相關(guān)資料取0.95;Tmax(t)為內(nèi)部最大絕熱溫升,℃。

    對于不同混凝土澆筑厚度(H)和澆筑后不同齡期的溫度變化,根據(jù)計算及施工測量經(jīng)驗,混凝土內(nèi)部實際最高溫度一般發(fā)生在混凝土澆筑后的第3~7 d左右。

    根據(jù)T0公式和混凝土配合比可知:碎石的比熱容雖然較小,但每m3混凝土所占重量達50%左右,水的重量在每m3混凝土中的比例雖然不大,但比熱容較大。所以影響混凝土拌合物溫度的主要因素是碎石和水的溫度,要想獲得較低的混凝土拌合物的溫度,最有效的措施就是降低碎石和水的溫度。澆筑過程中如果氣溫過高,可采用對碎石澆水進行降溫,水的溫度一般都低于氣溫,無需采取其他降溫措施,施工過程中盡量減小混凝土成型時的溫度有利于控制混凝土內(nèi)部最高溫升。

    根據(jù)Tt公式,影響混凝土內(nèi)部最高溫升的主要因素是每m3混凝土中水泥的用量及單位水泥的水化熱。所以施工中采取的措施是盡量降低每m3混凝土中水泥的用量,采用摻加粉煤灰和外加劑的雙摻技術(shù)減少水泥用量。

    2.5 冷卻循環(huán)水管降溫方案

    為了減少混凝土內(nèi)部的最高溫升,采用冷卻循環(huán)水管降溫措施。冷卻水管采用施工設(shè)計圖的熱傳導(dǎo)性能好,并有一定強度的輸水黑鐵管,公稱直徑32 mm,在橋臺內(nèi)設(shè)5層?;炷翝仓料鄳?yīng)位置時,向冷卻水管內(nèi)注水循環(huán)冷卻。

    在橋臺邊設(shè)一蓄水箱,用水泵與冷卻管連接,在開始通第一層返冷卻水之前,因水箱水溫較低,先加熱循環(huán)水,待出水口循環(huán)熱水出來后,利用部分熱水返回水箱并添加適量冷水,二次循環(huán)冷卻水。

    在注水冷卻的過程中,安排人員經(jīng)常測量溫度,當(dāng)進水口與出水口的溫度相差過大,且出水口的溫度較高時,要及時增加進水的水壓以加大循環(huán)水的內(nèi)流速與流量,以降低出水溫度。

    3 U型橋臺大體積混凝土裂縫控制

    理論計算公式:當(dāng)厚度大于1 m時,貫穿或深進的裂縫主要是由平均降溫差和收縮差引起的收縮應(yīng)力所造成,裂縫一般出現(xiàn)在降溫過程,混凝土因內(nèi)外約束引起的溫度應(yīng)力可簡化為如下公式計算:

    σ=-[(E(t)a△T) ÷(1-v)]×S(t)R

    混凝土的最大綜合溫差:

    △T=T2+2/3T(t)+Ty(t)-Th

    式中:T2為混凝土拌合物經(jīng)運輸至成型完成時的溫度,℃,同上式計算;T(t)為混凝土的水化熱絕熱溫升,℃,同上式;Ty(t)為混凝土收縮變形換成的當(dāng)量溫差,Ty(t)=εy(t)/a;Th為混凝土澆筑后達到穩(wěn)定時的溫度,一般根據(jù)氣象資料取當(dāng)年平均氣溫值,13.3 ℃;

    試算:已知條件,C35混凝土,水泥用量304 kg/m3,澆筑時溫度為9 ℃,養(yǎng)護期間氣溫亦為9 ℃,從相關(guān)規(guī)范得知在15 d時的降溫過程最大。

    查《路橋施工計算手冊》,取m=0.3,則15 d的絕熱溫升值為:

    T(15)=[(304×377)×(1-2.718-0.3×15)] ÷(0.96×2 450)=48.18 ℃

    Tmax(t)=WQ/(Cρ)=48.72 ℃(最大絕熱溫升值)

    依據(jù)現(xiàn)場實際情況,查得M1=1,M2=1.35,M3=1,M4=1,M5=2.55,M6=0.93,M7=1.1,M8=1,M9=1.1,M10=1,則混凝土的收縮徐變?yōu)椋?/p>

    εy(15)= 3.24×10-4×(1-e-0.01×15)×1×1.35×1×……×1=1.7×10-4

    混凝土15 d的收縮當(dāng)量溫差為:Ty(15)= 1.7×10-4/1.0×10-5=17 ℃

    混凝土的最大綜合溫差為:△T= 8.66+2/3×48.18+17-13.3=44.48 ℃

    混凝土15 d的彈性模量為:E(t)=3.15×104×(1-2.718-0.09×15)=2.33×104

    混凝土的最大降溫收縮應(yīng)力為:σ=[(E(t)a△T) ÷(1-v) ]×S(t)R=-[2.33×104×1.0×10-5×(-44.48) /(1-0.15)]×0.35×0.35=1.49

    安全系數(shù):K=2.2/1.49=1.48>1.15,滿足要求。

    以上計算全部取最不利情況,但是在施工中還加冷卻水管降低內(nèi)部溫度,混凝土表面還采取了保溫等措施,故結(jié)構(gòu)是安全的。

    在澆筑過程中混凝土的重量不斷增加,混凝土從初凝到終凝過程中本身強度不高,若此時地基的不均勻沉降過大會導(dǎo)致混凝土開裂并產(chǎn)生衍射。因此,要詳細對橋臺基礎(chǔ)地基承載力(≥0.15 MPa)作檢測,對不能滿足要求的地基要作處理使其符合要求,并嚴格按設(shè)計施工2 m厚的C30基礎(chǔ)以保證基底的穩(wěn)定性。

    外部裂縫主要由于內(nèi)外溫差太大引起,故在澆筑養(yǎng)護期間對混凝土的表面實行保溫養(yǎng)護。養(yǎng)護期間安排專人進行測溫,測溫內(nèi)容有預(yù)埋溫度傳感受元件、混凝土表面溫度等。根據(jù)測溫情況,隨時調(diào)整冷卻冷卻循環(huán)水管的進出水量,如內(nèi)部溫度過高采取加大流水量、調(diào)換進水口等措施。

    [1] 張曦,喻聰聰,文圳.混凝土箱梁橋頂板溫度應(yīng)力分析[J].湖南工程學(xué)院學(xué)報:自然科學(xué)版,2014,(3):81-85.

    [2] 吳六政.混凝土箱梁橋溫度場的模擬[J].公路交通科技,2011,(10):65-69.

    [3] 徐豐,王波,張海龍.混凝土連續(xù)箱梁橋溫度應(yīng)力對比分析[J].交通科技,2008,(4):9-12.

    2015-02-18

    穆江山(1982-),男,山西太原人,研究方向:公路、橋梁、隧道工程施工。

    U442

    C

    1008-3383(2015)11-0150-02

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