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    瞬變電磁傳感器阻尼特性的標(biāo)定研究

    2014-12-12 08:49:20張爽劉紫秀陳曙東
    地球物理學(xué)報(bào) 2014年2期
    關(guān)鍵詞:回線畸變阻尼

    張爽,劉紫秀,陳曙東

    吉林大學(xué)電子科學(xué)與工程學(xué)院,長(zhǎng)春 130012

    1 引言

    近年來(lái),隨著瞬變電磁法(TEM)在工程環(huán)境勘查、水文地質(zhì)調(diào)查等淺層探測(cè)領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用(張保祥和劉春華,2004;嵇艷鞠等,2005;薛國(guó)強(qiáng)等,2007),對(duì)TEM系統(tǒng)的淺層探測(cè)能力提出了更高的要求.目前提高淺層探測(cè)能力的研究主要集中在兩個(gè)方面:(1)通過(guò)縮短發(fā)射電流關(guān)斷時(shí)間,實(shí)現(xiàn)早期觀測(cè)(付志紅等,2008;于生寶等,2006);(2)通過(guò)提高接收系統(tǒng)響應(yīng)速度,實(shí)現(xiàn)早期觀測(cè).提高接收系統(tǒng)響應(yīng)速度的具體實(shí)現(xiàn)方法有:通過(guò)提高接收線圈帶寬降低高頻信號(hào)失真,從而降低早期信號(hào)畸變,實(shí)現(xiàn)淺層探測(cè)(Lee,1982;周逢道等,2006);通過(guò)垂直放置收發(fā)線圈(Tie,2001),將發(fā)射線圈置于接收回線正上方(S?rensen and Auken,2004),利用磁抵消線圈(Chen,2012)等技術(shù)降低發(fā)射線圈與接收線圈之間的互感,實(shí)現(xiàn)純二次場(chǎng)觀測(cè);將理論計(jì)算的一次場(chǎng)從實(shí)測(cè)總場(chǎng)中剔除,實(shí)現(xiàn)純二次場(chǎng)提取(嵇艷鞠等,2006;嵇艷鞠等,2007a,b);調(diào)整傳感器阻尼匹配狀態(tài),降低阻尼特性引起的二次場(chǎng)響應(yīng)畸變(王華軍,2010;蔣邦遠(yuǎn),1998;王世隆等,2011;林君等,2013;錢(qián)鑌,1982;Chu,2012).

    針對(duì)傳感器阻尼匹配問(wèn)題,傳統(tǒng)TEM普遍認(rèn)為臨界阻尼為最佳匹配狀態(tài)(王華軍,2010;蔣邦遠(yuǎn),1998;王世隆等,2011;林君等,2013),依據(jù)是“響應(yīng)快,無(wú)振蕩”,蔣邦遠(yuǎn)(1998)還特別強(qiáng)調(diào):“為了避免其它因素導(dǎo)致欠阻尼振蕩,最好選擇略過(guò)阻尼匹配”.雖有文獻(xiàn)提出“適當(dāng)欠阻尼可以使傳感器獲得最佳傳輸特性”(錢(qián)鑌,1982;Chu,2012),但由于缺乏理論和實(shí)驗(yàn)證明,至今未得到公認(rèn).傳統(tǒng)針對(duì)阻尼特性的研究存在兩個(gè)不足:沒(méi)有給出“響應(yīng)快”的定量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn);沒(méi)有通過(guò)響應(yīng)已知的目標(biāo)體進(jìn)行標(biāo)定驗(yàn)證.針對(duì)這兩個(gè)不足,本文定義了“響應(yīng)時(shí)間”,使響應(yīng)快慢可以定量評(píng)價(jià);本文將由導(dǎo)線串聯(lián)電阻構(gòu)成的標(biāo)定環(huán)作為目標(biāo)體(Davis and Macnae,2008;Yin and Hodges,2009;嵇艷鞠等,2011;張爽等,2012;Liu,1998;陳曙東等,2012),由于標(biāo)定環(huán)響應(yīng)呈指數(shù)衰減規(guī)律,通過(guò)對(duì)實(shí)測(cè)結(jié)果偏離指數(shù)規(guī)律的程度進(jìn)行定量評(píng)價(jià)完成實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證.

    本文利用標(biāo)定研究阻尼特性對(duì)TEM早期響應(yīng)影響規(guī)律的方法同樣適用于對(duì)其它各種響應(yīng)畸變規(guī)律的研究,該標(biāo)定方法對(duì)發(fā)現(xiàn)和研究早期信號(hào)畸變及其機(jī)理、提高TEM系統(tǒng)淺層探測(cè)能力具有重要意義.

    2 TEM系統(tǒng)標(biāo)定模型與自由空間響應(yīng)

    2.1 TEM系統(tǒng)標(biāo)定模型

    如圖1所示建立TEM系統(tǒng)的標(biāo)定模型,該模型由發(fā)射線圈(Transmitting coil)、接收線圈(Receiving coil)和標(biāo)定環(huán)(Loop)組成.圖1a測(cè)得的響應(yīng)為包含一次場(chǎng)響應(yīng)(TR)和標(biāo)定環(huán)響應(yīng)(TLR)的總場(chǎng)響應(yīng);圖1b測(cè)得的響應(yīng)為標(biāo)定環(huán)移除后的一次場(chǎng)響應(yīng)(TR).下面將分別計(jì)算TR、TLR和TR+TLR響應(yīng),討論不同阻尼匹配狀態(tài)下三種響應(yīng)的畸變規(guī)律.

    圖1 自由空間標(biāo)定模型(a)總場(chǎng)響應(yīng)模型;(b)一次場(chǎng)響應(yīng)模型.Fig.1 Calibration models in free space(a)Model of total responses;(b)Model of primary response.

    2.2 一次場(chǎng)TR響應(yīng)

    如圖2所示,發(fā)射線圈中的電流幅值為I0,關(guān)斷時(shí)間為Δ.

    圖2 系統(tǒng)發(fā)射電流波形Fig.2 Transmitter current waveform

    發(fā)射電流的時(shí)域表達(dá)式為

    根據(jù)法拉第電磁感應(yīng)定律,圖1b的TR響應(yīng)可表示為

    其中εTR(t)為接收線圈中的一次感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),MTR為發(fā)射線圈和接收線圈之間的互感.設(shè)發(fā)射回線為邊長(zhǎng)aT的方形回線,按發(fā)射回線的中心磁場(chǎng)近似計(jì)算MTR,則

    其中SR=nRsR為接收線圈的有效面積,sR為單匝接收線圈的面積,nR為接收線圈的匝數(shù),nT為發(fā)射線圈的匝數(shù),μ0=4π×10-7H/m為真空磁導(dǎo)率.

    2.3 二次場(chǎng)TLR響應(yīng)

    根據(jù)法拉第電磁感應(yīng)定律,發(fā)射電流在標(biāo)定環(huán)中產(chǎn)生的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)為

    設(shè)標(biāo)定環(huán)中感應(yīng)電流為iL(t),則

    由(1)、(4)、(5)式得標(biāo)定環(huán)中的電流為

    其中MTL為發(fā)射線圈與標(biāo)定環(huán)之間的互感,按(3)式的方法計(jì)算MTL,則

    其中SL=nLsL為標(biāo)定環(huán)的有效面積,sL為單匝標(biāo)定環(huán)的面積,nL為標(biāo)定環(huán)的匝數(shù),τ=LL/RL為時(shí)間常數(shù),LL為標(biāo)定環(huán)的電感,RL為標(biāo)定環(huán)的電阻.

    標(biāo)定環(huán)中感應(yīng)電流iL(t)在接收線圈中產(chǎn)生的二次感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)即TLR響應(yīng)為

    將(6)式代入(8)式得

    由(9)式可見(jiàn),TLR響應(yīng)按指數(shù)規(guī)律衰減,MLR為標(biāo)定環(huán)與接收線圈之間的互感,設(shè)接收線圈為邊長(zhǎng)2b的方形回線,匝數(shù)為n1,標(biāo)定環(huán)為邊長(zhǎng)2a的方形回線,匝數(shù)為n2.如圖3所示,建立直角坐標(biāo)系.

    根據(jù)畢奧-薩伐爾定律及互感的定義可得

    3 不同阻尼匹配狀態(tài)下傳感器的響應(yīng)

    3.1 傳感器的沖擊響應(yīng)

    TEM傳感器接收線圈的等效電路模型如圖4所示,其中ε(t)為接收線圈接收到的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),L為接收線圈的電感,r為接收線圈內(nèi)阻,R為并聯(lián)在接收線圈上的阻尼電阻,C為接收線圈的分布電容,V(t)為T(mén)EM傳感器前置放大器觀測(cè)到的電壓.根據(jù)二階電路的特點(diǎn),輸出信號(hào)對(duì)輸入信號(hào)存在一個(gè)過(guò)渡過(guò)程,接收到的信號(hào)V(t)并不是接收線圈由法拉第電磁感應(yīng)定律直接感應(yīng)出的電動(dòng)勢(shì)ε(t)(王華軍,2010).由圖4可得

    由式(11),設(shè)輸入信號(hào)為δ(t),則系統(tǒng)的沖擊響應(yīng)h(t)為

    圖3 接收線圈和標(biāo)定環(huán)之間的互感模型Fig.3 Mutual induction model between the receiving coil and the calibration loop

    圖4 接收線圈等效電路Fig.4 Equivalent circuit of receiving coil

    3.2 不同阻尼匹配狀態(tài)下傳感器的響應(yīng)

    發(fā)射電流iT(t)直接在接收線圈中感應(yīng)出的是一次電動(dòng)勢(shì)εTR(t),而接收線圈的輸出電壓VTR(t)是εTR(t)與h(t)的卷積

    同理,標(biāo)定線圈中的感應(yīng)電流iL(t)在接收線圈中感應(yīng)出的是二次電動(dòng)勢(shì)εTLR(t),接收線圈的輸出電壓VTLR(t)是εTLR(t)與h(t)的卷積

    理論上,一次場(chǎng)響應(yīng)(TR)和二次場(chǎng)響應(yīng)(TLR)同時(shí)被接收線圈接收,接收線圈輸出的電壓為(16)式和(17)式之和

    由(16)—(18)式可見(jiàn),由于接收線圈帶寬有限,使得一次場(chǎng)響應(yīng)和二次場(chǎng)響應(yīng)均存在過(guò)渡過(guò)程,兩個(gè)影響的共同作用導(dǎo)致早期二次場(chǎng)響應(yīng)偏離指數(shù)衰減.

    4 最佳阻尼特性的仿真研究

    本文根據(jù)系統(tǒng)實(shí)際參數(shù)進(jìn)行仿真分析:發(fā)射電流的幅值為IT=2.6A,關(guān)斷時(shí)間為64μs.發(fā)射線圈邊長(zhǎng)為aT=18m,匝數(shù)nT=2;標(biāo)定線圈邊長(zhǎng)為aL=0.48m,匝數(shù)nL=26,內(nèi)阻rL=2.0Ω,串聯(lián)電阻R=5.0Ω,電感LL=1.0mH,時(shí)間常數(shù)為0.15 ms;接收線圈單匝面積sR=1.2m2,匝數(shù)nR=20,內(nèi)阻rR=5.1Ω,電感LR=1.4mH,線圈固有諧振頻率f0=100kHz.為方便對(duì)響應(yīng)的研究,將發(fā)射電流關(guān)斷Δ時(shí)刻作為0時(shí)刻.

    根據(jù)(2)、(9)、(13)—(18)式,得到不同阻尼匹配狀態(tài)下的一次場(chǎng)TR響應(yīng)、標(biāo)定環(huán)TLR響應(yīng)和總場(chǎng)TR+TLR響應(yīng)如圖5(a、b、c)所示,為方便分析,將圖5(b、c)中部分曲線合并到圖5d.

    由于接收線圈的傳輸特性為二階低通特性,使得接收到的響應(yīng)存在過(guò)渡過(guò)程.圖5(a、b、c)分別反映接收線圈不同阻尼匹配狀態(tài)對(duì)TR、TLR以及總場(chǎng)響應(yīng)的過(guò)渡過(guò)程的影響.由圖可見(jiàn),欠阻尼時(shí)響應(yīng)快但存在振蕩,臨界阻尼時(shí)響應(yīng)無(wú)振蕩,過(guò)阻尼時(shí)響應(yīng)緩慢.傳統(tǒng)觀點(diǎn)將“無(wú)振蕩”作為傳感器響應(yīng)快慢的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)之一,認(rèn)為臨界阻尼匹配時(shí)響應(yīng)快且無(wú)振蕩,為最佳匹配狀態(tài).響應(yīng)快慢應(yīng)以實(shí)際響應(yīng)接近真實(shí)響應(yīng)的所需的時(shí)間進(jìn)行評(píng)價(jià)(鄢景華,2006),傳統(tǒng)方法顯然違背了這一原則.針對(duì)傳統(tǒng)方法對(duì)響應(yīng)快慢進(jìn)行評(píng)價(jià)存在的不足,本文給出了響應(yīng)快慢的定量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn):在參考響應(yīng)的穩(wěn)態(tài)線上,用穩(wěn)態(tài)值的5%作一個(gè)允許的誤差范圍,過(guò)渡過(guò)程曲線進(jìn)入并永遠(yuǎn)保持在這一允許誤差范圍內(nèi)所對(duì)應(yīng)的時(shí)間叫做過(guò)渡過(guò)程時(shí)間(即響應(yīng)時(shí)間)(鄢景華,2006),響應(yīng)時(shí)間越短,則響應(yīng)速度越快,具體方法如圖6所示,t0為響應(yīng)時(shí)間.

    按照?qǐng)D6所示的定量評(píng)價(jià)方法,得到圖5中各響應(yīng)的響應(yīng)時(shí)間如表1所示.

    表1 不同阻尼匹配狀態(tài)下的理論響應(yīng)時(shí)間Table 1 Theoretical response time under different damping states

    由表1可見(jiàn),無(wú)論是TR、TLR響應(yīng),還是TR+TLR響應(yīng),采用0.8≤ζ≤0.9的略欠阻尼匹配,響應(yīng)時(shí)間最短、響應(yīng)畸變最小,為傳感器最佳匹配方式.由表1數(shù)據(jù)可知,圖5d中四種響應(yīng)中TR+TLR臨界阻尼匹配的響應(yīng)時(shí)間為15.77μs,在四種觀測(cè)方式中響應(yīng)最慢、畸變最大;而TLR略欠阻尼(ζ=0.9)匹配的響應(yīng)時(shí)間為7.20μs,在四種觀測(cè)方式中響應(yīng)時(shí)間最短,時(shí)域畸變最小.因此,二次場(chǎng)觀測(cè)方式下采用略欠阻尼匹配可以顯著降低早期信號(hào)畸變,提高淺層探測(cè)能力.

    5 最佳阻尼特性的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    上面從理論上證明了0.8≤ζ≤0.9的略欠阻尼匹配為傳感器的最佳匹配狀態(tài),然而一個(gè)實(shí)際的TEM測(cè)量系統(tǒng)與圖1和圖2所示的理想系統(tǒng)之間存在一定差異,實(shí)際系統(tǒng)阻尼匹配所遵循的原則應(yīng)通過(guò)實(shí)驗(yàn)加以研究.本文實(shí)驗(yàn)過(guò)程中采用圖1所示的測(cè)量系統(tǒng),發(fā)射線圈、接收線圈、標(biāo)定線圈的參數(shù)與理論計(jì)算部分相同.如圖1a所示鋪設(shè)測(cè)量系統(tǒng),放置標(biāo)定線圈時(shí)測(cè)量的總場(chǎng)響應(yīng)(TR+TLR)如圖7a所示.然后如圖1b所示將標(biāo)定線圈移除,測(cè)量得到的背景場(chǎng)響應(yīng)如圖7b所示,背景場(chǎng)中主要包含一次場(chǎng)響應(yīng)TR和大地響應(yīng)TER.為了得到實(shí)測(cè)TLR響應(yīng),本文采用基于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的背景場(chǎng)剔除方法,即將圖7a的總場(chǎng)響應(yīng)減去圖7b的背景場(chǎng)響應(yīng),得到圖7c的實(shí)測(cè)TLR響應(yīng).為對(duì)比二次場(chǎng)觀測(cè)方式和總場(chǎng)觀測(cè)方式下不同阻尼匹配狀態(tài)的響應(yīng)特性,將圖7a和圖7c中的臨界阻尼匹配和欠阻尼(ζ=0.6)匹配曲線合并到一起,如圖7d所示.

    依據(jù)本文提出的響應(yīng)時(shí)間定量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn),對(duì)實(shí)測(cè)響應(yīng)進(jìn)行定量評(píng)價(jià),響應(yīng)時(shí)間見(jiàn)表2.

    圖5 理論計(jì)算不同匹配狀態(tài)下傳感器的響應(yīng)(a)TR響應(yīng);(b)TLR響應(yīng);(c)TR+TLR響應(yīng);(d)TR+TLR與TLR響應(yīng)對(duì)比.Fig.5 Theoretical responses of TEM sensor under different damping states(a)TR response;(b)TLR response;(c)TR+TLR responses;(d)comparison between TR+TLR and TLR responses

    圖6 (a)TR響應(yīng)的定量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn);(b)TLR響應(yīng)的定量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn);(c)TR+TLR響應(yīng)的定量評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)Fig.6 (a)Quantitative evaluation standard of TR response;(b)Quantitative evaluation standard of TLR response;(c)Quantitative evaluation standard of TR+TLR responses

    圖7 實(shí)測(cè)不同匹配狀態(tài)下傳感器的響應(yīng)(a)TR+TLR響應(yīng);(b)TR響應(yīng);(c)TLR響應(yīng);(d)TR+TLR與TLR響應(yīng)對(duì)比.Fig.7 Measured time domain responses of TEM sensor under different damping states(a)TR+TLR response;(b)TR response;(c)TLR response;(d)comparison between TR+TLR and TLR responses.

    表2 實(shí)測(cè)不同阻尼匹配狀態(tài)下的響應(yīng)時(shí)間Table 2 Measured response time under different damping states

    由表2數(shù)據(jù)可見(jiàn)圖7d中“總場(chǎng)觀測(cè)”下臨界阻尼匹配(ζ=1)、略欠阻尼匹配(ζ=0.9)和“二次場(chǎng)觀測(cè)”下臨界阻尼匹配(ζ=1)、略欠阻尼匹配(ζ=0.9)的響應(yīng)時(shí)間分別為20.86、19.99、15.51、13.82μs,其中“二次場(chǎng)觀測(cè)”下阻尼系數(shù)ζ=0.9的略欠阻尼匹配是四種觀測(cè)方式中響應(yīng)最快、畸變最小的.這與理論計(jì)算的“二次場(chǎng)觀測(cè)”下阻尼系數(shù)ζ=0.9的略欠阻尼匹配是四種觀測(cè)方式中響應(yīng)最快、畸變最小的結(jié)論吻合.實(shí)測(cè)結(jié)果還表明,ζ=0.6的欠阻尼狀態(tài)下,TR響應(yīng)和TR+TLR響應(yīng)并沒(méi)有產(chǎn)生過(guò)沖或振蕩,此種匹配狀態(tài)比阻尼為0.9時(shí)響應(yīng)速度更快,信號(hào)畸變更小.實(shí)測(cè)結(jié)果與理論結(jié)果存在差異的原因在于,實(shí)際發(fā)射電流在臨近關(guān)斷時(shí)呈類(lèi)指數(shù)規(guī)律衰減,并非理想的線性關(guān)斷.針對(duì)這一問(wèn)題,本文將略欠阻尼0.8時(shí)的實(shí)測(cè)TR響應(yīng)、基于實(shí)測(cè)發(fā)射電流計(jì)算得到的TR響應(yīng)與基于理論發(fā)射電流計(jì)算得到的TR響應(yīng)進(jìn)行對(duì)比分析,如圖8所示.

    圖8中曲線(a)為理想發(fā)射電流,(b)為實(shí)測(cè)發(fā)射電流,(c)為基于理想發(fā)射電流計(jì)算得到的TR響應(yīng),(d)為基于實(shí)測(cè)發(fā)射電流計(jì)算得到的TR響應(yīng),(e)為實(shí)測(cè)TR響應(yīng).由圖8可見(jiàn),由于實(shí)測(cè)發(fā)射電流存在類(lèi)指數(shù)拖尾,所以基于實(shí)測(cè)發(fā)射電流計(jì)算的響應(yīng)(d)未出現(xiàn)明顯的振蕩,又由于大地響應(yīng)的影響使得實(shí)測(cè)響應(yīng)(e)更加平緩.由圖7c可見(jiàn)ζ=0.6的欠阻尼狀態(tài)的TLR響應(yīng)有輕微的振蕩,但是這種輕微振蕩滿足5%誤差的限制條件,并不影響測(cè)量結(jié)果的準(zhǔn)確性.綜上,阻尼匹配設(shè)置與發(fā)射電流波形密切相關(guān),發(fā)射電流類(lèi)指數(shù)拖尾會(huì)使傳感器接收信號(hào)中的高頻分量減少,使得傳感器匹配在較低阻尼系數(shù)時(shí)依然可以保證測(cè)量結(jié)果在限定的誤差范圍內(nèi).因此,實(shí)際應(yīng)用中應(yīng)通過(guò)標(biāo)定來(lái)確定某一特定系統(tǒng)的最佳阻尼匹配狀態(tài).

    本文使用的自制傳感器接收線圈具有精心設(shè)計(jì)的屏蔽層,接地的屏蔽層隔絕了接收線圈與其它導(dǎo)體(包括大地)之間的靜電耦合,使得接收線圈的分布電容不受鄰近導(dǎo)體和大地的影響,阻尼特性與無(wú)屏蔽層的接收線圈相比更穩(wěn)定,阻尼電阻一旦確定一般無(wú)需實(shí)時(shí)調(diào)整.而傳統(tǒng)的TEM重疊回線系統(tǒng)其接收線圈沒(méi)有屏蔽,阻尼特性受鄰近導(dǎo)體和大地的影響較為嚴(yán)重,此時(shí)系統(tǒng)測(cè)量的準(zhǔn)確性和穩(wěn)定性與具有良好屏蔽性能的系統(tǒng)測(cè)量的準(zhǔn)確性和穩(wěn)定性之間存在較大差距.

    本文采用2匝18m×18m發(fā)射回線進(jìn)行研究,若發(fā)射回線減小將使一次場(chǎng)顯著增強(qiáng),一次場(chǎng)幅度和欠阻尼振蕩幅度均顯著增大,這種小回線的阻尼特性與大回線情況原則上是一致的但實(shí)際情況較為復(fù)雜,主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面:一、響應(yīng)幅度過(guò)大將導(dǎo)致前置放大器輸出信號(hào)發(fā)生嚴(yán)重畸變甚至飽和,使問(wèn)題變得更復(fù)雜;二、小回線發(fā)射時(shí),電流關(guān)斷速度快、信號(hào)高頻分量多,同樣阻尼匹配條件下,欠阻尼振蕩幅度更大,此時(shí)需要提高阻尼系數(shù)來(lái)減小振蕩;三、一次場(chǎng)響應(yīng)振蕩幅度變大使得滿足5%誤差限制條件的響應(yīng)時(shí)間顯著變長(zhǎng),嚴(yán)重影響了總場(chǎng)觀測(cè)方式下二次場(chǎng)的觀測(cè).綜上,小回線TEM系統(tǒng)的阻尼系數(shù)應(yīng)通過(guò)本文采用的標(biāo)定方法經(jīng)實(shí)驗(yàn)加以確定.如果采用一次場(chǎng)抵消技術(shù)實(shí)現(xiàn)純二次場(chǎng)觀測(cè),將克服小回線系統(tǒng)的上述弊端,此時(shí)采用略欠阻尼匹配就可以實(shí)現(xiàn)純二次場(chǎng)響應(yīng)的最佳早期觀測(cè).

    理論研究中通常采用斜階躍發(fā)射電流,而實(shí)際發(fā)射電流為非理想關(guān)斷,存在類(lèi)指數(shù)拖尾,針對(duì)這一實(shí)際情況,本文采用卷積方法對(duì)兩種發(fā)射電流引起的響應(yīng)進(jìn)行了大量的計(jì)算和仿真,結(jié)果表明,同一種阻尼系數(shù)匹配時(shí),電流的類(lèi)指數(shù)拖尾使得響應(yīng)的欠阻尼振蕩幅度比電流斜階躍關(guān)斷時(shí)的振蕩幅度小,再次證明圖8實(shí)際系統(tǒng)采用更低的阻尼系數(shù)可以使系統(tǒng)響應(yīng)更快這一結(jié)論.同時(shí),本文的結(jié)論與加拿大Geonics公司3D-3低頻TEM傳感器采用ζ=0.8的略欠阻尼匹配這一設(shè)計(jì)思想吻合.

    6 結(jié)論

    圖8 發(fā)射電流波形與TR響應(yīng)關(guān)系對(duì)比Fig.8 Comparison of the relationship between transmitter current waveform and TR response

    傳統(tǒng)TEM認(rèn)為臨界阻尼匹配狀態(tài)“響應(yīng)快,無(wú)振蕩”,為最佳匹配方式.本文定義了響應(yīng)時(shí)間,通過(guò)標(biāo)定理論和實(shí)驗(yàn)對(duì)TEM系統(tǒng)進(jìn)行定量標(biāo)定研究發(fā)現(xiàn),“響應(yīng)快”和“無(wú)振蕩”沒(méi)有必然的聯(lián)系,響應(yīng)快慢的標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)以實(shí)際響應(yīng)接近理論參考響應(yīng)所需的響應(yīng)時(shí)間來(lái)衡量,響應(yīng)時(shí)間越短,響應(yīng)速度越快.響應(yīng)時(shí)間是系統(tǒng)可以最早觀測(cè)的時(shí)間,通過(guò)定量標(biāo)定可以確定第一個(gè)道的起始時(shí)間,為評(píng)價(jià)系統(tǒng)淺層探測(cè)能力提供了有效的手段.

    理論證明了阻尼系數(shù)ζ在0.8~0.9左右的略欠阻尼狀態(tài),傳感器響應(yīng)最快,時(shí)域畸變最小.實(shí)際中,由于發(fā)射電流存在類(lèi)指數(shù)拖尾,導(dǎo)致阻尼系數(shù)在0.6時(shí)并未觀察到明顯的振蕩.因此,實(shí)際情況下可根據(jù)實(shí)際發(fā)射電流選擇更低的阻尼系數(shù),使傳感器響應(yīng)速度更快.本文提出的基于標(biāo)定環(huán)的定量標(biāo)定方法可以確定某一特定TEM傳感器的最佳阻尼系數(shù).

    在總場(chǎng)響應(yīng)中觀測(cè)二次場(chǎng)響應(yīng)時(shí)線圈中的一次場(chǎng)過(guò)渡過(guò)程幅度大,二次場(chǎng)響應(yīng)畸變規(guī)律被掩蓋;在純二次場(chǎng)觀測(cè)方式下,一次場(chǎng)的過(guò)渡過(guò)程被剔除,臨界阻尼匹配與略欠阻尼匹配時(shí)二次場(chǎng)響應(yīng)的差異明顯表現(xiàn)出來(lái),因此發(fā)展具有固定結(jié)構(gòu)的拖拽式TEM系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)純二次場(chǎng)觀測(cè)以提高系統(tǒng)響應(yīng)速度,將是我國(guó)TEM系統(tǒng)發(fā)展的趨勢(shì).

    本文采用標(biāo)定的方法對(duì)影響TEM信號(hào)畸變的因素進(jìn)行理論分析和實(shí)驗(yàn)研究,有助于發(fā)現(xiàn)TEM系統(tǒng)設(shè)計(jì)和集成中存在的響應(yīng)畸變問(wèn)題,對(duì)于提高系統(tǒng)設(shè)計(jì)水平,獲得準(zhǔn)確的測(cè)量結(jié)果具有重要的意義.

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