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    清遠(yuǎn)抽水蓄能電站上水庫事故檢修閘門充水閥設(shè)計(jì)探討

    2014-10-21 02:01:38肖段龍周育楨董笑波
    水力發(fā)電 2014年7期
    關(guān)鍵詞:水閥開度閘門

    肖段龍,周育楨,董笑波

    (1.廣東省水利電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院,廣東 廣州 510635;2.國家電網(wǎng)節(jié)能服務(wù)有限公司,北京 100052;3.河北省桃林口水庫管理局,河北 秦皇島 066400)

    0 前 言

    廣東清遠(yuǎn)抽水蓄能電站位于廣東省清遠(yuǎn)市的清新縣太平鎮(zhèn)境內(nèi),電站裝機(jī)容量1280 MW,主要承擔(dān)廣東電網(wǎng)調(diào)峰、填谷、調(diào)頻、調(diào)相以及緊急事故備用等任務(wù)。清遠(yuǎn)抽水蓄能電站輸水發(fā)電系統(tǒng)布置為一洞四機(jī),在上水庫引水隧洞進(jìn)出口段設(shè)閘門井1座,孔口尺寸9.2 m×9.2 m (寬×高,下同),布置1扇事故檢修閘門,閘門型式為平面滑動(dòng)門,利用水柱動(dòng)水閉門,采用高揚(yáng)程卷揚(yáng)機(jī)進(jìn)行操作。

    當(dāng)電站上水庫水位達(dá)到587.0 m時(shí),即可滿足機(jī)組調(diào)試基本要求。由于清遠(yuǎn)抽水蓄能電站水道為全混凝土襯砌,充水時(shí)要求水位緩慢上升。但為了控制水道的總充水時(shí)間,對(duì)水道各段充水的要求進(jìn)行了優(yōu)化:中平段充水要求較快,需要采用約4400 m3/h的大流量進(jìn)行充水;豎井段要求實(shí)現(xiàn)緩慢充水,需要采用約266 m3/h的小流量進(jìn)行充水。因此充水閥需要具有較好的適應(yīng)能力和調(diào)節(jié)能力,同時(shí)能實(shí)現(xiàn)比較精確的流量控制;另外為了不影響水道總漏水量的測(cè)量精度,還要求充水閥關(guān)閉時(shí)不漏水。

    1 充水閥選型布置

    清遠(yuǎn)抽水蓄能電站上水庫事故檢修閘門充水閥選型時(shí)考慮了兩個(gè)方案:方案一為傳統(tǒng)的蓋板式,即在門頂上對(duì)稱設(shè)置兩個(gè)充水閥,充水閥由固定式卷揚(yáng)機(jī)操作;方案二為在流道側(cè)邊專用閥井內(nèi)設(shè)置一套單獨(dú)控制的可控制流量的充水系統(tǒng)。經(jīng)過技術(shù)經(jīng)濟(jì)方案比較,充水閥布置選擇了投資很少,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單實(shí)用,閘門頂梁格內(nèi)的垃圾不會(huì)被水流吸入充水閥,充水閥與閘門結(jié)合使用,維護(hù)方便的方案一。將選定方案的布置型式與一般平蓋式充水閥布置方式相比,作了以下改進(jìn):①將充水閥設(shè)置在事故檢修閘門頂主梁腹板以上350 m的平臺(tái)座上,以防止充水閥卡阻;②充水閥直徑減小為φ250 mm,以保證充水閥在小開度時(shí)的調(diào)節(jié)和控制平穩(wěn)。解決了在惠州抽水蓄能電站B廠水道充水過程中出現(xiàn)充水閥被防護(hù)欄桿廢料卡阻及充水閥小流量時(shí)控制困難的兩個(gè)問題。

    清遠(yuǎn)抽水蓄能電站上水庫事故檢修閘門充水閥具體結(jié)構(gòu)由套筒、閥芯組成,套筒焊接在門葉結(jié)構(gòu)上,其頂部水封裝置設(shè)于充水閥頂蓋座板上,與閥芯的平蓋組成密封副;閥芯設(shè)有可在套筒內(nèi)上下滑動(dòng)的導(dǎo)向板,用以保證閥芯與套筒的同心度。閥芯通過軸與吊梁連接,吊梁再與啟閉閘門的固定卷揚(yáng)式啟閉機(jī)的動(dòng)滑輪組連接。此外,吊梁還可起到增加壓重以利于閥門關(guān)閉。其結(jié)構(gòu)示意如圖1所示。

    圖1 充水閥剖面及平面(單位:mm)

    充水閥由固定卷揚(yáng)式啟閉機(jī)操作。通過啟閉機(jī)動(dòng)滑輪組的升降,帶動(dòng)充水閥閥芯的升降;閥芯的平蓋與套筒頂部之間的開度可以過流,從而達(dá)到充水的目的。啟閉機(jī)現(xiàn)地控制柜上設(shè)有開度指示器,可數(shù)字顯示開度。

    2 充水閥開度與流量關(guān)系

    水道首次充水按上水庫死水位587 m估算;水庫正常運(yùn)行后,水道檢修充水上水庫按正常高水位612.5 m計(jì)算。充水閥流量按以下公式估算

    式中,μ為充水閥的流量系數(shù);A為總過流面積;g為水的重力加速度;H為充水水頭差。其中μ計(jì)算公式如下:

    式中,λ為沿程損失系數(shù),約為0.034;l為充水管路長(zhǎng)度,約為2100 mm;d為充水閥直徑;ζ1~ζ4為充水閥進(jìn)口至出口的局部損失系數(shù)。流量系數(shù)計(jì)算值為 μ=0.6。

    2個(gè)直徑φ250 mm的充水閥總過水面積為Amax=2πr2×0.1252=0.098 m2。

    2.1 計(jì)算工況一,上水庫處于死水位

    上水庫處于死水位時(shí),上水庫事故檢修閘門充水水位587.0 m,充水閥出口高程為574.6 m,此時(shí)充水閥最小充水水頭差為Hmin=587-574.6=12.4 m。

    按公式 (1)計(jì)算充水閥不同開度下每小時(shí)流量,結(jié)果見表1所示。

    表1 充水閥開度與流量關(guān)系 (死水位工況)

    表1表明,當(dāng)充水閥開度為62.5 mm以上時(shí),充水閥達(dá)到最大流量3305 m3/h,流量比設(shè)計(jì)值約小25%??紤]到此計(jì)算工況為極端工況,經(jīng)復(fù)核通過略微延長(zhǎng)充水時(shí)間仍可滿足中平洞充水的要求。當(dāng)充水閥開度為5 mm時(shí),充水閥最小流量約為264 m3/h,滿足設(shè)計(jì)最小流量要求。

    2.2 計(jì)算工況二,上水庫處于正常水位

    當(dāng)上水庫正常水位時(shí),上水庫事故檢修閘門充水水位612.5 m,充水閥出口高程約為574.6 m,此時(shí)充水閥充水水頭差為Hmax=612.5-574.6=37.9 m。

    按公式 (1)計(jì)算充水閥不同開度下每小時(shí)流量,具體見表2充水閥開度與流量關(guān)系 (正常水位工況)。

    表2 充水閥開度與流量關(guān)系 (正常水位工況)

    表2表明,當(dāng)充水閥開度為50 mm時(shí),就可滿足中平洞設(shè)計(jì)流量的要求;當(dāng)充水閥開度為62.5 mm以上時(shí),充水閥達(dá)到最大流量5796 m3/h,流量比設(shè)計(jì)值大31.7%。當(dāng)充水閥開度約為3 mm時(shí),充水閥最小流量約為278 m3/h,滿足設(shè)計(jì)最小流量要求。兩種工況下的充水閥流量與開度關(guān)系曲線見圖2。

    3 結(jié)論與建議

    圖2 充水閥流量與開度關(guān)系曲線

    在改進(jìn)惠州抽水蓄能電站上水庫事故檢修閘門充水閥基礎(chǔ)上,經(jīng)理論計(jì)算與分析,提出了清遠(yuǎn)抽水蓄能電站上水庫事故檢修閘門上設(shè)置充水閥的數(shù)量、規(guī)格,并推導(dǎo)了充水閥流量和開度的相互關(guān)系,以指導(dǎo)不同水位下對(duì)充水閥的操作控制;另外充水閥的開度控制可通過啟閉機(jī)控制柜PLC設(shè)置多個(gè)斷點(diǎn)模式或人工點(diǎn)動(dòng)控制的模式來實(shí)現(xiàn),從而實(shí)現(xiàn)了充水閥最小開度調(diào)節(jié)與啟閉機(jī)開度指示器精度的匹配。

    由于計(jì)算選取的流量系數(shù)為經(jīng)驗(yàn)值,同時(shí)開度儀表自身的設(shè)備精度及安裝誤差等原因,可能會(huì)導(dǎo)致實(shí)際充水流量與計(jì)算值略有偏差,這可通過實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)來加以總結(jié)和調(diào)整,尤其是充水閥在極小開度階段需特別注意。

    [1]廣東清遠(yuǎn)抽水蓄能電站可行性研究報(bào)告[R].廣州:廣東省水利電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院,2007.

    [2]肖段龍.清遠(yuǎn)抽水蓄能電站水道充水設(shè)施方案設(shè)計(jì)[J].廣東水利水電,2013(7):73-75.

    [3]吳新平,等.惠州抽水蓄能電站機(jī)電設(shè)計(jì)特點(diǎn)與創(chuàng)新 [J].水力發(fā)電,2010,36(9):36-39.

    [4]蔣立新.黑糜峰抽水蓄能電站金屬結(jié)構(gòu)布置與設(shè)計(jì)[J].水力發(fā)電,2010,36(7):70-72.

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