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    某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏裂紋故障分析及改進(jìn)措施

    2014-09-29 02:53:26武曉龍
    科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2014年30期
    關(guān)鍵詞:改進(jìn)裂紋

    摘 要:某型發(fā)動(dòng)機(jī)批生產(chǎn)中多次出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障,其故障率較高,嚴(yán)重影響了發(fā)動(dòng)機(jī)正常生產(chǎn)與交付。通過對(duì)該型發(fā)動(dòng)機(jī)與其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)在加力筒體隔熱屏的結(jié)構(gòu)、熱膨脹伸長(zhǎng)量等方面進(jìn)行對(duì)比分析,發(fā)現(xiàn)該型發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放,并且確認(rèn)該問題是導(dǎo)致隔熱屏裂紋故障發(fā)生的主要原因之一。通過理論分析與實(shí)際驗(yàn)證,制定了兩項(xiàng)改進(jìn)措施,并在生產(chǎn)中應(yīng)用,取得了良好效果。

    關(guān)鍵詞:隔熱屏;裂紋;改進(jìn)

    1 概述

    根據(jù)統(tǒng)計(jì),某型發(fā)動(dòng)機(jī)批生產(chǎn)以來,試車后多次出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障。這一問題嚴(yán)重影響了發(fā)動(dòng)機(jī)正常生產(chǎn)與交付。以某年為例,其臺(tái)份故障率、臺(tái)次故障率分別高達(dá)36%、20.7%。裂紋均為周向裂紋,并且都發(fā)生在第4波與第5波處,大多位于順航向10點(diǎn)~1點(diǎn)鐘位置。

    圖1 隔熱屏出現(xiàn)裂紋周向位置分布

    2 故障原因分析

    2.1 隔熱屏固定結(jié)構(gòu)對(duì)比分析

    某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏為整體隔熱屏,在加力筒體進(jìn)口及出口用圓孔安裝螺栓連接,整體隔熱屏裝配后沿軸向沒有活動(dòng)量。

    而某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏分別為6段,固定方式每段用1排圓孔安裝螺栓連接,其余用橢圓孔安裝螺栓連接,整體隔熱屏裝配后可以沿軸向活動(dòng)。

    兩型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定結(jié)構(gòu)的具體情況見表1、圖2和圖3。

    表1 兩型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏結(jié)構(gòu)比較

    從表1可以看出,為解決工作中隔熱屏的熱膨脹問題,其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏上設(shè)有長(zhǎng)橢圓孔,使隔熱屏裝配后可以沿軸向活動(dòng)。而某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏兩端固定時(shí)用圓孔無間隙裝配,使隔熱屏裝配后無法沿軸向活動(dòng)。

    圖2 某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏固定結(jié)構(gòu)

    圖3 某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏固定結(jié)構(gòu)

    2.2 熱膨脹伸長(zhǎng)量對(duì)比計(jì)算

    將某型發(fā)動(dòng)機(jī)及其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)工作中隔熱屏受熱后伸長(zhǎng)量進(jìn)行了對(duì)比計(jì)算,計(jì)算結(jié)果具體見表2、圖4和圖5。

    表2 兩型發(fā)動(dòng)機(jī)單段隔熱屏受熱后的伸長(zhǎng)量

    注:計(jì)算Δt時(shí),起始溫度按20℃,終溫按隔熱屏最高溫度。

    圖4 某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定圓孔及隔熱屏長(zhǎng)度尺寸示意圖

    圖5 某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定橢圓孔及隔熱屏長(zhǎng)度尺寸示意圖

    考慮加力筒體殼體伸長(zhǎng)量的情況下,某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏伸長(zhǎng)3.41mm時(shí)不會(huì)被兩端的固定銷釘壓緊。而經(jīng)計(jì)算工作狀態(tài)下隔熱屏受熱伸長(zhǎng)最大量為8.28mm,較結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)預(yù)留的3.41mm大很多,此時(shí)熱膨脹量無法有效釋放,隔熱屏?xí)艿絻啥斯潭ㄤN釘壓緊而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)變形。其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)預(yù)留的活動(dòng)間隙能夠保證隔熱屏在工作產(chǎn)生的熱膨脹得到有效釋放。

    綜上所述,造成某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏裂紋故障的主要影響因素為:現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放。

    3 改進(jìn)措施

    3.1 加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移情況

    采取加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm的排故措施,目的是降低隔熱屏近壁面的燃油濃度,改善隔熱屏熱負(fù)荷情況,提高冷卻裕度,該措施對(duì)加力燃燒室的性能影響很小。后續(xù)經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證,表明措施有效,加力隔熱屏的結(jié)構(gòu)可靠性有所提高。

    3.2 試車控制加力狀態(tài)總供油量影響分析

    采取控制加力狀態(tài)總供油量與Ro(外區(qū)實(shí)際與理論燃油流量比)比值方式,減少外涵區(qū)供油量。即將主機(jī)的中間性能調(diào)整至設(shè)計(jì)要求的上限,加力狀態(tài)的性能調(diào)整至設(shè)計(jì)要求的下限,在保證發(fā)動(dòng)機(jī)性能合格的情況,減少加力過程外涵供油量。統(tǒng)計(jì)分析了合格與故障發(fā)動(dòng)機(jī)試車數(shù)據(jù),從試車數(shù)據(jù)上分析,故障與合格發(fā)動(dòng)機(jī)試車數(shù)據(jù)無明顯規(guī)律。

    經(jīng)設(shè)計(jì)分析和計(jì)算,采取改進(jìn)措施如下:

    (1)加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm。

    (2)加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔。

    3.3 驗(yàn)證情況

    針對(duì)加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm與加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔兩項(xiàng)改進(jìn)措施,進(jìn)行了試車驗(yàn)證,貫徹以上兩項(xiàng)措施的20臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī),在試車后,僅有1臺(tái)在試車后出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障,其他19臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)未出現(xiàn)故障。臺(tái)份故障率、臺(tái)次故障率等故障指標(biāo)大幅下降。

    4 結(jié)束語

    針對(duì)某型發(fā)動(dòng)機(jī)出現(xiàn)的加力筒體隔熱屏燒蝕故障,進(jìn)行系統(tǒng)分析、測(cè)量統(tǒng)計(jì)及試驗(yàn)驗(yàn)證等大量研究工作,得出以下結(jié)論:該型發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放是導(dǎo)致故障的主要影響因素??刂萍恿顟B(tài)總供油量和故障與否無明顯規(guī)律。將加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移對(duì)故障的解決措施有效。最終制定了加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm和加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔兩項(xiàng)改進(jìn)措施。保證了發(fā)動(dòng)機(jī)工作安全可靠。

    參考文獻(xiàn)

    [1]楊世鋒,陶文銓.傳熱學(xué)[M].高等教育出版社.

    [2]機(jī)械工程師手冊(cè)[M].機(jī)械工業(yè)出版社.

    作者簡(jiǎn)介:武曉龍(1983-),男,本科學(xué)歷,研究方向:航空發(fā)動(dòng)機(jī)制造與維修。endprint

    摘 要:某型發(fā)動(dòng)機(jī)批生產(chǎn)中多次出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障,其故障率較高,嚴(yán)重影響了發(fā)動(dòng)機(jī)正常生產(chǎn)與交付。通過對(duì)該型發(fā)動(dòng)機(jī)與其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)在加力筒體隔熱屏的結(jié)構(gòu)、熱膨脹伸長(zhǎng)量等方面進(jìn)行對(duì)比分析,發(fā)現(xiàn)該型發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放,并且確認(rèn)該問題是導(dǎo)致隔熱屏裂紋故障發(fā)生的主要原因之一。通過理論分析與實(shí)際驗(yàn)證,制定了兩項(xiàng)改進(jìn)措施,并在生產(chǎn)中應(yīng)用,取得了良好效果。

    關(guān)鍵詞:隔熱屏;裂紋;改進(jìn)

    1 概述

    根據(jù)統(tǒng)計(jì),某型發(fā)動(dòng)機(jī)批生產(chǎn)以來,試車后多次出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障。這一問題嚴(yán)重影響了發(fā)動(dòng)機(jī)正常生產(chǎn)與交付。以某年為例,其臺(tái)份故障率、臺(tái)次故障率分別高達(dá)36%、20.7%。裂紋均為周向裂紋,并且都發(fā)生在第4波與第5波處,大多位于順航向10點(diǎn)~1點(diǎn)鐘位置。

    圖1 隔熱屏出現(xiàn)裂紋周向位置分布

    2 故障原因分析

    2.1 隔熱屏固定結(jié)構(gòu)對(duì)比分析

    某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏為整體隔熱屏,在加力筒體進(jìn)口及出口用圓孔安裝螺栓連接,整體隔熱屏裝配后沿軸向沒有活動(dòng)量。

    而某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏分別為6段,固定方式每段用1排圓孔安裝螺栓連接,其余用橢圓孔安裝螺栓連接,整體隔熱屏裝配后可以沿軸向活動(dòng)。

    兩型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定結(jié)構(gòu)的具體情況見表1、圖2和圖3。

    表1 兩型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏結(jié)構(gòu)比較

    從表1可以看出,為解決工作中隔熱屏的熱膨脹問題,其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏上設(shè)有長(zhǎng)橢圓孔,使隔熱屏裝配后可以沿軸向活動(dòng)。而某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏兩端固定時(shí)用圓孔無間隙裝配,使隔熱屏裝配后無法沿軸向活動(dòng)。

    圖2 某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏固定結(jié)構(gòu)

    圖3 某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏固定結(jié)構(gòu)

    2.2 熱膨脹伸長(zhǎng)量對(duì)比計(jì)算

    將某型發(fā)動(dòng)機(jī)及其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)工作中隔熱屏受熱后伸長(zhǎng)量進(jìn)行了對(duì)比計(jì)算,計(jì)算結(jié)果具體見表2、圖4和圖5。

    表2 兩型發(fā)動(dòng)機(jī)單段隔熱屏受熱后的伸長(zhǎng)量

    注:計(jì)算Δt時(shí),起始溫度按20℃,終溫按隔熱屏最高溫度。

    圖4 某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定圓孔及隔熱屏長(zhǎng)度尺寸示意圖

    圖5 某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定橢圓孔及隔熱屏長(zhǎng)度尺寸示意圖

    考慮加力筒體殼體伸長(zhǎng)量的情況下,某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏伸長(zhǎng)3.41mm時(shí)不會(huì)被兩端的固定銷釘壓緊。而經(jīng)計(jì)算工作狀態(tài)下隔熱屏受熱伸長(zhǎng)最大量為8.28mm,較結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)預(yù)留的3.41mm大很多,此時(shí)熱膨脹量無法有效釋放,隔熱屏?xí)艿絻啥斯潭ㄤN釘壓緊而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)變形。其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)預(yù)留的活動(dòng)間隙能夠保證隔熱屏在工作產(chǎn)生的熱膨脹得到有效釋放。

    綜上所述,造成某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏裂紋故障的主要影響因素為:現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放。

    3 改進(jìn)措施

    3.1 加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移情況

    采取加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm的排故措施,目的是降低隔熱屏近壁面的燃油濃度,改善隔熱屏熱負(fù)荷情況,提高冷卻裕度,該措施對(duì)加力燃燒室的性能影響很小。后續(xù)經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證,表明措施有效,加力隔熱屏的結(jié)構(gòu)可靠性有所提高。

    3.2 試車控制加力狀態(tài)總供油量影響分析

    采取控制加力狀態(tài)總供油量與Ro(外區(qū)實(shí)際與理論燃油流量比)比值方式,減少外涵區(qū)供油量。即將主機(jī)的中間性能調(diào)整至設(shè)計(jì)要求的上限,加力狀態(tài)的性能調(diào)整至設(shè)計(jì)要求的下限,在保證發(fā)動(dòng)機(jī)性能合格的情況,減少加力過程外涵供油量。統(tǒng)計(jì)分析了合格與故障發(fā)動(dòng)機(jī)試車數(shù)據(jù),從試車數(shù)據(jù)上分析,故障與合格發(fā)動(dòng)機(jī)試車數(shù)據(jù)無明顯規(guī)律。

    經(jīng)設(shè)計(jì)分析和計(jì)算,采取改進(jìn)措施如下:

    (1)加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm。

    (2)加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔。

    3.3 驗(yàn)證情況

    針對(duì)加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm與加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔兩項(xiàng)改進(jìn)措施,進(jìn)行了試車驗(yàn)證,貫徹以上兩項(xiàng)措施的20臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī),在試車后,僅有1臺(tái)在試車后出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障,其他19臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)未出現(xiàn)故障。臺(tái)份故障率、臺(tái)次故障率等故障指標(biāo)大幅下降。

    4 結(jié)束語

    針對(duì)某型發(fā)動(dòng)機(jī)出現(xiàn)的加力筒體隔熱屏燒蝕故障,進(jìn)行系統(tǒng)分析、測(cè)量統(tǒng)計(jì)及試驗(yàn)驗(yàn)證等大量研究工作,得出以下結(jié)論:該型發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放是導(dǎo)致故障的主要影響因素??刂萍恿顟B(tài)總供油量和故障與否無明顯規(guī)律。將加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移對(duì)故障的解決措施有效。最終制定了加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm和加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔兩項(xiàng)改進(jìn)措施。保證了發(fā)動(dòng)機(jī)工作安全可靠。

    參考文獻(xiàn)

    [1]楊世鋒,陶文銓.傳熱學(xué)[M].高等教育出版社.

    [2]機(jī)械工程師手冊(cè)[M].機(jī)械工業(yè)出版社.

    作者簡(jiǎn)介:武曉龍(1983-),男,本科學(xué)歷,研究方向:航空發(fā)動(dòng)機(jī)制造與維修。endprint

    摘 要:某型發(fā)動(dòng)機(jī)批生產(chǎn)中多次出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障,其故障率較高,嚴(yán)重影響了發(fā)動(dòng)機(jī)正常生產(chǎn)與交付。通過對(duì)該型發(fā)動(dòng)機(jī)與其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)在加力筒體隔熱屏的結(jié)構(gòu)、熱膨脹伸長(zhǎng)量等方面進(jìn)行對(duì)比分析,發(fā)現(xiàn)該型發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放,并且確認(rèn)該問題是導(dǎo)致隔熱屏裂紋故障發(fā)生的主要原因之一。通過理論分析與實(shí)際驗(yàn)證,制定了兩項(xiàng)改進(jìn)措施,并在生產(chǎn)中應(yīng)用,取得了良好效果。

    關(guān)鍵詞:隔熱屏;裂紋;改進(jìn)

    1 概述

    根據(jù)統(tǒng)計(jì),某型發(fā)動(dòng)機(jī)批生產(chǎn)以來,試車后多次出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障。這一問題嚴(yán)重影響了發(fā)動(dòng)機(jī)正常生產(chǎn)與交付。以某年為例,其臺(tái)份故障率、臺(tái)次故障率分別高達(dá)36%、20.7%。裂紋均為周向裂紋,并且都發(fā)生在第4波與第5波處,大多位于順航向10點(diǎn)~1點(diǎn)鐘位置。

    圖1 隔熱屏出現(xiàn)裂紋周向位置分布

    2 故障原因分析

    2.1 隔熱屏固定結(jié)構(gòu)對(duì)比分析

    某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏為整體隔熱屏,在加力筒體進(jìn)口及出口用圓孔安裝螺栓連接,整體隔熱屏裝配后沿軸向沒有活動(dòng)量。

    而某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏分別為6段,固定方式每段用1排圓孔安裝螺栓連接,其余用橢圓孔安裝螺栓連接,整體隔熱屏裝配后可以沿軸向活動(dòng)。

    兩型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定結(jié)構(gòu)的具體情況見表1、圖2和圖3。

    表1 兩型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏結(jié)構(gòu)比較

    從表1可以看出,為解決工作中隔熱屏的熱膨脹問題,其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏上設(shè)有長(zhǎng)橢圓孔,使隔熱屏裝配后可以沿軸向活動(dòng)。而某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏兩端固定時(shí)用圓孔無間隙裝配,使隔熱屏裝配后無法沿軸向活動(dòng)。

    圖2 某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏固定結(jié)構(gòu)

    圖3 某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏固定結(jié)構(gòu)

    2.2 熱膨脹伸長(zhǎng)量對(duì)比計(jì)算

    將某型發(fā)動(dòng)機(jī)及其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)工作中隔熱屏受熱后伸長(zhǎng)量進(jìn)行了對(duì)比計(jì)算,計(jì)算結(jié)果具體見表2、圖4和圖5。

    表2 兩型發(fā)動(dòng)機(jī)單段隔熱屏受熱后的伸長(zhǎng)量

    注:計(jì)算Δt時(shí),起始溫度按20℃,終溫按隔熱屏最高溫度。

    圖4 某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定圓孔及隔熱屏長(zhǎng)度尺寸示意圖

    圖5 某成熟發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏固定橢圓孔及隔熱屏長(zhǎng)度尺寸示意圖

    考慮加力筒體殼體伸長(zhǎng)量的情況下,某型發(fā)動(dòng)機(jī)隔熱屏伸長(zhǎng)3.41mm時(shí)不會(huì)被兩端的固定銷釘壓緊。而經(jīng)計(jì)算工作狀態(tài)下隔熱屏受熱伸長(zhǎng)最大量為8.28mm,較結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)預(yù)留的3.41mm大很多,此時(shí)熱膨脹量無法有效釋放,隔熱屏?xí)艿絻啥斯潭ㄤN釘壓緊而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)變形。其它型號(hào)發(fā)動(dòng)機(jī)在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)預(yù)留的活動(dòng)間隙能夠保證隔熱屏在工作產(chǎn)生的熱膨脹得到有效釋放。

    綜上所述,造成某型發(fā)動(dòng)機(jī)加力筒體隔熱屏裂紋故障的主要影響因素為:現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放。

    3 改進(jìn)措施

    3.1 加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移情況

    采取加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm的排故措施,目的是降低隔熱屏近壁面的燃油濃度,改善隔熱屏熱負(fù)荷情況,提高冷卻裕度,該措施對(duì)加力燃燒室的性能影響很小。后續(xù)經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證,表明措施有效,加力隔熱屏的結(jié)構(gòu)可靠性有所提高。

    3.2 試車控制加力狀態(tài)總供油量影響分析

    采取控制加力狀態(tài)總供油量與Ro(外區(qū)實(shí)際與理論燃油流量比)比值方式,減少外涵區(qū)供油量。即將主機(jī)的中間性能調(diào)整至設(shè)計(jì)要求的上限,加力狀態(tài)的性能調(diào)整至設(shè)計(jì)要求的下限,在保證發(fā)動(dòng)機(jī)性能合格的情況,減少加力過程外涵供油量。統(tǒng)計(jì)分析了合格與故障發(fā)動(dòng)機(jī)試車數(shù)據(jù),從試車數(shù)據(jù)上分析,故障與合格發(fā)動(dòng)機(jī)試車數(shù)據(jù)無明顯規(guī)律。

    經(jīng)設(shè)計(jì)分析和計(jì)算,采取改進(jìn)措施如下:

    (1)加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm。

    (2)加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔。

    3.3 驗(yàn)證情況

    針對(duì)加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm與加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔兩項(xiàng)改進(jìn)措施,進(jìn)行了試車驗(yàn)證,貫徹以上兩項(xiàng)措施的20臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī),在試車后,僅有1臺(tái)在試車后出現(xiàn)隔熱屏裂紋故障,其他19臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)未出現(xiàn)故障。臺(tái)份故障率、臺(tái)次故障率等故障指標(biāo)大幅下降。

    4 結(jié)束語

    針對(duì)某型發(fā)動(dòng)機(jī)出現(xiàn)的加力筒體隔熱屏燒蝕故障,進(jìn)行系統(tǒng)分析、測(cè)量統(tǒng)計(jì)及試驗(yàn)驗(yàn)證等大量研究工作,得出以下結(jié)論:該型發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)隔熱屏熱變形應(yīng)力無法釋放是導(dǎo)致故障的主要影響因素。控制加力狀態(tài)總供油量和故障與否無明顯規(guī)律。將加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移對(duì)故障的解決措施有效。最終制定了加力燃油總管外側(cè)噴孔內(nèi)移5mm和加力筒體隔熱屏前排固定支架連接孔改為長(zhǎng)圓孔兩項(xiàng)改進(jìn)措施。保證了發(fā)動(dòng)機(jī)工作安全可靠。

    參考文獻(xiàn)

    [1]楊世鋒,陶文銓.傳熱學(xué)[M].高等教育出版社.

    [2]機(jī)械工程師手冊(cè)[M].機(jī)械工業(yè)出版社.

    作者簡(jiǎn)介:武曉龍(1983-),男,本科學(xué)歷,研究方向:航空發(fā)動(dòng)機(jī)制造與維修。endprint

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