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    銅基復(fù)合粉末高壓扭轉(zhuǎn)成形組織性能研究

    2014-09-26 12:33:54李萍宋健朱財(cái)良薛克敏
    精密成形工程 2014年3期
    關(guān)鍵詞:圈數(shù)斷口粉末

    李萍,宋健,朱財(cái)良,薛克敏

    (合肥工業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,合肥 230009)

    銅鋁合金具有較好的強(qiáng)度、較高的導(dǎo)電導(dǎo)熱性能、較小的密度以及較低的成本,被廣泛應(yīng)用于電器、汽車、機(jī)械和生活用具等領(lǐng)域。目前在銅鋁合金成形方面主要采用鑄造方法,而銅鋁合金的組織性能研究也主要基于鑄造的成形方法[1—2]。鑄造法成形的銅鋁合金往往容易造成成分偏析等缺陷,同時(shí)成形溫度高,對設(shè)備要求高,不利于該材料的發(fā)展。而在鑄造的基礎(chǔ)上通過變形來改善材料的性能,增加了成形的工序,增加了成本,延長了生產(chǎn)周期,降低了效率[3—5]。

    大量研究表明,大塑性變形可以有效地細(xì)化晶粒,提高材料的綜合性能。高壓扭轉(zhuǎn)工藝是大塑性變形的典型代表,它是指在材料厚度上施加壓力的同時(shí),通過模具旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的主動(dòng)摩擦作用在材料橫截面上,使材料產(chǎn)生軸向壓縮和切向剪切變形。高壓扭轉(zhuǎn)工藝的基本原理如圖1所示[6—9]。

    圖1 高壓扭轉(zhuǎn)工藝基本原理示意Fig.1 Schematic diagram for the basic principle of high -pressure torsion process

    高壓扭轉(zhuǎn)工藝能夠提供很大的靜水壓力以及強(qiáng)烈的剪切變形作用,可以在較低溫度下實(shí)現(xiàn)粉末顆粒的固結(jié),從而為以粉末為原材料、高性能塊體超細(xì)晶材料的制備提供了有效的新方法[10—12]。

    1 實(shí)驗(yàn)

    實(shí)驗(yàn)材料為銅和鋁混合粉末,二者粒度均為400。其中,銅粉純度為99.7%,鋁粉純度為99.8%。在Cu-Al二元相圖上,選取左邊的共晶點(diǎn)成分,計(jì)算可以得到成分配比為Cu66Al34。

    實(shí)驗(yàn)采用限定型高壓扭轉(zhuǎn)模具。試樣理論完全致密,高度為 2 mm,扭轉(zhuǎn)角速度為 0.1 rad/s[13],試樣1和2的實(shí)驗(yàn)壓力分別為0.6,0.8 GPa,救助安全數(shù)分別為20和10,試驗(yàn)溫度分別為20,200℃。在液壓機(jī)RZU200HF上進(jìn)行高壓扭轉(zhuǎn)后的試樣如圖2所示。

    圖2 銅鋁復(fù)合粉末的高壓扭轉(zhuǎn)試樣Fig.2 High -pressure torsion specimen of copper- aluminum composite powder

    將高壓扭轉(zhuǎn)試樣制成金相試樣,在MR2000倒置金相顯微鏡上觀察試樣顯微組織。采用MH-3L顯微硬度儀進(jìn)行顯微硬度測試。室溫拉伸性能實(shí)驗(yàn)在CMT4104電子萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,拉伸速率為0.025 mm/s,拉伸試樣如圖3所示。拉伸斷口形貌觀察在JSM6490/LV掃描電子顯微鏡上進(jìn)行。

    圖3 拉伸試樣Fig.3 Tensile specimen

    2 結(jié)果與分析

    2.1 顯微組織分析

    圖4和5所示分別為不同變形條件下高壓扭轉(zhuǎn)試樣中心位置處、半徑為10 mm處的金相顯微組織。其中白色為銅,灰色為鋁。

    從圖4和5可以看出,在中心處,對于試樣1,盡管理論上剪切應(yīng)變近似為0,但在扭轉(zhuǎn)圈數(shù)較大時(shí),可以明顯看到沿金屬流動(dòng)方向被拉長的顯微組織,表明發(fā)生了一定程度的剪切應(yīng)變,組織明顯細(xì)化,銅和鋁的界面模糊,且孔隙明顯減少。對于試樣2,扭轉(zhuǎn)圈數(shù)較小時(shí),因剪切變形小,可以明顯看到組織的團(tuán)聚現(xiàn)象,組織細(xì)化程度有限,2種粉末界面較明顯。

    在試樣發(fā)生較大剪切變形的區(qū)域(半徑為10 mm),對于試樣2,盡管扭轉(zhuǎn)圈數(shù)較小,但變形溫度較高,因此銅復(fù)合粉末細(xì)化程度較大,孔隙率明顯下降,2種金屬粉末界面變得模糊。

    研究表明,溫度提高促進(jìn)了粉末顆粒的塑性變形流動(dòng),減小了因粉末顆粒之間相互搭架引起的拱橋效應(yīng),提高了粉末顆粒之間的接觸面積,從而增強(qiáng)了粉末顆粒之間的內(nèi)摩擦作用;這既又有利于高壓扭轉(zhuǎn)過程中扭矩的傳遞,又可以積累多的變形。另外,溫度的升高還促進(jìn)了粉末顆粒間的冶金結(jié)合效應(yīng)。粉末顆粒表面一般存在著一層很薄的氧化膜,高壓扭轉(zhuǎn)過程中強(qiáng)烈的剪切變形可以部分甚至完全破碎這層氧化膜,減小接觸粉末顆粒表面原子間的距離。溫度的升高,金屬原子獲得了更大的能量,有利于其熱振動(dòng),原子間結(jié)合力減弱,提高了晶粒間的黏性流動(dòng),有利于原子的擴(kuò)散,從而促進(jìn)了粉末顆粒間的冶金結(jié)合效應(yīng)。同時(shí),成形壓力的提高,使試樣獲得更直接的變形驅(qū)動(dòng)力,設(shè)備提供的扭轉(zhuǎn)更易于施加在試樣上,試樣可以獲得更多的變形。溫度和壓力的共同作用下,即使試樣扭轉(zhuǎn)圈數(shù)不是很多,同樣可以獲得細(xì)小致密的顯微組織。

    圖4 試樣中心處的顯微組織Fig.4 The microstructure at the center of the sample

    2.2 力學(xué)性能分析

    圖6,7所示分別為試樣1和試樣2的室溫拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線及相應(yīng)的拉伸斷口形貌。試樣的抗拉強(qiáng)度分別達(dá)到了167.45 MPa和321.17 MPa。對于試樣1,斷口處材料呈層片狀分布,分層比較明顯;且依然有孔洞存在,說明材料并未完全致密,粉末顆粒并沒有很好地固結(jié),因此強(qiáng)度較低。一方面,成形壓力不高,不能有效地發(fā)揮高壓扭轉(zhuǎn)強(qiáng)烈的剪切作用,試樣實(shí)際的扭轉(zhuǎn)圈數(shù)不足20圈,剪切變形得不到有效地積累;另一方面,在室溫下,銅原子和鋁原子的活躍度都不高,即使成形過程中由摩擦產(chǎn)生了熱量,但由此引起的溫度升高不足以引起銅鋁固結(jié)。材料固結(jié)效果不佳,試樣抗拉強(qiáng)度較低。

    圖6 試樣1室溫拉伸曲線和拉伸斷口形貌Fig.6 Room temperature tensile curve and fracture morphology of Sample 1

    圖7 試樣2室溫拉伸曲線和斷口形貌Fig.7 Room temperature tensile curve and fracture morphology of Sample 2

    試樣2的斷口形貌端部尖角突出,但部分表面平滑,材料分層不明顯??锥椿境室?guī)則形狀,粉末顆粒已經(jīng)實(shí)現(xiàn)一定程度的固結(jié)。這是因?yàn)?,此時(shí)成形的壓力增大到0.8 GPa,更有利于高壓扭轉(zhuǎn)工藝扭矩的傳遞,有效地積累變形。同時(shí),成形溫度也升高至200℃,銅、鋁原子獲得了較大的能量,有利于銅鋁原子“突破”其能量勢壘,提高固結(jié)效果。因此即使試樣的扭轉(zhuǎn)圈數(shù)不多,也實(shí)現(xiàn)了一定程度的固結(jié),材料強(qiáng)度也得到了明顯的提高。

    純銅的抗拉強(qiáng)度為175 MPa左右,加工純銅的抗拉強(qiáng)度為245~315 MPa,工業(yè)純鋁的抗拉強(qiáng)度為80~100 MPa,而銅鋁粉末顆粒高壓扭轉(zhuǎn)后形成的試樣抗拉強(qiáng)度可以達(dá)到321.17 MPa。從這可以看出,高壓扭轉(zhuǎn)工藝施加的大塑形變形可以使銅鋁粉末顆粒形成強(qiáng)度較大的試樣。大塑性工藝是制備高性能復(fù)合材料的有效方法。

    對于試樣1室溫拉伸試樣,由于試樣中2種材料的粉末顆粒之間沒有很好的結(jié)合,只是相同材料有較好的結(jié)合,在拉應(yīng)力的作用下,裂紋沿著不同材料結(jié)合強(qiáng)度較差的界面擴(kuò)展,當(dāng)裂紋不斷擴(kuò)展而相遇時(shí),試樣發(fā)生局部斷裂,局部斷裂不斷發(fā)展,直到試樣發(fā)生整體斷裂。由于試樣中材料的分層現(xiàn)象較嚴(yán)重,在掃描電鏡下觀察,斷口形貌表現(xiàn)為長帶狀,如圖6b所示。

    試樣2進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)時(shí),裂紋形核也是由微小孔洞聚集而成的,隨著拉伸的繼續(xù)進(jìn)行,裂紋沿著界面結(jié)合強(qiáng)度差的三向拉應(yīng)力區(qū)運(yùn)動(dòng)。試樣中可能存在多處裂紋不斷擴(kuò)展并相遇,試樣基體已經(jīng)有了一定的強(qiáng)度,試樣不斷發(fā)生局部撕裂,形成帶尖角的斷口,直到整個(gè)試樣發(fā)生斷裂,如圖7b所示[14]。

    3 結(jié)論

    1)成形壓力為0.6 GPa、扭轉(zhuǎn)圈數(shù)為20、成形溫度為20℃的試樣1,和成形壓力為0.8 GPa、扭轉(zhuǎn)圈數(shù)為2、成形溫度為200℃的試樣2進(jìn)行對比表明,提高壓力和成形溫度,即使扭轉(zhuǎn)圈數(shù)較少也可以獲得較好的顯微組織。

    2)拉伸實(shí)驗(yàn)表明,高壓扭轉(zhuǎn)法可以制備抗拉強(qiáng)度較大的銅基合金試樣。通過SEM對拉伸斷口形貌進(jìn)行觀察,結(jié)果表明,斷裂機(jī)制為微孔聚集型,而隨后表現(xiàn)為其他形式的斷裂,所以試樣的斷裂形式為混合斷裂。

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