隔夾層長(zhǎng)度對(duì)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采效果影響的實(shí)驗(yàn)研究

摘要SAGD技術(shù)是開(kāi)采超稠油油藏的有效技術(shù)。但D塊超稠油油藏隔夾層比較發(fā)育，影響了SAGD開(kāi)采的效果。為了進(jìn)一步提高采收率，提出了蒸汽驅(qū)和SAGD復(fù)合開(kāi)采的方式（即驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采）來(lái)改善其效果。根據(jù)相似原理設(shè)計(jì)建立了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采二維比例物理模型，完成了多組比例物理模擬實(shí)驗(yàn)，認(rèn)識(shí)了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采的蒸汽腔發(fā)育特點(diǎn)和溫度場(chǎng)擴(kuò)展情況，認(rèn)識(shí)了隔夾層長(zhǎng)度對(duì)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采的影響。驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采為具有隔夾層的稠油油藏進(jìn)行開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)以及現(xiàn)場(chǎng)方案的實(shí)施提供了可靠的依據(jù)，有利于更加經(jīng)濟(jì)有效地開(kāi)發(fā)稠油資源。

關(guān)鍵詞稠油油藏；隔夾層；SAGD；驅(qū)泄復(fù)合；物理模擬

中圖分類(lèi)號(hào)：TE345 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-7597（2014）12-0035-01

蒸汽輔助重力泄油技術(shù)（SAGD）是開(kāi)發(fā)超稠油的一項(xiàng)前沿技術(shù)，其理論首先由羅杰·巴特勒博士于1978年提出。SAGD在不存在隔夾層的油藏有較好的應(yīng)用效果，例如A塊巨厚層油藏，因?yàn)椴淮嬖诟魥A層，直井-水平井組合SAGD先導(dǎo)試驗(yàn)取得了較好的效果。而D塊超稠油油藏先導(dǎo)試驗(yàn)區(qū)的東部發(fā)育了隔層，SAGD階段影響了蒸汽腔的擴(kuò)展。所以為了進(jìn)一步提高SAGD開(kāi)采效果，提出了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采來(lái)改善其效果。

1油藏地質(zhì)特征

D塊超稠油油藏埋深550~890 m，油層平均油層厚度41米，孔隙度大于26%，滲透率1.7 D，原始含油飽和度大于71%，油層中含有不連續(xù)薄夾層。原油粘度在50℃溫度下150000 mPa·s。地層水性質(zhì)水型屬NaHCO3型。壓力為7.35 MPa，地層溫度34.7℃。

2二維比例物理模型

依據(jù)相似理論，經(jīng)過(guò)比例?；玫蕉S比例物理模型的參數(shù)。建立500×500×40 mm的比例模型，模擬油層縱向剖面。模擬油層厚度40 m。在模型中部設(shè)1口水平井，6口直井；部設(shè)熱電偶165個(gè)，監(jiān)測(cè)溫度場(chǎng)發(fā)育；部設(shè)8個(gè)壓力測(cè)點(diǎn)。

3物模實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 蒸汽腔形成和發(fā)育特征

經(jīng)歷吞吐預(yù)熱，水平井和直井之間達(dá)到了熱聯(lián)通溫度后，轉(zhuǎn)為SAGD方式開(kāi)采。由于蒸汽的超覆特性，沒(méi)有隔夾層阻擋的一側(cè)汽腔很快發(fā)育到油藏頂部，汽腔橫向擴(kuò)展及下降時(shí)間較長(zhǎng)，主要作用機(jī)理是斜面泄油；另一側(cè)有隔夾層阻擋，蒸汽超覆到隔夾層之后不再上升，隔夾層上部大部分油藏不能被波及，汽腔只能在隔夾層下方擴(kuò)展。

轉(zhuǎn)為驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采后，采取了一口直井注汽，另一口直井參與生產(chǎn)，并于直井在隔夾層上方部分射孔。隔夾層上方形成了汽驅(qū)，汽腔最終形成，擴(kuò)大了波及體積，采收率得以提高。

3.2 隔夾層長(zhǎng)度對(duì)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采效果影響

分別進(jìn)行隔夾層長(zhǎng)度為井距的2/3，1/3和1/2的驅(qū)替與泄油復(fù)合開(kāi)采實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1不同隔夾層長(zhǎng)度實(shí)驗(yàn)結(jié)果

序號(hào) 實(shí)驗(yàn)條件 吞吐+SAGD% 驅(qū)泄復(fù)合階段采出程度% 總采出程度

%

隔夾層長(zhǎng)度（井距） 轉(zhuǎn)驅(qū)時(shí)機(jī)（含水）

1 2/3 90% 56.98 20.15 77.13

2 1/2 90% 67.26 10.14 77.40

3 1/3 90% 77.27 0.26 77.53

通過(guò)對(duì)隔夾層長(zhǎng)度分別為全井距的2/3，1/2和1/3實(shí)驗(yàn)情況的分析可以看出，隔夾層長(zhǎng)度為全井距的2/3的實(shí)驗(yàn)中，驅(qū)泄復(fù)合階段采出程度為20.15%，高于隔夾層長(zhǎng)度1/2的10.14%和1/3實(shí)驗(yàn)的0.26%。所以，隔夾層越長(zhǎng)，采用驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采效果越明顯，隔夾層長(zhǎng)度小于全井距的1/3則影響不大。

4結(jié)論

1）驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采可使隔層上部的原油得到充分動(dòng)用，減緩含水上升速度，有效減少開(kāi)采時(shí)間，節(jié)省成本，提高產(chǎn)量以及經(jīng)濟(jì)效益。建議于含水90%之前轉(zhuǎn)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采。

2）隔夾層越長(zhǎng)采用驅(qū)泄復(fù)合方式越有效，長(zhǎng)度小于1/3則不需要采用驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采。

基金項(xiàng)目

國(guó)家科技重大專(zhuān)項(xiàng)“渤海灣盆地遼河坳陷中深層稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)示范工程”（2011ZX05053），中國(guó)石油天然氣股份有限公司稠油開(kāi)采先導(dǎo)試驗(yàn)基地

參考文獻(xiàn)

[1]張方禮，劉其成，劉寶良，等.稠油開(kāi)發(fā)實(shí)驗(yàn)技術(shù)與應(yīng)用[M].北京：石油工業(yè)出版社，2007.

[2]仲巖磊.隔夾層在稠油蒸汽吞吐熱采中的意義[J].中國(guó)石油大學(xué)勝利學(xué)院學(xué)報(bào)，2012，26（1）.

[3]鄢旭.隔夾層對(duì)SAGD開(kāi)發(fā)的影響及對(duì)策研究[J].內(nèi)江科技，2011（1）.

[4]唐清山，施曉蓉.高升油田高3塊隔夾層特征及對(duì)稠油熱采的影響[J].特種油氣藏，1995，2（1）.

[5]楊增森.邊底水特超稠油油藏蒸汽吞吐中后期復(fù)合調(diào)堵技術(shù)研究[J].內(nèi)蒙古石油化工，2012（14）.

[6]謝俊遠(yuǎn)，郭恩常，毛艷華，等.下二門(mén)油田氣頂稠油油藏蒸汽驅(qū)可行性分析[J].石油地質(zhì)與工程，2012（04）.

[7]張連社，張萍，周玉龍.邊底水稠油油藏營(yíng)13斷塊開(kāi)發(fā)技術(shù)與應(yīng)用[J].石油地質(zhì)與工程，2012（03）.

[8]趙欣，賈娜，周百鳴.近臨界蒸汽驅(qū)技術(shù)在低滲透油藏中的應(yīng)用[J].特種油氣藏，2011（06）.

[9]曹嫣鑌，劉冬青，張仲平，等.勝利油田超稠油蒸汽驅(qū)汽竄控制技術(shù)[J].石油勘探與開(kāi)發(fā)，2012（06）.

[10]周林碧，李海亮，石磊，等.油溶性降粘劑輔助蒸汽驅(qū)在稠油開(kāi)采中的應(yīng)用研究[J].石油化工應(yīng)用，2012（11）.

[11]盧川，劉慧卿，楊云龍，等.傳遞原理在稠油復(fù)合蒸汽驅(qū)方案優(yōu)選中的應(yīng)用[J].斷塊油氣田，2012（05）.

[12]徐玉霞，葛麗珍，廖新武，等.邊底水稠油油藏單砂體水淹規(guī)律量化研究[J].科學(xué)技術(shù)與工程，2012（25）.

作者簡(jiǎn)介

高陽(yáng)（1986-），男，2008年畢業(yè)于大慶石油學(xué)院應(yīng)用物理學(xué)專(zhuān)業(yè)，現(xiàn)從事稠油熱采提高采收率工作。

endprint

摘要SAGD技術(shù)是開(kāi)采超稠油油藏的有效技術(shù)。但D塊超稠油油藏隔夾層比較發(fā)育，影響了SAGD開(kāi)采的效果。為了進(jìn)一步提高采收率，提出了蒸汽驅(qū)和SAGD復(fù)合開(kāi)采的方式（即驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采）來(lái)改善其效果。根據(jù)相似原理設(shè)計(jì)建立了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采二維比例物理模型，完成了多組比例物理模擬實(shí)驗(yàn)，認(rèn)識(shí)了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采的蒸汽腔發(fā)育特點(diǎn)和溫度場(chǎng)擴(kuò)展情況，認(rèn)識(shí)了隔夾層長(zhǎng)度對(duì)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采的影響。驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采為具有隔夾層的稠油油藏進(jìn)行開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)以及現(xiàn)場(chǎng)方案的實(shí)施提供了可靠的依據(jù)，有利于更加經(jīng)濟(jì)有效地開(kāi)發(fā)稠油資源。

關(guān)鍵詞稠油油藏；隔夾層；SAGD；驅(qū)泄復(fù)合；物理模擬

中圖分類(lèi)號(hào)：TE345 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-7597（2014）12-0035-01

蒸汽輔助重力泄油技術(shù)（SAGD）是開(kāi)發(fā)超稠油的一項(xiàng)前沿技術(shù)，其理論首先由羅杰·巴特勒博士于1978年提出。SAGD在不存在隔夾層的油藏有較好的應(yīng)用效果，例如A塊巨厚層油藏，因?yàn)椴淮嬖诟魥A層，直井-水平井組合SAGD先導(dǎo)試驗(yàn)取得了較好的效果。而D塊超稠油油藏先導(dǎo)試驗(yàn)區(qū)的東部發(fā)育了隔層，SAGD階段影響了蒸汽腔的擴(kuò)展。所以為了進(jìn)一步提高SAGD開(kāi)采效果，提出了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采來(lái)改善其效果。

1油藏地質(zhì)特征

D塊超稠油油藏埋深550~890 m，油層平均油層厚度41米，孔隙度大于26%，滲透率1.7 D，原始含油飽和度大于71%，油層中含有不連續(xù)薄夾層。原油粘度在50℃溫度下150000 mPa·s。地層水性質(zhì)水型屬NaHCO3型。壓力為7.35 MPa，地層溫度34.7℃。

2二維比例物理模型

依據(jù)相似理論，經(jīng)過(guò)比例模化得到二維比例物理模型的參數(shù)。建立500×500×40 mm的比例模型，模擬油層縱向剖面。模擬油層厚度40 m。在模型中部設(shè)1口水平井，6口直井；部設(shè)熱電偶165個(gè)，監(jiān)測(cè)溫度場(chǎng)發(fā)育；部設(shè)8個(gè)壓力測(cè)點(diǎn)。

3物模實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 蒸汽腔形成和發(fā)育特征

經(jīng)歷吞吐預(yù)熱，水平井和直井之間達(dá)到了熱聯(lián)通溫度后，轉(zhuǎn)為SAGD方式開(kāi)采。由于蒸汽的超覆特性，沒(méi)有隔夾層阻擋的一側(cè)汽腔很快發(fā)育到油藏頂部，汽腔橫向擴(kuò)展及下降時(shí)間較長(zhǎng)，主要作用機(jī)理是斜面泄油；另一側(cè)有隔夾層阻擋，蒸汽超覆到隔夾層之后不再上升，隔夾層上部大部分油藏不能被波及，汽腔只能在隔夾層下方擴(kuò)展。

轉(zhuǎn)為驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采后，采取了一口直井注汽，另一口直井參與生產(chǎn)，并于直井在隔夾層上方部分射孔。隔夾層上方形成了汽驅(qū)，汽腔最終形成，擴(kuò)大了波及體積，采收率得以提高。

3.2 隔夾層長(zhǎng)度對(duì)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采效果影響

分別進(jìn)行隔夾層長(zhǎng)度為井距的2/3，1/3和1/2的驅(qū)替與泄油復(fù)合開(kāi)采實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1不同隔夾層長(zhǎng)度實(shí)驗(yàn)結(jié)果

序號(hào) 實(shí)驗(yàn)條件 吞吐+SAGD% 驅(qū)泄復(fù)合階段采出程度% 總采出程度

%

隔夾層長(zhǎng)度（井距） 轉(zhuǎn)驅(qū)時(shí)機(jī)（含水）

1 2/3 90% 56.98 20.15 77.13

2 1/2 90% 67.26 10.14 77.40

3 1/3 90% 77.27 0.26 77.53

通過(guò)對(duì)隔夾層長(zhǎng)度分別為全井距的2/3，1/2和1/3實(shí)驗(yàn)情況的分析可以看出，隔夾層長(zhǎng)度為全井距的2/3的實(shí)驗(yàn)中，驅(qū)泄復(fù)合階段采出程度為20.15%，高于隔夾層長(zhǎng)度1/2的10.14%和1/3實(shí)驗(yàn)的0.26%。所以，隔夾層越長(zhǎng)，采用驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采效果越明顯，隔夾層長(zhǎng)度小于全井距的1/3則影響不大。

4結(jié)論

1）驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采可使隔層上部的原油得到充分動(dòng)用，減緩含水上升速度，有效減少開(kāi)采時(shí)間，節(jié)省成本，提高產(chǎn)量以及經(jīng)濟(jì)效益。建議于含水90%之前轉(zhuǎn)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采。

2）隔夾層越長(zhǎng)采用驅(qū)泄復(fù)合方式越有效，長(zhǎng)度小于1/3則不需要采用驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采。

基金項(xiàng)目

國(guó)家科技重大專(zhuān)項(xiàng)“渤海灣盆地遼河坳陷中深層稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)示范工程”（2011ZX05053），中國(guó)石油天然氣股份有限公司稠油開(kāi)采先導(dǎo)試驗(yàn)基地

參考文獻(xiàn)

[1]張方禮，劉其成，劉寶良，等.稠油開(kāi)發(fā)實(shí)驗(yàn)技術(shù)與應(yīng)用[M].北京：石油工業(yè)出版社，2007.

[2]仲巖磊.隔夾層在稠油蒸汽吞吐熱采中的意義[J].中國(guó)石油大學(xué)勝利學(xué)院學(xué)報(bào)，2012，26（1）.

[3]鄢旭.隔夾層對(duì)SAGD開(kāi)發(fā)的影響及對(duì)策研究[J].內(nèi)江科技，2011（1）.

[4]唐清山，施曉蓉.高升油田高3塊隔夾層特征及對(duì)稠油熱采的影響[J].特種油氣藏，1995，2（1）.

[5]楊增森.邊底水特超稠油油藏蒸汽吞吐中后期復(fù)合調(diào)堵技術(shù)研究[J].內(nèi)蒙古石油化工，2012（14）.

[6]謝俊遠(yuǎn)，郭恩常，毛艷華，等.下二門(mén)油田氣頂稠油油藏蒸汽驅(qū)可行性分析[J].石油地質(zhì)與工程，2012（04）.

[7]張連社，張萍，周玉龍.邊底水稠油油藏營(yíng)13斷塊開(kāi)發(fā)技術(shù)與應(yīng)用[J].石油地質(zhì)與工程，2012（03）.

[8]趙欣，賈娜，周百鳴.近臨界蒸汽驅(qū)技術(shù)在低滲透油藏中的應(yīng)用[J].特種油氣藏，2011（06）.

[9]曹嫣鑌，劉冬青，張仲平，等.勝利油田超稠油蒸汽驅(qū)汽竄控制技術(shù)[J].石油勘探與開(kāi)發(fā)，2012（06）.

[10]周林碧，李海亮，石磊，等.油溶性降粘劑輔助蒸汽驅(qū)在稠油開(kāi)采中的應(yīng)用研究[J].石油化工應(yīng)用，2012（11）.

[11]盧川，劉慧卿，楊云龍，等.傳遞原理在稠油復(fù)合蒸汽驅(qū)方案優(yōu)選中的應(yīng)用[J].斷塊油氣田，2012（05）.

[12]徐玉霞，葛麗珍，廖新武，等.邊底水稠油油藏單砂體水淹規(guī)律量化研究[J].科學(xué)技術(shù)與工程，2012（25）.

作者簡(jiǎn)介

高陽(yáng)（1986-），男，2008年畢業(yè)于大慶石油學(xué)院應(yīng)用物理學(xué)專(zhuān)業(yè)，現(xiàn)從事稠油熱采提高采收率工作。

endprint

摘要SAGD技術(shù)是開(kāi)采超稠油油藏的有效技術(shù)。但D塊超稠油油藏隔夾層比較發(fā)育，影響了SAGD開(kāi)采的效果。為了進(jìn)一步提高采收率，提出了蒸汽驅(qū)和SAGD復(fù)合開(kāi)采的方式（即驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采）來(lái)改善其效果。根據(jù)相似原理設(shè)計(jì)建立了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采二維比例物理模型，完成了多組比例物理模擬實(shí)驗(yàn)，認(rèn)識(shí)了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采的蒸汽腔發(fā)育特點(diǎn)和溫度場(chǎng)擴(kuò)展情況，認(rèn)識(shí)了隔夾層長(zhǎng)度對(duì)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采的影響。驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采為具有隔夾層的稠油油藏進(jìn)行開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)以及現(xiàn)場(chǎng)方案的實(shí)施提供了可靠的依據(jù)，有利于更加經(jīng)濟(jì)有效地開(kāi)發(fā)稠油資源。

關(guān)鍵詞稠油油藏；隔夾層；SAGD；驅(qū)泄復(fù)合；物理模擬

中圖分類(lèi)號(hào)：TE345 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-7597（2014）12-0035-01

蒸汽輔助重力泄油技術(shù)（SAGD）是開(kāi)發(fā)超稠油的一項(xiàng)前沿技術(shù)，其理論首先由羅杰·巴特勒博士于1978年提出。SAGD在不存在隔夾層的油藏有較好的應(yīng)用效果，例如A塊巨厚層油藏，因?yàn)椴淮嬖诟魥A層，直井-水平井組合SAGD先導(dǎo)試驗(yàn)取得了較好的效果。而D塊超稠油油藏先導(dǎo)試驗(yàn)區(qū)的東部發(fā)育了隔層，SAGD階段影響了蒸汽腔的擴(kuò)展。所以為了進(jìn)一步提高SAGD開(kāi)采效果，提出了驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采來(lái)改善其效果。

1油藏地質(zhì)特征

D塊超稠油油藏埋深550~890 m，油層平均油層厚度41米，孔隙度大于26%，滲透率1.7 D，原始含油飽和度大于71%，油層中含有不連續(xù)薄夾層。原油粘度在50℃溫度下150000 mPa·s。地層水性質(zhì)水型屬NaHCO3型。壓力為7.35 MPa，地層溫度34.7℃。

2二維比例物理模型

依據(jù)相似理論，經(jīng)過(guò)比例?；玫蕉S比例物理模型的參數(shù)。建立500×500×40 mm的比例模型，模擬油層縱向剖面。模擬油層厚度40 m。在模型中部設(shè)1口水平井，6口直井；部設(shè)熱電偶165個(gè)，監(jiān)測(cè)溫度場(chǎng)發(fā)育；部設(shè)8個(gè)壓力測(cè)點(diǎn)。

3物模實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 蒸汽腔形成和發(fā)育特征

經(jīng)歷吞吐預(yù)熱，水平井和直井之間達(dá)到了熱聯(lián)通溫度后，轉(zhuǎn)為SAGD方式開(kāi)采。由于蒸汽的超覆特性，沒(méi)有隔夾層阻擋的一側(cè)汽腔很快發(fā)育到油藏頂部，汽腔橫向擴(kuò)展及下降時(shí)間較長(zhǎng)，主要作用機(jī)理是斜面泄油；另一側(cè)有隔夾層阻擋，蒸汽超覆到隔夾層之后不再上升，隔夾層上部大部分油藏不能被波及，汽腔只能在隔夾層下方擴(kuò)展。

轉(zhuǎn)為驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采后，采取了一口直井注汽，另一口直井參與生產(chǎn)，并于直井在隔夾層上方部分射孔。隔夾層上方形成了汽驅(qū)，汽腔最終形成，擴(kuò)大了波及體積，采收率得以提高。

3.2 隔夾層長(zhǎng)度對(duì)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采效果影響

分別進(jìn)行隔夾層長(zhǎng)度為井距的2/3，1/3和1/2的驅(qū)替與泄油復(fù)合開(kāi)采實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1不同隔夾層長(zhǎng)度實(shí)驗(yàn)結(jié)果

序號(hào) 實(shí)驗(yàn)條件 吞吐+SAGD% 驅(qū)泄復(fù)合階段采出程度% 總采出程度

%

隔夾層長(zhǎng)度（井距） 轉(zhuǎn)驅(qū)時(shí)機(jī)（含水）

1 2/3 90% 56.98 20.15 77.13

2 1/2 90% 67.26 10.14 77.40

3 1/3 90% 77.27 0.26 77.53

通過(guò)對(duì)隔夾層長(zhǎng)度分別為全井距的2/3，1/2和1/3實(shí)驗(yàn)情況的分析可以看出，隔夾層長(zhǎng)度為全井距的2/3的實(shí)驗(yàn)中，驅(qū)泄復(fù)合階段采出程度為20.15%，高于隔夾層長(zhǎng)度1/2的10.14%和1/3實(shí)驗(yàn)的0.26%。所以，隔夾層越長(zhǎng)，采用驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采效果越明顯，隔夾層長(zhǎng)度小于全井距的1/3則影響不大。

4結(jié)論

1）驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采可使隔層上部的原油得到充分動(dòng)用，減緩含水上升速度，有效減少開(kāi)采時(shí)間，節(jié)省成本，提高產(chǎn)量以及經(jīng)濟(jì)效益。建議于含水90%之前轉(zhuǎn)驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采。

2）隔夾層越長(zhǎng)采用驅(qū)泄復(fù)合方式越有效，長(zhǎng)度小于1/3則不需要采用驅(qū)泄復(fù)合開(kāi)采。

基金項(xiàng)目

國(guó)家科技重大專(zhuān)項(xiàng)“渤海灣盆地遼河坳陷中深層稠油開(kāi)發(fā)技術(shù)示范工程”（2011ZX05053），中國(guó)石油天然氣股份有限公司稠油開(kāi)采先導(dǎo)試驗(yàn)基地

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作者簡(jiǎn)介

高陽(yáng)（1986-），男，2008年畢業(yè)于大慶石油學(xué)院應(yīng)用物理學(xué)專(zhuān)業(yè)，現(xiàn)從事稠油熱采提高采收率工作。

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