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    軋制工藝參數(shù)對(duì)H型鋼金屬流動(dòng)規(guī)律的影響

    2014-08-05 09:39:48馬勁紅姚曉晗任喜強(qiáng)陶彬
    關(guān)鍵詞:壓下量翼緣軋件

    馬勁紅,姚曉晗,任喜強(qiáng),陶彬

    (河北聯(lián)合大學(xué) 冶金與能源學(xué)院,河北 唐山:063009)

    H型鋼在軋制過程中,軋件在由水平輥和立輥組成的萬能孔型中實(shí)現(xiàn)軋制變形,其中水平輥是主動(dòng)的,立輥為被動(dòng)輥。腹板是在一對(duì)主動(dòng)的水平輥之間產(chǎn)生塑性變形,并依靠腹板與水平輥之間的摩擦力拖動(dòng)軋件進(jìn)入輥縫;翼緣是在被動(dòng)的立輥和水平輥輥環(huán)側(cè)面之間產(chǎn)生塑性變形,依靠翼緣與立輥之間的摩擦力帶動(dòng)立輥轉(zhuǎn)動(dòng)。腹板和翼緣在不同的變形區(qū)進(jìn)行變形,腹板與翼緣的變形條件存在較大的差異[1-2]。因此研究H型鋼的金屬流動(dòng)規(guī)律是十分必要的[3]。

    1 顯示動(dòng)力學(xué)有限元法[4]

    顯示動(dòng)力學(xué)有限元基本方程為:

    式中,a(t)和υ(t)分別是系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)加速度向量和節(jié)點(diǎn)速度向量,M、C、K和Q(t)分別是系統(tǒng)的質(zhì)量矩陣、阻尼矩陣、剛度矩陣和節(jié)點(diǎn)載荷向量。

    通常用中心差分法求解上面方程,加速度用位移表示為

    把式(2)、(3)代入式(1),則求得各離散時(shí)間點(diǎn)的位移遞推公式為:

    中心差分法是一種顯式算法。但中心差分法是條件穩(wěn)定的,即在利用它求解具體問題時(shí),時(shí)間步長必須小于由該問題求解方程性質(zhì)所決定的某個(gè)臨界值Δtmin,否則算法將是不穩(wěn)定的\[7、8\]。

    根據(jù)Courant-Friedrichs-Levy穩(wěn)定性準(zhǔn)則,臨界時(shí)間步長可由下式確定

    其中,ωmax為系統(tǒng)的最大固有頻率;L為單元特征長度;等于單元中任意兩節(jié)點(diǎn)間的最小距離。c為材料中的聲速,與材料的性質(zhì)有關(guān)。對(duì)于三維單元,材料中的聲速為

    其中,E為楊氏模量;ν為泊松比;ρ為材料密度。

    2 有限元模型建立

    以某鋼鐵公司成品尺寸為200mm×200mm×12mm×8mm的H型鋼的軋制過程為參考,建立H型鋼生產(chǎn)的連軋模型。實(shí)體模型由Pro/ENGINEER Wildfire4.0軟件建立,坯料尺寸是BD機(jī)開坯后的斷面尺寸為294 mm×218mm×59 mm×32 mm的模型,為方便計(jì)算建立模型時(shí)取其長度為1000 mm,橫截面取其產(chǎn)品的1/4,平輥直徑取1000mm,立輥直徑取800mm,軋制工藝是熱連軋過程。根據(jù)現(xiàn)場情況,圖1即是在Pro/ENGINEER Wildfire4.0中建立的實(shí)體模型。

    圖1 H型鋼連軋模型

    圖2 軋件的有限元模型

    圖3 材料的應(yīng)力應(yīng)變模型

    模型中沿軋件長度的方向?yàn)檩S方向,沿軋件的高度方向?yàn)檩S方向,沿腹板的寬度方向?yàn)檩S方向。軋件材料Q235,材料模型采用分段線性強(qiáng)化,摩擦模型采用庫侖摩擦模型。計(jì)算過程中,把軋件視作變形體,軋輥視作剛體。為了防止在軋制過程中軋件中心線偏移,在水平輥的前端加了導(dǎo)板,導(dǎo)板也視為剛體。計(jì)算開始時(shí),軋件以與水平輥節(jié)圓線速度稍慢的速度向輥縫運(yùn)動(dòng),待軋輥咬入后,進(jìn)入到穩(wěn)定軋制階段,軋輥帶動(dòng)軋件運(yùn)動(dòng),軋件帶動(dòng)立輥轉(zhuǎn)動(dòng)。軋輥和導(dǎo)板均采用shell163殼單元,軋件采用solid164實(shí)體單元。在軋件兩個(gè)對(duì)稱面設(shè)置為對(duì)稱約束。

    軋件的材料為Q235B,故采用分段強(qiáng)化材料模型,軋件的變形抗力模型為:

    式中σ0——基準(zhǔn)變形抗力,即t=1000℃、γ=0˙4和u=10 s-1時(shí)的變形抗力;

    γ——變形程度(對(duì)數(shù)應(yīng)變);

    u——變形速度;

    σ0、α1~α6——回歸系數(shù),其值取決于鋼種;

    軋輥采用剛性材料模型,需要輸入的材料參數(shù)有密度、彈性模量和泊松比三個(gè)參數(shù),如表1所示。

    表1 軋輥材料參數(shù)

    3 金屬流動(dòng)和變形規(guī)律分析

    根據(jù)圖4的軋制模型,應(yīng)用ANSYS/LS-DYNA模塊進(jìn)行模擬軋制計(jì)算,分析了延伸率、軋制速度和摩擦系數(shù)等對(duì)金屬流動(dòng)規(guī)律的影響。

    3.1 延伸率的影響

    H型鋼熱連軋過程中軋件斷面尺寸變化很大,尤其是翼緣,各機(jī)架次中翼緣的變形相對(duì)腹板要大很多。在本文的軋制條件下,金屬流動(dòng)的基本規(guī)律是沿著與水平輥相接觸的內(nèi)表面往內(nèi)部流動(dòng),但針對(duì)各機(jī)架,流動(dòng)的規(guī)律又略有差別。萬能軋機(jī)因?yàn)楦骷艽螇合铝康牟煌?,金屬流?dòng)有細(xì)微變化,但趨勢相近。限于篇幅,僅給出萬能軋機(jī)第一道次的金屬流動(dòng)規(guī)律。

    本文中主要分析了翼緣的壓下量為21.36%不變,腹板的壓下量發(fā)生變化時(shí),金屬流動(dòng)規(guī)律的變化。腹板壓下量為21.25%

    腹板壓下量為21.25%時(shí),節(jié)點(diǎn)X、Y、Z方向位移云圖分別如圖8(a)、8(b)、8(c)所示。

    圖4 腹板壓下量為時(shí)節(jié)點(diǎn)位移

    綜合圖4(a)、4(b)、4(c)節(jié)點(diǎn)三個(gè)方向的位移云圖,可以看出在咬入初始階段,金屬從翼緣向腹板流動(dòng),原因?yàn)樵谟萌f能法軋制H型鋼時(shí),翼緣首先和被動(dòng)的立輥接觸發(fā)生變形,腹板部分變形滯后于翼緣部分的變形,翼緣部分的金屬向腹板方向流動(dòng)。同時(shí)在Z方向上,在咬入階段,也由于翼緣先于腹板變形,根據(jù)最小阻力定律,翼緣會(huì)向變形阻力小的Z方向流動(dòng),因此,翼緣在軋件的長度方向即Z方向向前流動(dòng),同時(shí)也帶動(dòng)腹板部分的金屬向前流動(dòng),這就是軋件頭部形成舌頭的原因。翼緣外側(cè)的金屬向自由端延伸。在軋件出口處,翼緣部分金屬向后延展,翼緣部分的金屬向腹板方向流動(dòng)。從整個(gè)軋件來看,翼緣上與立輥相接觸的外層金屬,其Y方向位移基本大于零,說明其流動(dòng)方向是向翼緣的自由端延展。翼緣中間部分的金屬和內(nèi)側(cè)的金屬向腹板流動(dòng)。

    分別討論腹板壓下率為24.375%、26.25%、28.125%、30.625%,腹板和翼緣的延伸率比值分別為把五種不同延伸率的情況如表2所示。

    表2 五種不同延伸率的節(jié)點(diǎn)位移

    從表2中可以看出,節(jié)點(diǎn)Y方向的位移隨著腹板壓下量的增大,正位移在增加,負(fù)位移在減少,即說明,腹板壓下量增大時(shí),翼緣的自由延伸在增加。同時(shí),在軋制開始階段,翼緣的金屬向腹板金屬流入更多。在穩(wěn)定軋制階段,隨著腹板壓下量的增加,翼緣向腹板流入的金屬的體積在減少。從在軋件出口處Z方向的位移差來看,當(dāng)腹板壓下量為26.25%時(shí),在軋件出口端面上Z方向的位移差為16.6mm,為最小。更接近均勻延伸。此時(shí),翼緣和腹板的延伸比為93.8%。

    圖5 軋輥轉(zhuǎn)速為6rpm Y方向節(jié)點(diǎn)位移

    圖6 軋輥轉(zhuǎn)速為10rpm時(shí),Y方向節(jié)點(diǎn)位移

    3.2 軋制速度的影響

    比較圖5和圖6可以看出,在腹板和翼緣壓下量均相同的情況下,降低軋輥的轉(zhuǎn)速,能夠減少翼緣向腹板流動(dòng)的金屬總量,以及金屬流動(dòng)的位移量。

    3.3 軋制溫度的影響

    比較圖7(a)、7(b)可以看出,隨著軋制溫度的降低,翼緣向腹板流動(dòng)的金屬位移量減小,這因?yàn)殡S著軋制溫度的降低,金屬的變形抗力增加。造成金屬的流動(dòng)性差,因此,腹板和翼緣之間交換金屬的量也減小。

    3.4 摩擦系數(shù)的影響

    比較圖8(a)、8(b)可以看出,隨著摩擦系數(shù)的增大,翼緣自由延展的位移量在減小,而由翼緣流向腹板的金屬的位移量在增加。

    圖7 軋件初軋溫度不同時(shí),Y方向節(jié)點(diǎn)位移

    圖8 摩擦系數(shù)不同時(shí),節(jié)點(diǎn)Y方向位移

    4 結(jié) 論

    1)合理分配腹板和翼緣的延伸率,能夠減少金屬的流動(dòng)量。

    2)降低軋輥的轉(zhuǎn)速,能夠減少翼緣向腹板流動(dòng)的金屬總量,以及金屬流動(dòng)的位移量。

    3)隨著摩擦系數(shù)的增大,翼緣自由延展的位移量在減小,而由翼緣流向腹板的金屬的位移量在增加。

    4)隨著軋制溫度的降低,金屬的變形抗力增加。造成金屬的流動(dòng)性差,因此,腹板和翼緣之間交換金屬的量也在減小。

    [1] 賀慶強(qiáng),張勤河,張海龍,等.H型鋼熱連軋過程的金屬變形分析[J].重型機(jī)械,2009,(1):24-27.

    [2] 賀慶強(qiáng),孫佳,袁寶民等.H型鋼多道次粗軋工藝過程的數(shù)值分析[J].華南理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2010,38(1):144-148.

    [3] 馬光亭,臧勇.H型鋼萬能軋制過程中金屬流動(dòng)的有限元分析[J].北京科技大學(xué)學(xué)報(bào),2008(2):165-168.

    [4] 白金澤.LS-DYNA3D理論基礎(chǔ)與實(shí)例分析[M].北京:科學(xué)出版社,2005:93-115.

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