大跨度鋼筋砼拱橋復(fù)合支架現(xiàn)澆施工技術(shù)研究

吳志華，王錦云，劉建鑣，陳世九

（1.福建船政交通職業(yè)學(xué)院道路工程系；2.福建省第二公路工程有限公司，福州 350007）

大跨度鋼筋砼拱橋復(fù)合支架現(xiàn)澆施工技術(shù)研究

吳志華1，王錦云2，劉建鑣2，陳世九1

（1.福建船政交通職業(yè)學(xué)院道路工程系；2.福建省第二公路工程有限公司，福州 350007）

以福建三明碧口大橋主橋凈跨徑133m的鋼筋混凝土拱肋在深水上方現(xiàn)澆施工為例，采用理論研究與現(xiàn)場(chǎng)施工實(shí)踐相結(jié)合的研究方法，取得了在深水（沙溪河）中采用鋼筋混凝土灌注樁基礎(chǔ)、墩柱和蓋梁為支架下部結(jié)構(gòu)、萬(wàn)能桿件桁架為上部結(jié)構(gòu)、方木作為拱盔的復(fù)合支架的設(shè)計(jì)與施工，以及在復(fù)合支架上方進(jìn)行砼拱肋分段、分環(huán)現(xiàn)澆施工的最優(yōu)澆筑程序確定方法、砼現(xiàn)澆施工方法、拱架卸落技術(shù)等成功經(jīng)驗(yàn)，說(shuō)明復(fù)合支架能夠在大跨度拱橋現(xiàn)澆施工中得到成功應(yīng)用，希望能為以后同類(lèi)型的橋梁施工積累經(jīng)驗(yàn)和提供參考。

大跨徑；鋼筋砼拱橋；復(fù)合支架；設(shè)計(jì)與施工；現(xiàn)澆施工技術(shù)

0 引言

鋼筋混凝土拱橋是一種能充分發(fā)揮鋼筋混凝土材料抗壓性能、外型美觀、維修管理費(fèi)用少的傳統(tǒng)橋型［1］，因此在我國(guó)得到廣泛采用，也取得了很高的技術(shù)成就。然而，近年來(lái)，鋼筋砼拱橋與其他橋型相比，應(yīng)用與研究相對(duì)滯后，施工方法和施工能力的欠缺在一定程度上制約了該類(lèi)拱橋的發(fā)展，尤其在一些施工技術(shù)力量相對(duì)薄弱、施工設(shè)備較落后的地區(qū)。有支架施工對(duì)施工技術(shù)能力和設(shè)備的要求相對(duì)較低，但一般用于中小跨度的拱橋施工，而在我國(guó)大跨度的拱橋施工中應(yīng)用較少，尤其是跨徑100m以上的鋼筋砼拱橋，應(yīng)用案例屈指可數(shù)，如北京豐沙線永定河七號(hào)橋、河南義馬許溝大橋、福建三明碧口大橋等。其中北京永定河七號(hào)橋是主跨150m的中承裝配式鋼筋混凝土鐵路肋拱橋，全橋由227塊預(yù)制構(gòu)件拼成，在拱架上拼裝［2］。2001年建成的220m的河南義馬許溝大橋，是目前我國(guó)采用支架法施工的跨度最大的拱橋，該橋?yàn)樯铣惺戒摻铐畔湫凸皹?，采用六五式軍用墩、六四式軍用梁、萬(wàn)能桿件組拼成220m主拱箱梁支架，輔以碗扣式腳手架形成拱盔，主拱箱梁在支架上分段、分環(huán)、跳塊現(xiàn)澆施工［3］。福建省三明碧口大橋是跨度133m的中承式鋼筋混凝土雙肋拱橋，其主拱肋結(jié)構(gòu)與北京豐沙線永定河七號(hào)橋類(lèi)似，不過(guò)后者采用拱架上拼裝施工方法，而碧口大橋是在深水上方，采用鋼筋砼—鋼結(jié)構(gòu)—木結(jié)構(gòu)復(fù)合支架法現(xiàn)澆施工。因此，在我國(guó)大力發(fā)展基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的今天，開(kāi)展大跨度鋼筋混凝土拱橋的有支架施工技術(shù)方面的研究，對(duì)促進(jìn)我國(guó)拱橋的應(yīng)用與發(fā)展具有現(xiàn)實(shí)意義。

本研究以福建三明碧口大橋?yàn)槔?，采用理論研究與現(xiàn)場(chǎng)施工實(shí)踐相結(jié)合的方法，通過(guò)理論研究成果指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工，然后再以現(xiàn)場(chǎng)施工成果進(jìn)一步驗(yàn)證和確認(rèn)理論研究成果的成效。

1 工程概況

福建三明碧口大橋位于三明市東面出口碧口村，南岸與205國(guó)道交接，從三明農(nóng)藥廠跨越沙溪河到三明勞教所。碧口大橋主橋?yàn)橹谐惺戒摻罨炷料湫碗p肋拱橋，凈跨徑133m，為福建省跨徑最大的現(xiàn)澆鋼筋混凝土拱橋。南岸引橋上部構(gòu)造采用四孔13m簡(jiǎn)支空心板，下部構(gòu)造采用柱式墩，重力式U型臺(tái)。全橋長(zhǎng)195.88m，橋面行車(chē)道寬9m，人行道寬2×1.5m。

碧口大橋兩條主拱肋拱軸線均為懸鏈線，兩軸線中心間距為10.6m，拱軸系數(shù)M＝1.347，凈矢跨比為2.3∶1，起拱線標(biāo)高為126.00m，拱頂中心標(biāo)高為149.40m。拱肋采用箱形變截面，其中兩端拱腳段（各長(zhǎng)14.89m）既變寬又變厚，從拱腳起拱點(diǎn)截面313cm×260cm變到294cm×160cm，拱肋頂段寬度不變，厚度從294cm變到拱頂245cm，截面系數(shù)N＝0.65。每條拱肋縱向分為28個(gè)箱，箱間設(shè)橫隔板，混凝土數(shù)量約為285m3，兩條肋共約570m3。

2 主拱肋復(fù)合支架設(shè)計(jì)

因碧口大橋主橋跨越沙溪，采用復(fù)合支架現(xiàn)澆施工，需在沙溪深水（常水位水深最大處約12m）中及水上架設(shè)拱肋支架，支架基礎(chǔ)及下部需承受水流的水平?jīng)_擊力，尤其可能面臨洪水的沖擊威脅。經(jīng)多種設(shè)計(jì)方案比較，決定兩端拱腳段（各6.5m，位于岸上）采用滿堂式木拱架，跨中120m拱肋采用復(fù)合支架施工。復(fù)合支架由鋼結(jié)構(gòu)及鋼筋混凝土支墩、下導(dǎo)梁及門(mén)式桁架、卸架設(shè)備及木拱盔等組成，其中下導(dǎo)梁及門(mén)式桁架采用西乙型萬(wàn)能桿件拼裝，分為5跨，每跨24m。支架兩端1＃、6＃支墩采用貝雷桁架片及型鋼搭設(shè)，中間4個(gè)澆注鋼筋混凝土灌注樁基礎(chǔ)、鋼筋混凝土墩柱及墩帽作為支墩，卸架設(shè)備采用螺栓組合木楔，拱盔部分采用方木，主要由立柱、拉梁，水平夾木、剪刀撐、弓形木、上橫梁等構(gòu)件組成。拱架的具體構(gòu)造參見(jiàn)圖1現(xiàn)澆主拱肋復(fù)合支架立面圖。

2.1 支墩

2.1.1 兩端1＃、6＃貝雷支墩

為了減少主橋頭拱腳段的拋石回填工作量，同時(shí)根據(jù)拱肋底板標(biāo)高，將1＃、6＃貝雷支墩設(shè)在距拱腳起拱點(diǎn)6.5m處，下方填筑亂毛石及河卵石至標(biāo)高124.20m，平整加固后在上、下游距拱腳起拱點(diǎn)6.5m處澆筑C15片石砼作為支墩底座，用24片貝雷片組拼成1＃、6＃支墩，每個(gè)支墩12片。每個(gè)支墩的貝雷片上方架設(shè)2根Ⅰ25工字鋼作為橫梁，Ⅰ字鋼橫梁頂標(biāo)高設(shè)計(jì)為126.50m。

圖1 現(xiàn)澆主拱肋復(fù)合支架立面圖

2.1.2 跨中2?！?＃支墩

沙溪河中設(shè)4個(gè)跨中支墩，分別為2?！?＃墩。根據(jù)該橋的施工圖設(shè)計(jì)的勘探資料表明，沙溪河河床沿拱軸方向表面為砂礫石覆蓋層，厚約60～70cm，下層為粉砂巖。經(jīng)拱架荷載計(jì)算分析后確定，每個(gè)支墩基礎(chǔ)采用2根Ф120cm的C25鋼筋混凝土鉆孔灌注樁，樁基礎(chǔ)嵌入巖層2.5m，2根樁中心的距離為10.6m，每根樁位于雙拱肋拱軸線的正下方。由于沙溪河下游斑竹水電站已蓄水發(fā)電，沙溪河常水位約在124.10m左右，水深約11～13m，灌注樁水下長(zhǎng)度長(zhǎng)達(dá)14～16m左右，故在2根樁之間的水面上方用2［a36槽鋼焊接在灌注樁護(hù)筒上，作為橫系梁，連接2根樁體，中間加焊角鋼予以加固，既加強(qiáng)了樁的橫向穩(wěn)定性，也可作為澆筑墩帽的模板支架基礎(chǔ)。每根樁樁頂接Ф100cm C30鋼筋混凝土圓柱，柱頂澆注C30鋼筋砼墩帽（尺寸為1.2m× 1.0m×13m）。圓柱及墩帽的尺寸及配筋參照其他橋梁設(shè)計(jì)，并經(jīng)過(guò)受力驗(yàn)算，滿足承載要求。

2.2 萬(wàn)能桿件下導(dǎo)梁及門(mén)式型桁架

主橋跨中120m，采用西乙型萬(wàn)能桿件組拼成上下游2道下導(dǎo)梁，寬高各為2m，導(dǎo)梁中心線位于拱肋中心線正下方，并與墩帽中預(yù)埋鋼板固定，在縱向起到連接各支墩的作用，增強(qiáng)了整個(gè)拱架基礎(chǔ)的穩(wěn)定性。兩岸邊跨各24m段落內(nèi)的導(dǎo)梁，根據(jù)拱肋拱腳段底板高程、拱腳段圍堰穩(wěn)定性及受力荷載的要求等因素，拼裝成1～3層結(jié)構(gòu)形式。對(duì)應(yīng)正下方灌注樁位置，在導(dǎo)梁上用萬(wàn)能桿件組拼截面2m× 2m立柱，高度盡可能接近拱腹下弧線，以減少木拱盔數(shù)量。各柱頂用萬(wàn)能桿件拼裝成連續(xù)門(mén)型鋼桁架，上下游兩排桁架之間用萬(wàn)能桿件及特制角鋼構(gòu)件拼接成橫梁，將上下游桁架連成整體，以增加桁架的橫向穩(wěn)定性。下導(dǎo)梁及門(mén)型桁架的萬(wàn)能桿件種類(lèi)及數(shù)量除按萬(wàn)能桿件拼裝基本要求配置外，另按全部拱肋自重及模板、木拱盔、人群荷載、萬(wàn)能桿件自重等全部加載時(shí)萬(wàn)能桿件的受力情況，根據(jù)線性靜力計(jì)算程序“QCS”進(jìn)行計(jì)算后確定。另在桁架各轉(zhuǎn)角處，布設(shè)斜向連接桿件，以增加桁架的穩(wěn)定性，減小桁架跨中撓度。

2.3 木拱盔及模板

在萬(wàn)能桿件下導(dǎo)梁及門(mén)式桁架組成的支架頂面各節(jié)點(diǎn)（對(duì)應(yīng)萬(wàn)能桿件豎向弦桿，每2m1個(gè)）上設(shè)置一個(gè)拱架卸落設(shè)備（30cm×30cm×16cm螺栓組合硬木楔），各塊木楔在順橋向用400cm×12cm× 16cm（中間三跨用12cm×14cm）方木作為拉梁連接，并通過(guò)拉梁用Ф14鋼拉條加螺栓將木楔及拉梁固定在萬(wàn)能桿件桁架上。木楔上方采用方木作為拱盔立柱，每條拱肋橫向設(shè)3排立柱，南北岸拱腳段各6.5m及第一跨立柱采用16cm×16cm×390cm方木，中間三跨采用14cm×14cm×390cm方木，縱橋向每?jī)筛⒅g采用2根與立柱同等截面的方木作為斜撐。立柱與立柱及斜撐之間用8cm×10cm方木作為水平夾木及剪刀撐，并采用Ф14螺栓與立柱連接。立柱與斜撐頂部為16cm×14cm弓形木，每2m1根，以便與立柱及下端鋼支架節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)，并盡量與拱腹線吻合。弓形木上方用14cm×14cm方木作為橫梁，間距30cm，橫梁上方鋪設(shè)1.2cm厚的底模板。立柱、弓形木、斜撐及拉梁等之間采用雙面角鐵加Ф14螺栓或馬釘連接。木拱盔結(jié)構(gòu)參見(jiàn)圖1，現(xiàn)澆主拱肋復(fù)合支架立面圖如圖1，圖2為Ⅰ－Ⅰ斷面圖，圖3為Ⅱ－Ⅱ斷面圖。

為了美觀考慮，主拱肋拱箱底模板采用厚1.2cm的膠合板，側(cè)模板采用后1.2cm的膠合板。拱箱內(nèi)模板采用一般的模板制作，內(nèi)外模板采用拉條及橫木等加固。

圖2 Ⅰ－Ⅰ斷面圖

圖2 Ⅱ－Ⅱ斷面圖

2.4 復(fù)合支架搭設(shè)

為了方便支架施工，加快支架施工進(jìn)度，在橋梁兩岸之間架設(shè)一組最大吊重18t的工作索，索跨160m，索塔高36m，主索采用2組Φ47.5鋼絲繩。南岸塔架搭設(shè)在引橋3＃墩空心板上方，北岸塔架架設(shè)在勞教所右側(cè)地面平臺(tái)上。工作索配置快速卷?yè)P(yáng)機(jī)，主要用來(lái)吊裝萬(wàn)能桿件桁架、木拱盔及運(yùn)送混凝土，也可用來(lái)拱肋澆筑后安裝主橋橋面系的縱橫梁及微彎板等。在支架施工時(shí)，先進(jìn)行橋頭片石拋填、平整，搭拼支架兩端1＃及6＃貝雷片支墩，同時(shí)采用方舟組拼水上鉆機(jī)工作平臺(tái)，進(jìn)行水中2?！?＃支墩的鉆孔灌注樁施工，然后進(jìn)行上方的鋼筋混凝土接柱及墩帽等施工。上下游萬(wàn)能桿件下導(dǎo)梁、立柱及門(mén)架在岸邊按設(shè)計(jì)圖分片拼裝，每拼成2節(jié)后，采用工作索吊至相應(yīng)拼裝位置拼接成型。在拱架基礎(chǔ)及下部構(gòu)造施工的同時(shí)，在水平地上按1∶1比例測(cè)放出半條拱肋底腹線及木拱盔各桿件大樣，再根據(jù)大樣進(jìn)行制作。拱肋底腹線標(biāo)高為設(shè)計(jì)標(biāo)高與施工預(yù)拱度之和。木拱盔安裝時(shí)，先在南岸引橋上按順序預(yù)拼成組件后利用工作索吊運(yùn)至鋼支架上方對(duì)應(yīng)位置拼裝，大大加快了施工速度。整個(gè)復(fù)合支架采用流水施工法，上下游同時(shí)進(jìn)行，從南岸一直往北岸延伸，直至完成。

3 鋼筋混凝土主拱肋現(xiàn)澆施工

3.1 主拱肋混凝土現(xiàn)澆施工

因拱肋凈跨達(dá)133m，每條肋混凝土量約285m3，為減少混凝土的收縮應(yīng)力和拱架變形帶來(lái)的影響，主拱肋采取分環(huán)、分段對(duì)稱(chēng)澆注、分環(huán)合攏的方法。3.1.1 確定主拱肋分段長(zhǎng)度

主拱肋澆筑分段長(zhǎng)度主要依據(jù)以下2個(gè)方面來(lái)確定：

（1）首先要考慮到施工單位的施工能力，根據(jù)施工單位砼的生產(chǎn)能力，每段主拱圈澆筑時(shí)間控制在15～20h內(nèi)，在砼初凝前，本段砼澆筑必須結(jié)束。只有這樣才能保證澆筑過(guò)程中引起的支架變形對(duì)砼不產(chǎn)生裂縫。

（2）充分考慮施工支架的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及在澆筑砼過(guò)程中的受力狀態(tài)與變形情況，以及變形對(duì)已澆筑成型拱段應(yīng)力的影響。

根據(jù)上述2個(gè)原則，碧口大橋沿拱軸方向?qū)⒚織l主拱肋劃分為7段，中間設(shè)間隔槽，間隔槽設(shè)在兩道橫隔板（吊桿處）之間，每道間隔槽寬為100cm。具體分段情況見(jiàn)圖4。

3.1.2 確定主拱肋混凝土澆筑順序

大跨度鋼筋混凝土拱橋有支架施工，不僅要保證施工支架的強(qiáng)度和剛度，而且要保證支架的整體穩(wěn)定性，因此，在確定主拱肋混凝土澆筑順序時(shí)，要充分考慮主拱肋混凝土澆筑與支架變形之間的相互影響關(guān)系，防止支架異常變形，破壞主拱軸線，甚至產(chǎn)生混凝土裂縫，同時(shí)遵循“分環(huán)、分段對(duì)稱(chēng)澆注、分環(huán)合攏”的澆筑方案，確定主拱肋混凝土澆筑程序，以支架在混凝土澆筑過(guò)程中受力和發(fā)生的變形幅度最小為原則。

根據(jù)主拱肋分環(huán)分段情況，結(jié)合本橋施工支架構(gòu)造特點(diǎn)，按照均衡對(duì)稱(chēng)加載和保證支架的整體穩(wěn)定性原則，通過(guò)對(duì)拱肋的各種澆注順序進(jìn)行模擬加載，采用“QCS”軟件進(jìn)行支架受力分析比較，在不同的砼澆筑順序下，各桿件和節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力相差很小，但按圖4的順序澆筑混凝土過(guò)程中各結(jié)點(diǎn)所產(chǎn)生的撓度值最小，故確定出主拱肋每環(huán)砼最優(yōu)澆筑順序?yàn)椋汗澳_1號(hào)和1′號(hào)段→拱頂4號(hào)段→中間3號(hào)和3′號(hào)段→中間2號(hào)和2′號(hào)段。詳見(jiàn)圖4主拱肋分段及砼最優(yōu)澆筑順序示意圖。

圖4 主拱肋分段及砼最優(yōu)澆筑順序示意圖

3.1.3 鋼筋砼主拱肋現(xiàn)澆施工

主拱肋混凝土澆筑時(shí)，先分段澆筑拱肋底板混凝土至下倒角上，然后分段澆筑拱肋腹板砼至上倒角上，橫隔板砼與腹板砼整體澆筑，最后一環(huán)澆筑頂板砼。在拱腹板砼澆筑完成后將底板先行合攏，在頂板砼澆筑完成后，澆筑腹板各分段點(diǎn)砼，將腹板合攏?；炷翝仓r(shí)拱肋兩端對(duì)稱(chēng)進(jìn)行，澆筑程序見(jiàn)圖4。拱肋頂板模板安裝時(shí)，在每?jī)傻罊M隔板之間應(yīng)預(yù)留一個(gè)50cm×100cm孔洞，以便內(nèi)模拆除，最后用吊模封洞。為保證拱架的橫向穩(wěn)定性和施工安全，上下游兩條拱肋的混凝土澆筑應(yīng)交叉進(jìn)行，如上游拱肋底板→下游拱肋底板→上游拱肋腹板→下游拱肋腹板→上游拱肋頂板→下游拱肋頂板。

三角箱梁和X橫撐的砼澆筑工作應(yīng)在兩拱肋澆筑合攏后，拱架卸落前搭設(shè)支架、安裝模板、鋼筋后進(jìn)行混凝土澆筑。

3.2 拱架卸落及拆除

拱架卸落及拆除是主拱肋現(xiàn)澆施工的最后一道關(guān)鍵工序，在主拱肋混凝土全部澆筑完成并養(yǎng)護(hù)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求后，便可按照預(yù)定程序進(jìn)行拱架卸落作業(yè)。

碧口大橋拱架卸落裝置采用螺栓組合硬木楔，用以調(diào)整標(biāo)高和落架。上下游兩條拱肋中間120m拱架部分有螺栓組合木楔61×3×2＝366個(gè)，加上拱腳段的組合木楔，全橋共有木楔400多個(gè)，因此拱架卸落點(diǎn)也多達(dá)400多個(gè)。由于卸落點(diǎn)多，難以達(dá)到多點(diǎn)同步均勻地進(jìn)行卸落。經(jīng)計(jì)算分析，確定拱架卸落的原則如下：拱架在橫橋向必須同時(shí)均勻卸落，在縱橋向從拱頂向拱腳逐排卸落，并保持上下游兩條拱肋的拱架卸落同步對(duì)稱(chēng)進(jìn)行。

3.2.1 各卸落點(diǎn)卸落總量的確定

根據(jù)碧口大橋拱架設(shè)計(jì)時(shí)的施工預(yù)拱度計(jì)算可知，拱架各卸落點(diǎn)的卸落量h由兩部分組成，即主拱圈脫架后所產(chǎn)生的彈性變形量Δ1和拱架的彈性變形量Δ2之和。經(jīng)計(jì)算可得，拱頂最大卸落量達(dá)9cm。

3.2.2 拱架卸落程序

為使拱體逐漸均勻降落和受力，各點(diǎn)卸落量分3次循環(huán)進(jìn)行，每個(gè)階段的降落量為Δh＝h／3（h為總降落高度），各次和各循環(huán)之間應(yīng)有一定的間歇。卸架的時(shí)間宜在白天氣溫較高時(shí)進(jìn)行，這樣能夠便于卸落拱架。拱架卸落程序如下：

第一步：卸落拱架第3號(hào)支墩至第4號(hào)支墩范圍內(nèi)的拱頂段拱架，卸落量為3cm；卸落拱架第2號(hào)支墩至第3號(hào)支墩及第4號(hào)支墩至第5號(hào)支墩范圍內(nèi)的拱架，卸落量為2cm；卸落拱架第1號(hào)支墩至第2號(hào)支墩及第5號(hào)支墩至第6號(hào)支墩范圍內(nèi)的拱架，卸落量為1cm。

第二步：重復(fù)第一步中拱架卸落順序及卸落量。

第三步：再次重復(fù)第一步中拱架卸落順序及卸落量，使拱肋底模板與主拱圈完全脫離。

根據(jù)落架過(guò)程中的測(cè)量結(jié)果可知，理論分析值與實(shí)測(cè)值比較接近，說(shuō)明落架方案是可行的。

3.2.3 拱架拆除

拱架卸落時(shí)從拱頂分別對(duì)稱(chēng)進(jìn)行，拆除工作根據(jù)后安裝先拆原則分層進(jìn)行，并利用工作索吊運(yùn)，加快拆除速度。在木拱盔、萬(wàn)能桿件下導(dǎo)梁及門(mén)型桁架全部拆除后，利用墩帽及樁柱中預(yù)留孔洞，炸除灌注樁基礎(chǔ)及墩帽等，拆除兩岸貝雷支墩及拋石圍堰體等，清理河道。

4 結(jié)語(yǔ)

本文結(jié)合福建省三明碧口大橋工程施工的實(shí)際情況，探討了大跨度鋼筋砼拱橋主拱肋復(fù)合支架的設(shè)計(jì)與施工技術(shù)、主拱肋混凝土現(xiàn)澆施工程序及施工技術(shù)、支架卸落技術(shù)等，研究得出以下結(jié)論：

（1）碧口大橋采用鋼筋混凝土鉆孔灌注樁、墩柱、蓋梁作為支架的基礎(chǔ)及下部結(jié)構(gòu)，上方采用萬(wàn)能桿件拼裝導(dǎo)梁及門(mén)式桁架作為支架的上部結(jié)構(gòu)，既滿足了支架的承載力、穩(wěn)定性及沙溪河的通航要求，同時(shí)增加了支架下部的凈空面積，有效地減少了水流對(duì)支架的水平?jīng)_力，也大大降低了洪水期的施工風(fēng)險(xiǎn)。

（2）碧口大橋上下游兩條拱肋同時(shí)進(jìn)行施工，既滿足了設(shè)計(jì)及施工質(zhì)量要求，也加快了工程施工進(jìn)度。同時(shí)，上下游拱肋支架基礎(chǔ)及下部、萬(wàn)能桿件桁架橫向聯(lián)接在一起，構(gòu)成一個(gè)整體，大大提高了支架的橫向穩(wěn)定性，從而也提高了施工安全性。

（3）碧口大橋交工驗(yàn)收前的靜動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)論表明，拱肋各測(cè)試斷面按其最不利情況布載所測(cè)出的應(yīng)力值均小于設(shè)計(jì)理論，拱肋及橋面板在各工況荷載作用下的撓度均小于設(shè)計(jì)理論值，動(dòng)力剛度大于理論設(shè)計(jì)值，說(shuō)明碧口大橋整體性好，拱肋強(qiáng)度及整體剛度滿足設(shè)計(jì)要求，具備設(shè)計(jì)的汽－20、掛－100的通行能力。

（4）碧口大橋采用施工單位現(xiàn)有的貝雷桁架片、萬(wàn)能桿件、纜索等設(shè)備作為復(fù)合支架施工的主要構(gòu)件，采用山區(qū)盛產(chǎn)的木材（方木）作為拱盔，有效地節(jié)省了支架的施工費(fèi)用，體現(xiàn)了一定的經(jīng)濟(jì)性。

綜上所述，復(fù)合支架現(xiàn)澆施工技術(shù)在碧口大橋的應(yīng)用是成功的，碧口大橋的順利完工，創(chuàng)造了復(fù)合支架現(xiàn)澆施工技術(shù)在國(guó)內(nèi)大跨度（凈跨133m）中承式鋼筋混凝土拱橋中的成功應(yīng)用先例。說(shuō)明有支架施工法不但可用于中小跨度拱橋施工，也同樣可較方便地用于大跨度鋼筋砼拱橋的施工。

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The study on casting－in－place technique of composite trestle in long－span R.C.arch bridge

WU Zhi－h(huán)ua，etc.
（Department of Highway Engineering，F(xiàn)ujian Chuanzheng Communications College，F(xiàn)uzhou350007，China）

This thesis takes the casting－in－place construction in deep－water of R.C.arch ribs with 133mspan of the main bridge in Bikou Bridge in Sanming city Fujian province as the example，achieves some composite trestle's design and construction techniques such as R.C.bored files in deep－water（Shaxi river）as foundation，piers and bent caps as substructure，universal rod truss as superstructure，and wooden helmet as arch square，with the combined method of theoretical study and practical constructions.Some successful experience of making arch rib segments on the top of composite trestle，the determining method of optimal placement program in ring－situ construction，cast－in－place concrete construction method，and arch unloaded off technology are also achieved.It proves that the composite trestle can be successfully used in the casting－in－place construction of long－span arch bridges，and hopes it can provide an experience and reference for constructing similar bridges.

long－span；R.C.arch bridge；composite trestle；design and construction；casting－in－place technique

U445.4

A

：1009－8984（2014）01－0018－06

10.3969／j.issn.1009－8984.2014.01.005

2013－10－11

福建省教育廳B類(lèi)科技研究項(xiàng)目（JB12366）

吳志華（1971－），男（漢），福建莆田，副教授，高級(jí)工程師主要研究道路橋梁工程施工。