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    垃圾填埋場毛細阻滯型騰發(fā)封頂模型試驗

    2014-05-18 08:03:54張文杰董林兵
    巖土力學 2014年5期
    關(guān)鍵詞:土柱封頂細粒

    張文杰,林 午,董林兵

    (上海大學 土木工程系,上海 200072)

    1 引 言

    填埋是我國城市垃圾的主要處理方式,目前我國已有垃圾填埋場上千座,其中很多已接近設(shè)計使用年限面臨封頂?,F(xiàn)規(guī)范[1]中的壓實黏土封頂或帶土工膜的復(fù)合封頂都屬于被動承載型封頂,依靠壓實黏土或土工膜的低滲透性阻止水分下滲,其中的壓實黏土層在干燥季節(jié)或填埋場發(fā)生不均勻沉降時容易開裂,而加入土工膜不僅使成本大幅增加,并且容易造成覆蓋土層沿土工膜界面滑移失穩(wěn)[2],因此,研究經(jīng)濟適用和性能穩(wěn)定的填埋場封頂系統(tǒng)十分必要。騰發(fā)封頂利用表層土壤蒸發(fā)作用和植被蒸騰作用減少大氣降水入滲到填埋場內(nèi)部,是一種替代阻水封頂?shù)男滦蜕w層。毛細阻滯型騰發(fā)封頂是騰發(fā)封頂?shù)囊环N,它的組成包括植被層、適合植物生長的較厚的細粒土層(如粉質(zhì)黏土)和底部的粗粒土層(如粗砂),降雨時細粒土通過毛細作用可存儲大量水分用于后期蒸發(fā)蒸騰,而粗細土料間非飽和滲透系數(shù)的差異可進一步減少水分向下入滲,從而使上層細粒土可以存儲更多的水分。騰發(fā)封頂對土料要求較低,且土層壓實程度低,不易受氣候和不均勻沉降影響而開裂,故其成本低、長期性能穩(wěn)定。

    到目前為止,騰發(fā)封頂主要用于干旱、半干旱地區(qū),國內(nèi)外規(guī)范中關(guān)于ET封頂尚無硬性規(guī)定,對于騰發(fā)封頂是否適應(yīng)于濕潤地區(qū)以及效果如何,尚待深入研究[3]。Benson等[4]、Dwyer[5]在填埋現(xiàn)場進行測滲試驗,評價了騰發(fā)封頂?shù)男阅?,但許多學者對該類型試驗結(jié)果的可靠性提出了質(zhì)疑[6]。Zornberg[7]、Kavazanjian[8]等通過水分平衡方法評價了單一土層型騰發(fā)封頂?shù)男阅?,但他們的騰發(fā)量計算基于當?shù)仄骄嬲舭l(fā)量,不考慮具體氣象條件。國內(nèi)趙慧等[9]在武漢進行了模型試驗,主要研究了植被和土層組合對透水量的控制效果,未涉及毛細阻滯型騰發(fā)封頂。鄧林恒等[10]進行了毛細阻滯型騰發(fā)封頂?shù)哪P驮囼灒芯苛藦娊涤陾l件下坡面徑流量、各土層的側(cè)向?qū)帕考暗撞繚B透量。上述研究均未對土層含水率的長期變化進行監(jiān)測,而封頂內(nèi)部含水率的變化更能準確揭示騰發(fā)封頂?shù)墓ぷ鳈C制。現(xiàn)普遍認為,當毛細阻滯型騰發(fā)封頂?shù)募毩M恋撞窟_到或接近飽和時,毛細阻滯作用被突破,水分會大量向下入滲使粗粒土層由干變濕,該封頂將完全失效,因此,該封頂在半濕潤、濕潤地區(qū)的適用性存在爭議。通過數(shù)值模擬,筆者[11-12]曾分析了毛細阻滯型騰發(fā)封頂?shù)墓ぷ餍阅?,得出其在年降雨?000 mm地區(qū)適用的結(jié)論,但數(shù)值分析基于理想化假定,且缺乏試驗驗證。因此,通過試驗研究毛細阻滯型騰發(fā)封的工作機制及其在濕潤地區(qū)的工作性能十分必要。

    本文在杭州市一露天場地構(gòu)筑模型土柱并培育植被,量測場地降雨量、土柱表面徑流量、土柱透水量和土體含水率變化,研究了毛細阻滯型騰發(fā)封的工作機制和性能。

    2 模型構(gòu)建

    2.1 場地和氣候

    因光照、風速和大氣濕度等均影響蒸發(fā)蒸騰作用,且涉及降雨,因此,在無遮擋環(huán)境下進行試驗,場地選擇在實驗室一處6 m高的屋頂上,滿足上述氣象因素均為自然條件。該地屬亞熱帶季風季候,年均降雨量為1100~1600 mm。一般春季干燥少雨;6月份由春入夏,當月降雨達高峰期,7~8月太陽輻射量達到最高,同時受副熱帶高壓控制降水量減少,進入高溫伏旱季節(jié);9月份進入夏秋轉(zhuǎn)換,光熱水同步下降,但在臺風影響下仍可能有較多降雨;冬季陰冷,降水較頻繁。

    所選細粒土層塑限 wP=18.06%,液限 wL=28.97%,Ip=10.91,為低塑性粉質(zhì)黏土,其顆粒級配如圖1所示,該土料干密度為1.47~1.59 g/cm3時,對應(yīng)的飽和滲透系數(shù)為 7.99×10-6~2.44×10-6cm/s,此范圍內(nèi)干密度與滲透系數(shù)大致呈線性關(guān)系。使用非飽和土氣動固結(jié)儀,基于軸平移技術(shù)測得粉質(zhì)黏土的土-水特征曲線如圖 2所示。粗粒土采用礫砂(>2 mm的顆粒占28.27%)。

    2.2 土層填筑

    圖1 封頂土料的顆粒級配曲線Fig.1 Grain size distribution curves of cover soils

    圖2 細粒土的土-水特征曲線Fig.2 Soil-water characteristic curve of finer-grained soil

    所構(gòu)建的土柱模型如圖 3所示。黏土厚度為1.00 m,分層填筑,實際干密度接近1.35 g/cm3。礫砂厚度為0.20 m,其下鋪設(shè)針刺土工布(反濾)和0.15 m厚、直徑為1~2 cm的碎石作為導排層。

    2.3 植被培育

    2011年細粒土層填好后在表層培育草本植被,選擇生命力強、騰發(fā)量大的品種,采用混合植被方案,種植黑麥草,移栽麥冬草、狗牙根和百根草。初始時黑麥草生長迅速,后高溫少雨時期全部干枯,但其他植被長勢良好,第2年以百根草(根發(fā)和種子繁殖)最為茂盛。為接近工程實際,整個試驗過程中未對植被進行施肥和灌溉。圖 4(a)、4(b)分別為2012年6月植被長成和12月植被枯死后的照片。

    圖3 土柱模型示意圖Fig.3 Schematic diagram of soil column

    圖4 2012年6月和12月植被照片F(xiàn)ig.4 Photograph of vegetation on June and December,2012

    2.4 量測儀器及安裝

    含水率探頭采用SM100土壤水分傳感器,體積含水率精度為 0.1%(本文含水率均為體積含水率)。2012年春,鉆孔并埋設(shè)4個傳感器探頭,測試相應(yīng)位置處土壤含水率。自動記錄雨量計分辨率為0.25 mm。含水率探頭和雨量計接數(shù)據(jù)采集器,設(shè)置采樣間隔均為1 h。如圖3所示,模型桶在黏土層頂部以及碎石底部接出水管,分別量測地表徑流和土柱透水量。黏土中0.2 m處埋設(shè)含水率測試探頭,量測淺部黏土含水率,該處受蒸發(fā)作用影響較大;0.5 m處埋設(shè)探頭量測黏土中部含水率,該深度是植被蒸騰作用主要影響深度;1.1 m處埋設(shè)探頭量測深部黏土,即毛細阻滯界面以上黏土的含水率;礫砂中1.1 m深度處,埋設(shè)探頭量測毛細阻滯界面以下含水率。

    3 試驗結(jié)果

    3.1 黏土含水率變化

    2012年3月9日開始記錄數(shù)據(jù),至2013年5月16日,歷時435 d,期間經(jīng)歷了少雨期、強降雨期、高溫少雨期、臺風期、干燥期和低溫期,較充分地獲得了該封頂在不同時期的響應(yīng),檢驗了其性能。試驗過程中各深度處的土體含水率變化如圖 5所示。

    (1)少雨期:4、5月份降雨較少,天氣回暖,植被長成,各深度處土體含水率均逐漸下降,土柱漸干。對應(yīng)小強度降雨,0.2 m處土體含水率有較大起伏,而0.5 m和0.8 m處含水率變化幅度較小,說明降雨時水分僅入滲到較淺位置,隨后通過蒸發(fā)蒸騰作用返回到了大氣中。由圖可以看出,中部0.5 m處含水率逐漸低于淺部0.2 m處,這反映出植被逐漸長成,開始發(fā)揮顯著的蒸騰作用。

    (2)強降雨期:從5月中下旬到6月份,開始出現(xiàn)強降雨。5月份強降雨次數(shù)較少,此時降雨使各深度處的含水率大幅上升,但隨后在蒸發(fā)蒸騰作用下土中水分又逐漸減少。6月份進入降雨高峰期,僅 2012年 6月 17~18日 24 h之內(nèi)降雨就達157.4 mm,各深度土體含水率急劇升高,在后面10 d的幾次降雨中,各深度含水率均相應(yīng)出現(xiàn)多個峰值,底部0.8 m處已接近飽和,說明水分已入滲到粗、細粒土界面。

    (3)高溫少雨期:7、8月份為副熱帶高壓控制期,晴熱少雨,植被茂盛,騰發(fā)作用明顯,各深度處含水率大幅下降,其中2012年夏0.5 m處降低至8.0%,說明植被蒸騰作用使土變得很干。淺層0.2 m處對應(yīng)小強度降雨出現(xiàn)了小峰值(7月14日、8月2日、8月5日),中部和深部土體含水率仍以降低為主。

    (4)臺風期:臺風一般發(fā)生在8月份晴熱時期,此時土柱較干,保持著較大儲水能力。2012年8月8日臺風帶來的降雨達130 mm,各深度含水率急劇上升,但未達到飽和,臺風過后又較快回落。

    (5)干燥期:9~11月份降雨較少,這段時間仍有植被存活,存在蒸騰作用,使得中部土體含水率低于淺部。淺部土體含水率隨降雨稍有起伏,其他深度處土體含水率均保持在較低水平。

    (6)低溫期:大致為12月至次年3月底,這一時期通常有較多次數(shù)的小強度降水。12月份植被干枯,蒸騰作用基本消失,使得中部0.5 m處含水率與頂部0.2 m處接近,整個土柱基本保持上干、下濕的狀態(tài)。該時期氣溫低,土面蒸發(fā)量也很小,因此,在該時段內(nèi),土體含水率一直較高。

    3.2 透水量和地表徑流量

    2012年春,測得的底部礫砂中含水率在2.1%~2.2%,一直到5、6月份,隨上部土體變干,該處含水率降至1.5%,這段時間透水量和地表徑流均為0。

    第1次透水發(fā)生于6月份降雨高峰時段,2012年6月18日礫砂含水率突增至4.5%(1 h后降至3.7%),說明上部水分已擊穿毛細阻滯界面向下入滲。隨后幾天,與深度0.8 m處土體含水率達到的一個個峰值相對應(yīng),礫砂中含水率均有小幅上升,且高含水率持續(xù)時間增長,透水量增多,最大透水量產(chǎn)生于6月27日,對應(yīng)的礫砂含水率連續(xù)7 h超過4.0%。整個降雨高峰期出水總量為1.8 L,折合降雨6.37 mm,收集地表徑流15 L,折合降雨53.08 mm。底部透水產(chǎn)生時刻滯后降雨峰值約為12 h。

    7月份隨著上部土體變干,礫砂中含水率也降至2.0%以下。8月初的臺風降雨導致礫砂含水率略有增加,但監(jiān)測到的最高含水率小于3%,未監(jiān)測到透水量。地表徑流約3.5 L,折合降雨12.38 mm。秋季土柱較干,礫砂含水率最低降至0.5%。

    第2次透水發(fā)生在冬季低溫期,12月28日礫砂含水率在24 h內(nèi)由1.8%逐漸增至3.7%,之后雖逐漸回落至2.5%,但后面的多次降雨使其一直保持較高,2013年2月18日再次超過3.4%,整個冬季發(fā)生兩次透水共3.75 L,折合降雨13.27 mm,無地表徑流。

    3.3 水量平衡

    圖5 各深度處土體含水率變化Fig.5 Variations of water content at different depths

    圖6 土柱水量平衡圖Fig.6 Water balance of soil column

    試驗監(jiān)測期435 d內(nèi)共降雨1782.6 mm,期間的水量平衡示于圖 6。夏季、冬季兩個季節(jié)發(fā)生底部透水共19.64 mm,占總降雨量的1.1%,其中大部分發(fā)生在騰發(fā)能力較低的冬季;頂部兩次產(chǎn)生地表徑流共65.46 mm,占總降雨量3.7%,分別發(fā)生在降雨高峰期和臺風期,均為強降雨所致,地表徑流量較少與植被層有關(guān);大部分降雨(1697.5 mm)在細粒土存儲和蒸發(fā)蒸騰交替作用下最終返回大氣。

    從儲水量曲線可以看出,夏季和冬季土柱中儲水較多。2012年監(jiān)測開始后土的儲水量逐漸下降;6月和8月的強降雨使土的儲水量迅速增加,達到422.3 mm;強降雨后由于夏季高溫蒸發(fā)以及植被蒸騰,儲水量迅速下降,7月底和8月初土的儲水量約為200 mm;秋季,土的儲水量在200 mm以下;2012年底至2013年初,由于冬季降雨頻繁和騰發(fā)量較少,土中儲水較多,在340~400 mm之間;2013年春季,儲水量再次下降。

    4 工作機制分析和探討

    4.1 毛細阻滯型騰發(fā)封頂工作機制分析

    試驗表明,粉質(zhì)黏土中部0.5 m深度處含水率受蒸騰作用影響顯著,這與透過透明桶壁觀察植被根系深度約 50 cm相一致;蒸發(fā)蒸騰作用下深部0.8 m處的含水率變化也很顯著,這與毛細作用有關(guān);礫砂中的含水率在降雨高峰期后也可由4.0%降低至1.5%,考慮到礫砂的大孔隙(忽略毛細作用),此處含水率降低與水汽運動有關(guān)??傊?,蒸發(fā)蒸騰的作用范圍為整個土柱,這與吳宏偉教授騰發(fā)作用深度約為2倍根系深度的研究結(jié)論一致[13]。

    由于礫砂飽和滲透系數(shù)遠大于粉質(zhì)黏土,即使毛細阻滯界面被擊穿發(fā)生透水,在底部排水情況下,礫砂含水率也不會增加很多。通常礫砂含水率在2.0%左右,只有降雨入滲使礫砂含水率接近4.0%(高溫期超過 4.0%,低溫期超過 3.4%)時才監(jiān)測到有透水量產(chǎn)生,此時細粒土底部完全飽和。與現(xiàn)有理論上的認識不同,毛細阻滯界面被擊穿后,該封頂只是暫時失效,后水汽運移導致礫砂含水率降低,毛細阻滯作用又恢復(fù),該封頂仍能正常工作。

    即使毛細阻滯界面被擊穿產(chǎn)生透水,由于細粒土滲透系數(shù)較低,透水量也不大,該封頂在6月份降雨高峰時段透水僅6.37 mm。經(jīng)過一段時間的蒸發(fā)蒸騰作用,當土層具有較大儲水能力時,該封頂又能抵御較大強度降雨,試驗中封頂在臺風季節(jié)無透水量產(chǎn)生,注意到此時粉質(zhì)黏土底部含水率最高已達47.3%,說明毛細阻滯作用非常有效。

    4.2 討論

    本次試驗尚存在不足之處。例如,由于填土較多,粉質(zhì)黏土未烘干碾碎過篩,而在天然含水率下填筑,即使分層擊實也不能保證均勻程度,因此,各深度處土體孔隙比和滲透系數(shù)有差異;最后,底部出水滯后降雨峰值時間較短,并不是說明細粒土滲透系數(shù)大,而是說明一定程度上存在溝道流。

    工程上騰發(fā)封頂選用的植被除應(yīng)具有較強騰發(fā)能力,還需具有較強生命力,特別是要能耐一定程度的干旱,比如本試驗種植的黑麥草雖然生長迅速、蒸騰能力強,但在一定時期需灌溉才能存活。不能忽略地表徑流的影響,為避免漫灌造成入滲量(及透水量)增加,工程上應(yīng)隔一定距離設(shè)置地表徑流的收集導排系統(tǒng)。

    能否準確計算出蒸發(fā)蒸騰量是騰發(fā)封頂數(shù)值模擬的關(guān)鍵。另外,為接近實際,數(shù)值模擬不能僅考慮水量平衡而忽略毛細作用,進一步宜考慮水汽運動,建議考慮溝道流。氣象條件特別是雨強應(yīng)按小時計,按全天平均將導致較大誤差,比如低估地表徑流量。

    試驗所在地區(qū)降雨高峰期與植被騰發(fā)旺盛期基本重合,植被具有較大騰發(fā)能力,因此,夏季毛細阻滯型騰發(fā)封頂具有良好的工作性能。但冬季氣溫較低植被枯死,同時降雨頻繁,導致冬季產(chǎn)生較多透水,若能混植常綠植被,可在一定程度上改善騰發(fā)封頂?shù)墓ぷ餍阅堋?/p>

    5 結(jié) 論

    (1)植被蒸發(fā)蒸騰能力對騰發(fā)封頂工作性能至關(guān)重要,即使植被根系深度僅有約50 cm,在毛細作用和水汽運移作用下,蒸發(fā)蒸騰也可在整個封頂厚度范圍內(nèi)起作用。

    (2)上部細粒土含水率隨騰發(fā)和降雨變化較大,底部粗粒土含水率隨時間變化不大,當細粒土底部完全飽和,礫砂中含水率接近 4%時,開始有透水量產(chǎn)生。

    (3)當細粒土底部達到飽和,水分下滲將毛細阻滯界面擊穿時,該封頂只是暫時失效,后隨騰發(fā)作用毛細阻滯界面功能恢復(fù),該封頂仍能正常工作。

    (4)試驗期間降雨總量為1782.6 mm,底部透水共19.64 mm,占總降雨量的1.1%,說明在試驗的氣象條件下該騰發(fā)封頂能有效阻止降雨入滲。

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