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      樁周土阻力對樁身應(yīng)力波影響的理論計算及模型分析

      2014-04-29 00:00:00羅思航
      基層建設(shè) 2014年20期

      摘要:分析土阻力波動方程擬合法解析解,證明樁周土體對實測波形的影響以阻尼為主;設(shè)定不同土阻力模型樁,在樁端部施加一定脈沖寬度的入射波,對各種缺陷反射波進(jìn)行正演計算及波形采集分析,論證樁周土體對低應(yīng)變檢測實測波形的影響形式和程度。

      關(guān)鍵詞:土體阻力;反射波法;波動方程擬合法;低應(yīng)變檢測

      1" 引言

      近年來,隨著全國建設(shè)工程的蓬勃發(fā)展和樁基檢測技術(shù)的廣泛應(yīng)用,低應(yīng)變動力測樁作為樁基質(zhì)量檢測的普查性檢測手段得到了極大發(fā)展。反射波法設(shè)備間便、方法快速、費用低、結(jié)果比較可靠,已成為地基基礎(chǔ)驗收檢測的重要手段,但受限于樁的尺寸效應(yīng)、測試系統(tǒng)的幅頻與相頻響應(yīng)、高頻波的彌散、濾波等造成的實測波形畸變,以及樁側(cè)土阻尼、土阻力和樁身阻尼的耦合影響,曲線擬合法還不能達(dá)到精確定量的程度。筆者力求通過理論模型模擬不同土阻力類型進(jìn)行模型樁試驗,對部分典型模型樁試驗結(jié)果進(jìn)行討論分析,研究土阻力對實測波形的影響形式和程度。

      2" 理論土阻力波動方程擬合法解析

      為了簡化波動方程擬合法所用模型,這里僅分析均勻地基對樁身傳播應(yīng)力波的影響。于多層地基,可以考慮為多個均勻地基的依次疊加。樁周土對樁身的作用同時包括動靜阻力兩部分,參照波動方程擬合法【1】,分別利用線彈性模型和牛頓粘性體模型,單位長度的樁所受阻力為:

      (1)

      其中:FK ——單位側(cè)摩阻極限值;

      S ——樁橫截面周長;

      Qs ——高應(yīng)變常見的樁側(cè)臨塑變形(2~8mm);

      η" ——相當(dāng)于高應(yīng)變擬合法中的樁側(cè)各單元CASE阻尼系數(shù)。

      取阻尼系數(shù)β= FK S/QsZC,則:

      U" ——質(zhì)點位移;

      V" ——質(zhì)點速度。

      如以壓力、壓縮變形及向下的速度和位移為正,樁身滿足Hooke定律,則有方程組:

      (2)

      (3)

      (4)

      對于窄脈沖和短歷時應(yīng)力波,假定土層均勻,不計入土阻力反復(fù)作用的影響,計算推演公式如下。

      設(shè)入射波速度波形為:

      """(5)

      該波向下傳播將因土阻力而產(chǎn)生上行波,由于上行波Pu =[F-ZV]/2,x位置產(chǎn)生的上行波為:

      (6)

      樁頂處F=0,假設(shè)該上行波同樣以指數(shù)形式衰減后傳至樁頂,則它將導(dǎo)致樁頂點在t=2x/c時該產(chǎn)生如下振動速度增量:

      (7)

      以dx=-Cdt代入,則入射波將使樁頂質(zhì)點振動速度整體增加

      (8)

      樁頂質(zhì)點振動速度:

      (9)

      (10)

      由上述推導(dǎo)可知:土阻力波將導(dǎo)致首波過后出現(xiàn)負(fù)向脈沖,波形向下漂移,且脈沖寬度越窄,負(fù)向脈沖幅值越大;土阻力波影響應(yīng)力波衰減。

      3" 動阻力、靜阻力模型樁模擬檢測

      3.1模型的建立

      由于波動理論推算未將土阻力分離定量分析,筆者試想通過多重假設(shè)模型進(jìn)行模型樁試驗,分離樁端、樁側(cè)靜阻力與動阻力,論證動靜阻力對實測應(yīng)力波的影響類型及程度。

      模型樁均為預(yù)制方樁且其樁周土均為回填土,缺陷均是在地面上事先按要求預(yù)制,然后買入土中。

      基本參數(shù):設(shè)定樁長L=20m,樁橫截面積A=2000cm2,彈性波速C=4000m/s,質(zhì)量密度ρ=24kN/m3,設(shè)定入射波脈沖寬度1ms,采樣頻率20kHz;缺陷位置8~9米,縮頸β值為70%;劃分80個樁單元,40個土單元,樁身阻尼PI=0.04。

      3.2 土阻力分析反射波

      圖(1)自由樁狀態(tài):Ri=0.1,Rt=0,QS=QT=JS=JT=0.003;

      圖(2)只有樁端動阻力:Ri=0.1,Rt=0,QS=QT=JS=0.003,JT=0.1;

      圖(3)只有樁側(cè)樁端動阻力:Ri=0.1,Rt=0,QS=QT=0.003,JS=JT=0.1;

      圖(4)少許樁側(cè)樁端靜動阻力:Ri=2,Rt=50,QS=QT=0.1,JS=JT=0.1;

      圖(5)加大樁側(cè)樁端靜力:Ri=10,Rt=100,QS=QT=0.1,JS=JT=0.1;

      圖(6)加大樁側(cè)樁端動阻力:Ri=10,Rt=100,QS=QT=0.1,JS=JT=0.3;

      圖(7)再加大樁側(cè)樁端動阻力:Ri=10,Rt=100,QS=QT=0.1,JS=JT=0.5;

      圖(8)只存在樁側(cè)樁端動阻力:Ri=0.1,Rt=0,QS=QT=0.1,JS=JT=0.5;

      綜上,圖(5)表明靜阻力對速度幅值影響不大,但導(dǎo)致速度曲線向下漂移;圖(8)表明動阻力對速度波形影響大,應(yīng)力波衰減明顯。故可知,土阻力主要導(dǎo)致實測低應(yīng)變信號向下漂移和幅值上的衰減,分析實測信號時要注意分辨土阻力對實測波形的影響,保證分析的準(zhǔn)確性。

      4" 軟弱夾層、硬夾層土阻力模型模擬檢測

      圖(9)5~5.5m處有一軟弱夾層

      假設(shè)樁長20m,12~14米處有縮頸缺陷,5~5.5m處有一軟弱層,理論計算的土阻力波如圖(9),正演模型信號曲線在5~5.5m處出現(xiàn)低振幅同向信號。分析可知軟弱夾層由于其上下層的土阻力較大將產(chǎn)生一個與入射波同相位的土阻力波,如果按照常規(guī)判斷,則容易誤判為樁身輕微缺陷,實際上是5~5.5m處軟弱層的土阻力影響。

      假設(shè)樁長20m,12~14米處有縮頸缺陷,5~5.5m處有一堅硬夾層,理論計算的土阻力波如圖(10),正演模型信號曲線在5~5.5m處出現(xiàn)明顯的與入射波反相位的信號。分析可知硬夾層由于其上下層的土阻力較小將產(chǎn)生一個與入射波反相位的土阻力波,如果按照常規(guī)判斷,則容易誤判為樁身擴徑,實際上是5~5.5m處硬夾層的土阻力影響。

      圖(10)5~5.5m處有一硬夾層

      綜上所述,軟硬土夾層往往產(chǎn)生土阻力反射波,同時在地層軟硬夾層交界附近,樁施工時確實容易出現(xiàn)質(zhì)量問題,采用反射波法分析判斷時要特別注意區(qū)分判斷真實缺陷反射波與土阻力反射波,正確進(jìn)行樁身完整性評定。

      5" 結(jié)語

      1. 土層阻尼系數(shù)的變化對波形的影響與樁身阻抗的變化對波形的影響類似,在工程測樁中容易造成混淆,引起誤判或錯判;
      2. 靜土阻力主要導(dǎo)致實測速度信號向下漂移,動阻力主要影響應(yīng)力波的衰減;
      3. 上下層土阻力較大,夾層土阻力很小時,應(yīng)力波沿樁身傳播從硬層通過軟層時,所產(chǎn)生的反射波雖然與入射波同相位(類似縮頸缺陷反射波),但其幅值很小,一般情況下可以忽略不計;
      4. 上下層的土阻力較小,夾層土阻力很大時,應(yīng)力波沿樁身傳播從軟弱層通過硬層時,所產(chǎn)生的反射波入射波反相位,類似擴頸缺陷反射波。
      5. 采用反射波法分析判斷時要特別注意區(qū)分判斷真實缺陷反射波與土阻力反射波,正確進(jìn)行樁身完整性評定。

      參考文獻(xiàn);

      [1] 王雪峰,波動方程擬合法原理及應(yīng)用(CCWAPC用戶手冊)[R].武漢巖海公司,1996.

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      [3] 國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn),建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范(JGJ 106-2014)[S],中國建筑工業(yè)出版,2014

      [4] 朱奎,樁基質(zhì)量事故分析與對策[M],中國建筑工業(yè)出版社,2009

      [5] 陶莉,土阻力對低應(yīng)變動測影響的計算機仿真分析[J],振動、測試與診斷,2000

      [6] 宋幫平,樁身應(yīng)力波傳播受樁周土阻力影響的探討[J],西部探礦工程,2006

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