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    高海拔對(duì)礦井軸流式風(fēng)機(jī)性能影響及風(fēng)機(jī)合理選型

    2020-02-07 06:46:38黃玉誠王瑜敏
    中國礦業(yè) 2020年1期
    關(guān)鍵詞:空氣密度見式風(fēng)壓

    黃玉誠,王瑜敏

    (中國礦業(yè)大學(xué)(北京)能源與礦業(yè)學(xué)院,北京 100083)

    礦用風(fēng)機(jī)均以標(biāo)準(zhǔn)地區(qū)的環(huán)境參數(shù)(空氣密度ρ=1.2 kg/m3)為基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)與制造,風(fēng)機(jī)制造企業(yè)所提供的風(fēng)機(jī)性能曲線也是以標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境條件所作的模型試驗(yàn)得到的[1-2]。平原地區(qū)的礦井所處環(huán)境空氣密度與標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)相差不大,風(fēng)機(jī)可以根據(jù)出廠特征曲線進(jìn)行選型。對(duì)于高海拔地區(qū)礦井,由于大氣壓力隨海拔升高而減小,空氣密度變小,和標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的空氣密度相差較大[3-4]??諝饷芏鹊南陆祵?duì)風(fēng)機(jī)和配套電機(jī)性能等都會(huì)產(chǎn)生較大影響,按平原地區(qū)環(huán)境條件采用的風(fēng)機(jī)選型方法顯然不適合高海拔環(huán)境的通風(fēng)技術(shù)要求[5-7]。本文結(jié)合通風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)基本理論和礦井通風(fēng)學(xué)原理,探討高海拔對(duì)礦井軸流式風(fēng)機(jī)性能影響及風(fēng)機(jī)合理選型。

    1 空氣密度隨海拔高度的變化

    空氣密度與大氣壓力、溫度和濕度等因素有關(guān),一般情況下,大氣壓力隨海拔的升高而減小。大氣壓力與海拔的關(guān)系見式(1)[4]。

    (1)

    式中:P為當(dāng)?shù)仄骄髿鈮海琸Pa;P0為海平面處的大氣壓,取101 325 Pa;h為當(dāng)?shù)睾0胃叨?,m;M為空氣的摩爾質(zhì)量,取29 kg/kmol;g為重力加速度,取9.8 m/s2;R0為通用氣體常數(shù),取8 314 J/(kmol·k);T為空氣溫度,取293 K。

    在礦井通風(fēng)中,相對(duì)濕度一般變化不大,對(duì)空氣密度的影響極小。礦井空氣密度一般可按照式(2)近似測算[4]。

    (2)

    式中:ρ為空氣密度,kg/m3;t為空氣溫度,℃。

    由式(1)和式(2)可得到大氣壓力和空氣密度隨海拔變化的趨勢,如圖1所示。

    圖1 大氣壓力及空氣密度隨海拔的變化

    2 高海拔對(duì)礦井風(fēng)機(jī)通風(fēng)參數(shù)的影響

    2.1 風(fēng)機(jī)風(fēng)量

    根據(jù)軸流式風(fēng)機(jī)氣動(dòng)設(shè)計(jì)基本理論[8-9],軸流式風(fēng)機(jī)風(fēng)量計(jì)算見式(3)。

    (3)

    式中:Q為風(fēng)機(jī)體積風(fēng)量,m3/s;D為葉輪直徑,m;d為輪轂直徑,m;u為風(fēng)機(jī)葉輪外圓周速度,m/s;β1為風(fēng)機(jī)入口相對(duì)氣流角;δ為由于漏損和葉片厚度使過流斷面縮小的系數(shù)。

    由式(3)可知,軸流式風(fēng)機(jī)在安裝角和轉(zhuǎn)數(shù)不變的情況下,空氣密度的變化不會(huì)影響通風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的體積風(fēng)量,風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的體積風(fēng)量在不同海拔高度下是不變的。需要指出的是,在高海拔礦井中,雖然風(fēng)機(jī)的體積流量不發(fā)生改變,但是由于空氣密度下降,導(dǎo)致風(fēng)機(jī)質(zhì)量流量大幅減少,單位時(shí)間輸送的氧氣質(zhì)量減少,這是造成高海拔礦井作業(yè)人員和某些設(shè)備降效的主要原因。

    2.2 風(fēng)機(jī)壓力

    對(duì)于礦用軸流式通風(fēng)機(jī),風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的風(fēng)壓計(jì)算見式(4)[8-9]。

    (4)

    式中:H為風(fēng)機(jī)風(fēng)壓,Pa;ρ為空氣密度,kg/m3;ω為通風(fēng)機(jī)葉輪旋轉(zhuǎn)角速度,rad/s;wm為氣流平均相對(duì)速度,m/s;cy為升力系數(shù);b為葉片弦長,m;Z為葉片數(shù);η為風(fēng)機(jī)風(fēng)壓效率。

    由式(4)可知,其他因素一定時(shí),通風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的風(fēng)壓與空氣密度成正比。在高海拔地區(qū),由于空氣密度的下降,通風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的風(fēng)壓隨海拔高度的升高而降低,風(fēng)機(jī)風(fēng)量壓力特性曲線也將在風(fēng)機(jī)出廠風(fēng)量壓力特性曲線基礎(chǔ)上整體下移,如圖2所示。曲線Ⅰ為風(fēng)機(jī)出廠風(fēng)量壓力特性曲線,曲線Ⅱ?yàn)轱L(fēng)機(jī)在高海拔地區(qū)運(yùn)行的實(shí)際風(fēng)量壓力特性曲線。

    圖2 高海拔地區(qū)風(fēng)機(jī)風(fēng)量壓力特性曲線變化

    因此,高海拔礦井風(fēng)機(jī)的選型,要以實(shí)際風(fēng)壓為依據(jù),按式(5)計(jì)算出風(fēng)機(jī)樣本風(fēng)壓,按樣本風(fēng)壓對(duì)照風(fēng)機(jī)出廠風(fēng)量壓力特性曲線確定合適的風(fēng)機(jī)型號(hào)。

    (5)

    式中:ρ0、ρ分別為標(biāo)準(zhǔn)地區(qū)和高海拔地區(qū)的空氣密度,ρ0=1.2 kg/m3;H、H樣分別為風(fēng)機(jī)實(shí)際風(fēng)壓和樣本風(fēng)壓。

    3 高海拔對(duì)電機(jī)功率的影響

    電機(jī)在高海拔環(huán)境運(yùn)行時(shí),空氣密度降低,會(huì)導(dǎo)致空氣散熱能力下降,電機(jī)溫升增加[10-11]。根據(jù)已有研究成果[10],在高原地區(qū),海拔每升高100 m,電機(jī)溫升增加0.2~0.6 ℃。電機(jī)溫升的增加不僅會(huì)導(dǎo)致電機(jī)輸出功率的下降,還將引起外絕緣材料強(qiáng)度的下降,加速絕緣材料的老化,最終導(dǎo)致電機(jī)壽命縮短。因此,電機(jī)在高海拔礦井運(yùn)行時(shí),為了提高電機(jī)效率,保證電機(jī)壽命,當(dāng)海拔超過1 000 m時(shí),若式(6)條件成立,高海拔地區(qū)要考慮電機(jī)降容使用,則對(duì)電機(jī)選型要進(jìn)行功率容量補(bǔ)償[12-13]。

    (h-1 000)Δi>40-tat

    (6)

    式中:h為海拔高度,m;tat為電機(jī)使用地點(diǎn)的最高環(huán)境溫度,℃;Δi為海拔在1 000~5 000 m之間,海拔每提高1 m所需要的最高環(huán)境溫度補(bǔ)償值,℃/m,計(jì)算見式(7)。

    (7)

    式中,Tm為電機(jī)絕緣材料最高允許溫度,℃。

    高原地區(qū)電機(jī)額定輸出功率降容量一般可按照每補(bǔ)償1 ℃,功率降低1%計(jì)算[10],見式(8)。

    ΔP=[(h-1 000)Δi-(40-tat)]×1%P額定

    (8)

    式中:P額定為高原電機(jī)額定功率,kW;ΔP為電機(jī)額定功率的降容量,kW。

    因此,在高海拔礦井,選用的電機(jī)額定功率計(jì)算見式(9)和式(10)。

    P額定=P+ΔP

    (9)

    (10)

    式中,P為按平原地區(qū)計(jì)算所需電機(jī)額定功率,kW。

    4 高海拔礦井風(fēng)機(jī)選型實(shí)例

    4.1 風(fēng)機(jī)風(fēng)量和風(fēng)壓

    某高海拔礦山地處青藏高原,海拔3 600~4 500 m。礦井進(jìn)風(fēng)平硐位于海拔3 600 m水平,大氣壓力66.58 kPa,空氣密度0.83 kg/m3,約為標(biāo)準(zhǔn)地區(qū)空氣密度的69%。采用壓入式進(jìn)風(fēng),需風(fēng)量260 m3/s,通風(fēng)阻力1 169 Pa??紤]風(fēng)機(jī)裝置的漏網(wǎng)系數(shù)1.15和阻力損失150 Pa,則需要的風(fēng)機(jī)風(fēng)量為299 m3/s,風(fēng)機(jī)風(fēng)壓為1 319 Pa。

    4.2 風(fēng)機(jī)選型

    根據(jù)前文分析,和標(biāo)準(zhǔn)地區(qū)相比,風(fēng)機(jī)在高海拔地區(qū)的風(fēng)量不變,風(fēng)壓下降。首先根據(jù)式(5)由實(shí)際風(fēng)壓計(jì)算得到風(fēng)機(jī)樣本風(fēng)壓,計(jì)算見式(11)。

    (11)

    根據(jù)風(fēng)機(jī)風(fēng)量和風(fēng)機(jī)樣本風(fēng)壓,對(duì)比風(fēng)機(jī)樣本特性曲線,選用三臺(tái)K45-6NO20風(fēng)機(jī)并聯(lián)工作,每臺(tái)風(fēng)機(jī)需要達(dá)到的運(yùn)行風(fēng)量為299/3=99.7 m3/s。該型號(hào)風(fēng)機(jī)風(fēng)量范圍在69.8~132.0 m3/s之間,風(fēng)壓范圍在1 019~1 956 Pa之間,符合風(fēng)量風(fēng)壓指標(biāo)要求。風(fēng)機(jī)風(fēng)量99.7 m3/s和風(fēng)機(jī)樣本風(fēng)壓1 907 Pa,對(duì)應(yīng)風(fēng)機(jī)樣本特性曲線的運(yùn)行工況點(diǎn)如圖3所示。

    圖3 風(fēng)機(jī)特性曲線及工況點(diǎn)

    4.3 電機(jī)功率

    根據(jù)礦井通風(fēng)學(xué)和風(fēng)機(jī)理論,風(fēng)機(jī)輸入功率計(jì)算見式(12)。

    (12)

    式中:N為風(fēng)機(jī)輸入功率,kW;Q為風(fēng)機(jī)風(fēng)量,m3/s;H為風(fēng)機(jī)實(shí)際風(fēng)壓,Pa;η為風(fēng)機(jī)效率。

    根據(jù)通風(fēng)機(jī)相似定律[14-15],對(duì)于同一臺(tái)風(fēng)機(jī),風(fēng)機(jī)效率不會(huì)隨空氣密度而變化。根據(jù)圖3風(fēng)機(jī)特性曲線上的工況點(diǎn),η取0.8。將Q=99.7 m3/s、H=1 319 Pa代入式(11),計(jì)算見式(13)。

    (13)

    按平原地區(qū)計(jì)算電機(jī)額定功率見式(14)。

    (14)

    式中,ηt為傳動(dòng)效率,取0.98。

    考慮高海拔地區(qū)電機(jī)輸出功率補(bǔ)償量,由式(10)計(jì)算選用的電機(jī)額定功率。當(dāng)?shù)刈罡攮h(huán)境溫度礦tat=26 ℃,電機(jī)絕緣等級(jí)為F級(jí),最高允許溫度Tm=155 ℃,由式(7)計(jì)算得到式(15)。

    (15)

    則三臺(tái)并聯(lián)風(fēng)機(jī)所配電機(jī)總功率由式(10)計(jì)算得到式(16)。

    (16)

    則每臺(tái)電機(jī)功率為:682/3=227 kW。最終選定K45-6NO20風(fēng)機(jī)的配套電機(jī)為250 kW,電機(jī)型號(hào)Y355L2-6。

    5 結(jié) 論

    1) 高海拔環(huán)境氣壓低、空氣密度小是影響礦井風(fēng)機(jī)工作性能的根本原因。和平原地區(qū)相比,高海拔地區(qū)的空氣密度小,風(fēng)機(jī)體積流量不變,但質(zhì)量流量下降,單位時(shí)間輸送的氧氣質(zhì)量減少,這也是造成高海拔礦井作業(yè)人員和某些設(shè)備降效的主要原因。

    2) 海拔升高,風(fēng)機(jī)風(fēng)壓隨著空氣密度下降而減小。高海拔礦井風(fēng)機(jī)的選型,要以實(shí)際風(fēng)壓為依據(jù)計(jì)算得到風(fēng)機(jī)選型的樣本風(fēng)壓,按樣本風(fēng)壓對(duì)照風(fēng)機(jī)出廠風(fēng)量壓力特性曲線確定合適的風(fēng)機(jī)型號(hào)。

    3) 電機(jī)在高海拔環(huán)境運(yùn)行時(shí),空氣密度低將導(dǎo)致空氣散熱能力下降,電機(jī)溫升增加不僅會(huì)導(dǎo)致電機(jī)輸出功率的下降,還將加速絕緣材料的老化。為了提高電機(jī)效率,保證電機(jī)壽命,選型要考慮電機(jī)功率補(bǔ)償量情況下選用相應(yīng)的風(fēng)機(jī)配套電機(jī)。

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