薩南油田A區(qū)塊斷塊區(qū)域綜合調(diào)整方法研究

任文佳（中石油大慶油田有限責(zé)任公司第二采油廠油田管理部，黑龍江 大慶 163414）

薩南油田A區(qū)塊位于薩爾圖構(gòu)造軸部，傾角6～30°，斷層極其發(fā)育，形成多個(gè)斷塊區(qū)。斷塊區(qū)具有以下地質(zhì)特點(diǎn)：構(gòu)造復(fù)雜，次一級斷塊多而小；斷層數(shù)量多，延伸距離長；斷層走向變化大；斷塊內(nèi)油水井鉆遇斷點(diǎn)多，斷失層位多，斷層空間展布難以確定。編制布井方案時(shí)，根據(jù)當(dāng)時(shí)掌握的構(gòu)造資料，采用五點(diǎn)法面積井網(wǎng)進(jìn)行布井，形成了完善的注采系統(tǒng)。新井完鉆后應(yīng)用構(gòu)造建模技術(shù)，對斷層進(jìn)行了重新認(rèn)識，斷層空間展布發(fā)生明顯變化，在構(gòu)造軸部形成了斷塊區(qū)，造成注采系統(tǒng)不完善，影響區(qū)塊開發(fā)效果［1－3］。為此，筆者開展復(fù)雜斷塊條件下注采系統(tǒng)的調(diào)整方法研究。

1 A區(qū)塊斷塊復(fù)雜區(qū)域開發(fā)存在的主要問題

1.1 連通狀況差，注入壓力上升快，注入差井?dāng)?shù)比例高

斷塊區(qū)注入壓力上升幅度超過區(qū)塊平均水平12.5%。壓力升幅大的井主要集中在面積較小的斷塊內(nèi)，其中注入壓力距破裂壓力小于1MPa的井?dāng)?shù)比例達(dá)到86.9%，明顯高于相同注入PV（孔隙體積倍數(shù)）下其他區(qū)塊。

1.2 注入剖面未得到明顯調(diào)整

對比12口具有連續(xù)吸水剖面資料的注入井，注聚前后剖面未得到明顯調(diào)整，主力油層中發(fā)育較好的B1、B2沉積單元的吸水厚度比例僅增加1.2%，注聚后期油層動(dòng)用狀況進(jìn)一步變差。主力油層B的3個(gè)沉積單元吸水厚度比例下降3.53%。

1.3 注采不平衡狀況突出

各斷塊注采井?dāng)?shù)比一般小于1，并且注采對應(yīng)關(guān)系不協(xié)調(diào)，注采不平衡狀況突出。統(tǒng)計(jì)各斷塊月度注采比，水驅(qū)階段月度注采比在0.8～1.06，注聚后逐步降低，各斷塊保持在0.7～0.9。M斷塊2口采出井無連通注入井，長期有采無注。

2 構(gòu)造模型的建立及對斷層的再認(rèn)識

根據(jù)斷塊區(qū)及附近的新、老油水井的斷點(diǎn)數(shù)據(jù)，建立每一條斷層的數(shù)據(jù)庫文件，以及油水井井位坐標(biāo)和各油層組的頂部海拔深度數(shù)據(jù)［1］。在Petrel構(gòu)造模型建立前，認(rèn)為斷塊區(qū)發(fā)育2組斷層，主要是北西向斷層對油水運(yùn)動(dòng)形成較大阻礙，南部的2條次一級的小斷層影響不大，因此，在編制聚合物驅(qū)布井方案時(shí)進(jìn)行均勻布井。斷塊區(qū)進(jìn)行構(gòu)造再認(rèn)識后，根據(jù)建立Petrel構(gòu)造模型，確定共發(fā)育9條正斷層，分為2組，其中北西向斷層斷距大、延伸距離長，控制了斷塊區(qū)的主體形態(tài)；北東向斷層屬于次一級斷層，斷層走向與北西向斷層近于垂直，平面上呈雁行狀排列，斷層將該地區(qū)切割成8個(gè)小斷塊（見圖1）。與原有的構(gòu)造認(rèn)識比較，新增斷層2條，4條斷層的延伸長度發(fā)生了明顯變化。

依據(jù)可視化的構(gòu)造模型，可以判斷斷塊內(nèi)油水井連通狀況。由于區(qū)塊模型在三維窗口中可任意翻轉(zhuǎn)或切開，可在任意方向上得到不同比例的構(gòu)造剖面圖，能夠直觀地觀察到注采系統(tǒng)調(diào)整目的層的斷失部位以及各井之間的連通關(guān)系。確定了油水井之間的連通關(guān)系后，可選擇井況完好的井，進(jìn)行聚驅(qū)井利用，為綜合調(diào)整打下基礎(chǔ)［2］。

3 聚驅(qū)綜合調(diào)整原則和措施

3.1 綜合調(diào)整原則

綜合調(diào)整要遵循以下原則：①根據(jù)斷塊區(qū)特點(diǎn)，結(jié)合油層發(fā)育狀況，逐一斷塊完善聚驅(qū)井單砂體注采關(guān)系，提高儲量動(dòng)用程度；②根據(jù)聚合物驅(qū)階段性強(qiáng)的特點(diǎn)，充分利用水驅(qū)低產(chǎn)低效井，縮小注采井距，增加采出井受效方向；③對于聚驅(qū)注采系統(tǒng)相對完善的斷塊，以增加靠近斷層采出井受效方向?yàn)槟康倪M(jìn)行水驅(qū)井轉(zhuǎn)注；④對于注采關(guān)系不協(xié)調(diào)、注入困難的斷塊，利用水驅(qū)井縮小注采井距，建立相對完善的聚驅(qū)注采系統(tǒng)；⑤根據(jù)油層發(fā)育狀況及物性參數(shù)，確定合理的聚合物分子量及注入濃度、黏度等注入?yún)?shù)；⑥配套實(shí)施分注、注采參數(shù)調(diào)整、增產(chǎn)增注等聚驅(qū)綜合調(diào)整技術(shù)，改善聚驅(qū)開發(fā)效果［3］。

3.2 斷塊區(qū)聚驅(qū)綜合調(diào)整的具體做法

1）對于有采無注型，增加注入井點(diǎn)。該類型多集中在斷層附近，一般以油井封邊，由于長期缺乏供液來源，造成油井產(chǎn)液量低、沉沒度低。因此，油井的采出程度及采收率的提高幅度均很低。

2）對于有注無采型（一般可細(xì)分為2種情況：一種是注入井與采出井不連通；一種是注入井與采出井連通差，造成注入井注聚后壓力高，注入狀況差，采出井在聚驅(qū)階段開發(fā)效果差），將與注入井在同一河道砂體沉積、并且位于斷層附近的采出井補(bǔ)開，或者注入井轉(zhuǎn)為采出井，充分挖掘斷層附近的剩余油。

圖1 斷塊區(qū)構(gòu)造模型建立前后斷層平面圖

3）縮小注采井距、增加受效方向［4］。在斷塊區(qū)內(nèi)，井網(wǎng)井距不規(guī)則，一般是注入井周圍采出井點(diǎn)少并且距離較遠(yuǎn)，存在注采井距偏大的問題。由于聚驅(qū)過程中，驅(qū)替相的黏度較高、流體滲流阻力增加、壓力傳導(dǎo)能力下降，隨著注采井距逐步增加，縱向上高滲透率油層的聚驅(qū)控制程度下降幅度較小，低滲透率油層將由于驅(qū)替壓力梯度逐步降低而難以動(dòng)用，聚驅(qū)控制程度下降幅度大，使整體上的聚驅(qū)控制程度降低。在動(dòng)態(tài)變化上，會出現(xiàn)井距較大的采出井在水驅(qū)條件下能夠正常生產(chǎn)，但在注聚后出現(xiàn)嚴(yán)重供液不足的現(xiàn)象。因此，充分利用水驅(qū)低產(chǎn)低效井補(bǔ)孔，不但縮小了注采井距，而且增加了出油井點(diǎn)。調(diào)整后，聚驅(qū)控制程度由36.3%提高到44.9%，提高8.5%，多向聚驅(qū)控制程度明顯增加，兩相及以上聚驅(qū)控制程度增加了10.8%。

4 斷塊區(qū)綜合調(diào)整效果

1）斷塊區(qū)注入速度大幅度提高，注入狀況得到改善。調(diào)整后注入速度提高0.0699PV/a，超過規(guī)劃要求0.0285PV/a。

2）斷塊區(qū)原有注入井注入狀況得到改善。一是注入壓力大幅度下降，注入量穩(wěn)定增加。23口注入井調(diào)整前注入壓力12.38MPa，日注入量2081m3，補(bǔ)孔后注入壓力下降到12.12MPa，日注入量上升到2309m3。二是注入剖面有所改善，薄差油層動(dòng)用程度增加。全井吸水有效厚度由29.1m增加到37m，增加7.9m，吸水有效厚度比例由60.1%提高到76.4%，提高16.3%。

3）斷塊區(qū)采出井增油效果顯著。斷塊區(qū)采出井補(bǔ)孔后，日產(chǎn)液量穩(wěn)步增加，由補(bǔ)孔前的2223t上升到補(bǔ)孔后的2804t，注聚后，日產(chǎn)液量進(jìn)一步上升，與補(bǔ)孔前對比，上升幅度達(dá)到53.26%。

注聚后，為促進(jìn)采出井及早見效，優(yōu)選33口采出井實(shí)施壓裂。其中原井網(wǎng)采出井20口，補(bǔ)孔井13口，措施后取得較好的效果，初期日增液1704t，日增油382.2t，綜合含水下降3.46%。

注采系統(tǒng)調(diào)整后，采出井?dāng)?shù)由調(diào)整前的41口增加到61口，2007年11月，見效井?dāng)?shù)已由調(diào)整前的28口增加到49口，見效井比例由68.3%提高到80.3%，提高了12%。斷塊區(qū)補(bǔ)孔后到目前，累積增油42.3×104t，與不進(jìn)行調(diào)整的預(yù)測結(jié)果比較，增油17.12×104t，采收率提高3.78%，取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。

5 結(jié)論

1）通過逐一斷塊完善單砂體注采關(guān)系，實(shí)現(xiàn)了水驅(qū)低產(chǎn)低效井的綜合利用，提高了斷塊區(qū)的儲量動(dòng)用程度。

2）斷塊區(qū)綜合調(diào)整后，聚驅(qū)控制程度由36.3%提高到44.9%，提高8.5%，多向聚驅(qū)控制程度明顯增加，兩相及以上聚驅(qū)控制程度增加了10.8%。

3）根據(jù)斷塊區(qū)聚驅(qū)注采系統(tǒng)調(diào)整結(jié)果，經(jīng)過數(shù)值模擬跟蹤擬合，確定調(diào)整后多增油17.12×104t。與不進(jìn)行調(diào)整的預(yù)測結(jié)果比較，采收率提高3.78% 。

［1］姜繼水，宋吉水.提高石油采收率技術(shù) ［M］.北京：石油工業(yè)出版社，1999.

［2］牛金剛.大慶油田聚合物驅(qū)提高采收率技術(shù)的實(shí)踐與認(rèn)識 ［J］.大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2004，23（5）：91-93.

［3］王德民，程杰成，吳軍政，等.聚合物驅(qū)油技術(shù)在大慶油田的應(yīng)用 ［J］.石油學(xué)報(bào)，2005，26（1）：74-78.

［4］冉啟佑.剩余油研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢 ［J］.油氣地質(zhì)與采收率，2003，10（5）：49-51.

［編輯］ 洪云飛