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    AISI-1045鋼負(fù)間隙精密沖裁與普通沖裁沖裁力研究與分析

    2014-04-01 07:14:18
    中原工學(xué)院學(xué)報 2014年3期
    關(guān)鍵詞:沖裁凸模沖孔

    ,

    (中原工學(xué)院,鄭州 450007)

    負(fù)間隙精密沖裁不同于普通沖裁和其他一些精密沖裁,它可以在普通沖床上實(shí)現(xiàn)精沖作業(yè),是一種特殊類型的金屬塑性加工工藝。負(fù)間隙精密沖裁最主要的特點(diǎn)是凸模尺寸大于凹模尺寸,沖裁時產(chǎn)生一定的負(fù)間隙。在沖裁過程中,為保護(hù)模具,凸模與凹模上表面需保持0.1~0.2 mm的預(yù)留量[1]。

    本文通過對AISI-1045鋼進(jìn)行負(fù)間隙精密沖裁和普通沖裁試驗(yàn),測得實(shí)際沖裁力的變化曲線,進(jìn)而用Deform軟件對沖裁試驗(yàn)進(jìn)行模擬,獲得理論沖裁力的變化曲線和斷面損傷圖,并對試驗(yàn)和模擬的結(jié)果進(jìn)行對比。

    1 負(fù)間隙精密沖裁與普通沖裁沖裁力試驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)設(shè)備及參數(shù)

    試驗(yàn)設(shè)備:J96CY-160噸液壓快速壓力機(jī);負(fù)間隙精密沖裁模具;瑞士KISTLER公司的壓電晶體傳感器(9081A);德國TURCK公司的位移傳感器(LT150M-Q21)。利用Control Monitor Co Mo View(5863A2)進(jìn)行數(shù)據(jù)分析與處理。沖裁試驗(yàn)參數(shù)如表1所示。試驗(yàn)材料為AISI-1045鋼,其力學(xué)性能如表2所示。

    表1 沖裁參數(shù)

    表2 試驗(yàn)材料的力學(xué)性能

    1.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    試驗(yàn)開始前應(yīng)事先將AISI-1045鋼板切成20 mm×20 mm大小,并將板材上的雜質(zhì)清洗干凈,然后安裝和調(diào)試試驗(yàn)設(shè)備,固定好試樣后開啟數(shù)據(jù)采集器,開始沖裁。2.8 mm厚的AISI-1045鋼在-0.2 mm沖裁間隙下精密沖裁沖裁力的變化曲線如圖1所示。圖1中負(fù)間隙精密沖裁的沖裁力(F)在上升過程中可分為2個階段:第一階段沖裁力(F)上升到11.7 kN(F1);第二階段沖裁力(F)上升到最大值43.3 kN(Fmax)。沖裁力下降過程中,沖裁力(F)首先下降到31.2kN(F2),接著持續(xù)下降。2.8 mm厚的AISI-1045鋼在+0.1 mm沖裁間隙下普通沖裁沖裁力的變化曲線如圖2所示,普通沖裁的沖裁力(F)在上升過程中也可分為2個階段:第一階段沖裁力(F)上升到11.2 kN(F1);第二階段沖裁力(F)上升到最大值42.0 kN(Fmax)。沖裁力下降過程中,沖裁力(F)首先下降到28.7 kN(F2),接著持續(xù)下降。

    圖1 負(fù)間隙精密沖裁沖裁力變化曲線

    由圖1、圖2可知,在試驗(yàn)中測得的AISI-1045鋼沖裁力變化曲線比較陡峭。在沖裁力上升過程中,第一階段,即凸模接觸到板材,并未擠入板材;第二階段,即凸模開始進(jìn)入板材,板材承受沖裁力的面積開始逐漸減小,此時材料受到冷作硬化和受剪面積減小的影響,開始時,冷作硬化的影響較大,沖裁力持續(xù)上升;當(dāng)兩種影響程度相等的瞬間,沖裁力達(dá)到最大值;此后,材料受剪面積減小的影響較大,沖裁力開始下降[2-3]。2種沖裁試驗(yàn)中沖裁力變化情況如表3所示。

    圖2 普通沖裁沖裁力變化曲線

    表3 2種沖裁試驗(yàn)的沖裁力變化

    由表3可知,與普通沖裁相比,負(fù)間隙精密沖裁各個階段沖裁力有所提高,其中最高提高8.7%,平均提高5.43%。

    2 負(fù)間隙精密沖裁與普通沖裁模擬

    Deform軟件主要參數(shù)設(shè)置見表4。

    表4 沖裁模擬的主要參數(shù)

    Deform軟件對2.8 mm厚AISI-1045鋼進(jìn)行負(fù)間隙精密沖裁和普通沖裁模擬,所得理論沖裁力變化曲線分別如圖3、圖4所示。

    圖3 負(fù)間隙精密沖裁模擬沖裁力變化曲線

    圖4 普通沖裁模擬沖裁力變化曲線

    圖3中,負(fù)間隙精密沖裁的沖裁力(F)在上升過程中可分為2個階段:第一階段沖裁力(F)上升到40.6 kN(F1);第二階段沖裁力(F)上升到最大值44.1 kN(Fmax),接著下降到40.0 kN(F2)后持續(xù)緩慢下降。

    圖4中,普通沖裁的沖裁力(F)在上升過程中可分為2個階段:第一階段沖裁力(F)上升到36.5 kN(F1);第二階段沖裁力(F)上升到最大值41.9 kN(Fmax),接著下降到38.4 kN(F2)后持續(xù)緩慢下降。2種沖裁模擬中沖裁力變化情況如表5所示。

    表5 2種沖裁模擬的沖裁力變化

    由表5可知,負(fù)間隙精密沖裁與普通沖裁相比,各個階段沖裁力有所提高,其中最高提高11.2%,平均提高6.8%。

    3 實(shí)際沖裁試驗(yàn)與理論模擬對比分析

    3.1 沖裁試驗(yàn)與模擬沖裁力對比分析

    由表3和表5可知:①由于沖裁模擬是在理想狀態(tài)下進(jìn)行的,不考慮試驗(yàn)中所受的諸多影響因素,因此,模擬出的理論沖裁力比試驗(yàn)得出的實(shí)際沖裁力穩(wěn)定;②因?yàn)樵谄胀_裁中,當(dāng)凸模行進(jìn)至板材厚度的1/3處時,基體已發(fā)生斷裂,出現(xiàn)裂紋,所以負(fù)間隙精密沖裁的沖裁力下降過程比普通沖裁更平穩(wěn);③由于模擬時設(shè)定的摩擦系數(shù)較小(0.12),因此模擬得出的沖裁力在到達(dá)最大值后下降速度明顯比試驗(yàn)得出的沖裁力下降速度快[4]。

    3.2 Deform模擬所得斷面質(zhì)量對比分析

    負(fù)間隙精密沖裁和普通沖裁的斷面損傷圖分別如圖5、圖6所示。

    圖5 負(fù)間隙精密沖裁斷面損傷圖

    圖6 普通沖裁斷面損傷圖

    由圖5和圖6可知,負(fù)間隙精密沖裁對斷面造成的最大損傷值和撕裂帶都小于普通沖裁。這是由于負(fù)間隙沖裁過程中負(fù)間隙的值保持恒定,而且瞬時間隙也保持恒定的緣故。凸模在下行過程中,材料將一直處于三向壓應(yīng)力狀態(tài),因此塑性狀態(tài)也保持恒定。而普通沖裁過程中,隨著沖裁過程的進(jìn)行,材料厚度及強(qiáng)度逐漸降低,導(dǎo)致材料的塑性逐漸降低,沖孔由剪切過程轉(zhuǎn)變?yōu)槔?、撕裂過程,造成沖孔剪口產(chǎn)生2/3板材厚度的粗糙撕裂帶[5-6]。

    4 結(jié) 語

    本文通過對AISI-1045鋼進(jìn)行沖裁試驗(yàn)和模擬對比分析,得出以下結(jié)論:

    (1)模擬是在理想狀態(tài)下進(jìn)行,因而沖裁力變化與試驗(yàn)不同,曲線更為穩(wěn)定。

    (2)當(dāng)沖裁力達(dá)到最大值后,負(fù)間隙精密沖裁的下降過程比普通沖裁更平穩(wěn),而普通沖裁的下降速度比負(fù)間隙精密沖裁更快。

    (3)負(fù)間隙精密沖裁與普通沖裁相比,雖然沖裁力有所提高(試驗(yàn)值最高提高8.7%,模擬值最高提高11.2%),但是可以得到更高的沖裁件斷面質(zhì)量。

    參考文獻(xiàn):

    [1] 張正修, 馬新梅, 李欠, 等. 精沖技術(shù)發(fā)展的回顧與思考[J]. 機(jī)械工人(熱加工),2003(11): 76-79.

    [2] F.羅特爾. 厚板精沖[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1991.

    [3] 吳詩惇. 沖壓工藝學(xué)[M]. 西安:西北工業(yè)大學(xué)出版社, 1987.

    [4] 徐峰,李慶祥. 精密機(jī)械設(shè)計[M]. 北京:清華大學(xué)出版社, 2005.

    [5] 李建華, 李學(xué)新. 普通沖孔與無飛邊精密沖孔的瞬時間隙及對沖孔質(zhì)量的影響[J]. 工具技術(shù), 2002(36): 26-28.

    [6] 李建華, 范為福, 杜虹. 無飛邊沖孔瞬時間隙及塑性狀態(tài)研究[J].中國機(jī)械工程, 2002, 13(12): 1065-1066.

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