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    臺(tái)階式溢流壩消力池水躍特性

    2014-03-27 05:24:52田嘉寧趙慶
    關(guān)鍵詞:臺(tái)階式水躍溢流壩

    田嘉寧,趙慶

    (1.西安理工大學(xué) 水利水電學(xué)院,陜西 西安 710048;2.中國水電顧問集團(tuán) 西北勘察設(shè)計(jì)研究院,陜西 西安 710065)

    利用混凝土澆筑而成的臺(tái)階式溢流壩,在水利工程中已有30多年的應(yīng)用歷史,并取得了許多研究成果[1-6]。目前,臺(tái)階式溢流壩結(jié)構(gòu)一般都是采用底流消能方式,臺(tái)階段與消力池的連接也由最初的反弧連接改為直接相連,取消了反弧過渡段。與傳統(tǒng)的反弧連接方式不同的是,這種體形會(huì)使水流直接沖擊消力池底板,入池水流被分成兩股,一部分水流沿池底板流向下游,另一部分水流則出現(xiàn)躍起現(xiàn)象,因此,消力池中的水躍特性亦會(huì)發(fā)生改變。關(guān)于這一問題,文獻(xiàn)[7]和文獻(xiàn)[8]曾經(jīng)對(duì)淹沒水流條件下,光面溢流面和臺(tái)階溢流面進(jìn)行了比較研究,結(jié)果表明,在臺(tái)階式溢流面中,當(dāng)溢流面與水平面的夾角θ<19°,即,出現(xiàn)滑行水流時(shí),其相對(duì)躍長Lf/yc與相對(duì)下游水頭yd/yc及相對(duì)壩高Hdam/yc的影響甚微。相對(duì)水躍長Lf/yc為一常數(shù)(Lf為淹沒水躍長度,yd為下游水深,yc為堰頂臨界水深,Hdam為壩高)。與光面溢流壩比較,相對(duì)水躍長縮短約70%,當(dāng)19°≤θ≤55°,即,滑行水流時(shí),與光面溢流壩比較,相對(duì)水躍長可減少約50%。

    另外,Yildiz D[9]曾對(duì)θ=30°、θ=51.3°和θ=60°三種坡度的臺(tái)階式和光面兩種溢洪道水躍也做了對(duì)比試驗(yàn),結(jié)果顯示,小流量時(shí)水躍長度減少了約50%左右。

    臺(tái)階式溢流壩與平底消力池直接連接,使其水躍特性發(fā)生了改變。雖然前人對(duì)此做過一些研究,得出了部分結(jié)論,但系統(tǒng)的研究卻未曾見到。特別是水躍長度與壩坡、來流量、下游水深等條件之間的依存關(guān)系目前仍是工程設(shè)計(jì)人員事先希望得到的。因此,本研究通過模型試驗(yàn),對(duì)以上的水力條件進(jìn)行了研究,并做了定量分析,以便進(jìn)一步了解在采用該體形時(shí),消力池的水躍特性,為研究人員和工程設(shè)計(jì)人員提供參考。

    1 試驗(yàn)裝置

    本研究不針對(duì)某一項(xiàng)具體工程,因此,模型設(shè)計(jì)未涉及原型和模型的幾何比尺。其試驗(yàn)系統(tǒng)由供水箱、進(jìn)水段、WES曲線堰、臺(tái)階段、平底消力池、回水渠和量水堰組成。WES曲線采用標(biāo)準(zhǔn)方程設(shè)計(jì),即:

    (1)

    其中,進(jìn)水段、WES曲線、臺(tái)階段和平底消力池的模型均采用8 mm厚有機(jī)玻璃制作,上下游模型寬均為40 cm,高50 cm,消力池及尾水段總長為430 cm,模型總高度為245~250 cm(見圖1)。

    圖1 模型試驗(yàn)大樣圖

    臺(tái)階式溢流壩面上共設(shè)置了三種不同高度的臺(tái)階(h=40 mm、h=80 mm、h=160 mm),溢流壩面與水平面的夾角分別設(shè)為40°、50°和60°,試驗(yàn)的單寬流量范圍為0.022~0.22 m3/(s·m),覆蓋了滑行水流、過渡水流和跌落水流三種流況。

    2 水躍特性

    2.1 遠(yuǎn)驅(qū)水躍特征

    水利樞紐工程中往往采用底流水躍消能來消除過壩時(shí)水流產(chǎn)生的巨大動(dòng)能,但底流水躍消能現(xiàn)象復(fù)雜,理論分析難度很大,一般都采用模型試驗(yàn)的方法進(jìn)行研究。

    本試驗(yàn)研究使溢流壩的臺(tái)階段與平底消力池直接連接,中間部分不設(shè)反弧段。在消力池發(fā)生遠(yuǎn)驅(qū)水躍時(shí),下泄水股直接沖擊消力池底板,并迫使入池水流轉(zhuǎn)向,使部分水股向上躍起,形成不完全的挑射水流,而另一部分水流則沿消力池底板向下游流動(dòng),入池水流摻氣充分,如圖2所示。

    圖2 遠(yuǎn)驅(qū)水躍時(shí)消力池內(nèi)水流現(xiàn)象

    同時(shí),在水流躍起的區(qū)域,消力池底板上的壓力趨于零或出現(xiàn)很小的負(fù)壓現(xiàn)象,沿消力池底板向下游延伸,其時(shí)均壓力和瞬時(shí)壓力均出現(xiàn)近似橫向放置的“Z”字型變化。這與傳統(tǒng)的光面溢流壩面,并加設(shè)反弧連接段的底流消能結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)出不同的水流現(xiàn)象。

    2.2 臨界水躍特點(diǎn)

    試驗(yàn)中逐漸壅高下游水位,使之形成臨界水躍。這時(shí),雖然在躍前斷面下游的一段距離內(nèi)仍存在遠(yuǎn)驅(qū)水躍的部分特征,但是由于下游水位雍高,在消力池底板上形成一定的靜水壓力的緣故,使水流躍起區(qū)域的最小壓力有所增大,不再出現(xiàn)零壓或負(fù)壓現(xiàn)象,但是,沿消力池底板上壓力的變化趨勢仍和遠(yuǎn)驅(qū)水躍類似,仍近似于橫向放置的“Z”字型。如圖3所示,在水躍區(qū)域內(nèi)水流摻氣亦非常充分,但當(dāng)接近躍后斷面時(shí),靠近底板部分水體出現(xiàn)清水區(qū),并能明顯地觀察到水體中氣泡上升的現(xiàn)象,過了躍后斷面氣泡很快溢出水面,水體中不再有明顯的摻氣現(xiàn)象出現(xiàn)。

    圖3 臨界水躍時(shí)消力池內(nèi)水流摻氣現(xiàn)象

    2.3 臨界水躍長度Lj與堰上臨界水深yc、躍后水深y2及躍前斷面壓力yp的關(guān)系

    為使試驗(yàn)所得數(shù)據(jù)更具一般性,模型試驗(yàn)中調(diào)節(jié)流量大小,使其分別在滑行水流、過渡水流和跌落水流中都保證有足夠的試驗(yàn)點(diǎn),以顯現(xiàn)各流況的情況,并保證其試測數(shù)據(jù)的真實(shí)性。

    整理本試驗(yàn)數(shù)據(jù),以臨界水躍長度Lj和堰上臨界水深yc的比值Lj/yc為鉛直向坐標(biāo),堰上臨界水深yc與臺(tái)階高度h的比值yc/h為水平向坐標(biāo)作圖,由圖4可見,Lj/yc隨yc/h增加而增大,其次,當(dāng)yc/h<1時(shí)相對(duì)臨界水躍長度呈線性變化,當(dāng)yc/h≥1時(shí)相對(duì)臨界水躍長度變化減慢,特別是當(dāng)yc/h≥2.25以后相對(duì)堰上臨界水深對(duì)相對(duì)臨界水躍長度影響很弱。從圖4還可以看出,對(duì)3種不同的溢流壩坡度而言,試驗(yàn)結(jié)果相對(duì)比較集中,說明溢流壩坡對(duì)臨界水躍長度影響較小。

    圖4 Lj/yc與yc/h的關(guān)系

    為建立相對(duì)臨界水躍長度和相對(duì)堰上臨界水深之間的關(guān)系,本研究采用回歸分析的方法對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,得出它們之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系如式(2)所示。由圖4可見,應(yīng)用式(2)計(jì)算所得結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合很好,其相關(guān)系數(shù)為0.97。

    當(dāng)40°≤θ≤60°,yc>0時(shí),有:

    (2)

    其次,筆者研究了臨界水躍長度Lj與躍后水深y2的關(guān)系,以臨界水躍長度為鉛直向坐標(biāo),躍后水深為水平向坐標(biāo)繪其相關(guān)數(shù)據(jù)圖,見圖5。

    圖5 Lj與y2的關(guān)系

    由圖5可看出,臨界水躍長度與躍后水深之間的相關(guān)關(guān)系相當(dāng)密切,在臨界水躍條件下,水躍長度與躍后水深呈正比例增長關(guān)系,或者說,流量大則水躍長度長。同時(shí),3種不同溢流壩坡之間的試驗(yàn)點(diǎn)也差別很小。其關(guān)系可用式(3)來表達(dá)?;貧w分析表明,試驗(yàn)點(diǎn)與經(jīng)驗(yàn)公式之間的相關(guān)程度更加緊密,其相關(guān)系數(shù)為0.99。

    當(dāng)40°≤θ≤60°,y2≥2.14時(shí),有:

    (3)

    在模型試驗(yàn)中,筆者還發(fā)現(xiàn),臨界水躍長度Lj與躍前斷面底板上壓力關(guān)系比較密切,同時(shí)為進(jìn)一步觀察壩坡對(duì)其的影響,在數(shù)據(jù)處理時(shí)把臨界水躍長度與壩坡的乘積Ljtanθ作為鉛直向坐標(biāo),經(jīng)換算的躍前底板壓力水頭yp為水平向坐標(biāo),點(diǎn)繪其試驗(yàn)數(shù)據(jù)。由圖6可見,臨界水躍長度與躍前斷面底板壓力水頭以及壩坡之間相關(guān)性很好。

    圖6 Ljtanθ與yp的關(guān)系

    經(jīng)回歸分析,水躍長度與躍前斷面底板壓力的關(guān)系可用式(4)表示,他們的相關(guān)系數(shù)為0.98。

    (4)

    2.4 與光面式溢流壩面水躍長度比較

    文獻(xiàn)[8]和[9]曾經(jīng)指出,臺(tái)階式溢流壩的臨界水躍長度比光面溢流壩的水躍長度小。

    為進(jìn)一步比較這種差別,筆者選用了水力學(xué)中常用的兩個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式Lj=6.1y2和Lj=6.9(y2-y1)[10]計(jì)算水躍長度,并與作者的試驗(yàn)值進(jìn)行比較(見圖7、8)。

    圖7 水躍長度比較1

    圖8 水躍長度比較2

    由圖7和圖8可見,文獻(xiàn)[10]中推薦的兩種經(jīng)驗(yàn)公式所的的水躍長度都比臺(tái)階式溢流壩時(shí)的水躍長度長。作者統(tǒng)計(jì)比較兩者的差別得出,光面溢流壩時(shí)的水躍長度可達(dá)臺(tái)階式溢流壩水躍長度的1.1~2.4倍,而且這種差值在小流量時(shí)較大,隨流量增加差值縮小。

    3 結(jié) 論

    1)臺(tái)階式流溢壩下設(shè)置不帶反弧過渡段的平底等寬消力池,當(dāng)其出現(xiàn)遠(yuǎn)驅(qū)水躍時(shí),部分水股向上躍起,形成不完全的挑射水流,而另一部分水流則沿消力池底板向下游流動(dòng),在水流躍起的區(qū)域,消力池底板上的壓力趨于零或出現(xiàn)很小的負(fù)壓現(xiàn)象,其時(shí)均壓力和瞬時(shí)壓力沿池底板變化出現(xiàn)近似橫向放置的“Z”字型,水流摻氣充分;

    2)當(dāng)出現(xiàn)臨界水躍時(shí),由于存在一定的靜水深,底板上的時(shí)均壓力和瞬時(shí)壓力變化雖然與遠(yuǎn)驅(qū)類似,但均有所增大;相對(duì)臨界水躍長度Lj/yc增加相對(duì)堰上臨界水深yc/h增大,當(dāng)yc/h<1時(shí),相對(duì)臨界水躍長度以線性增加,yc/h≥1時(shí),相對(duì)臨界水躍增長速度顯著減弱,特別是當(dāng)yc/h≥2.25以后,相對(duì)堰上臨界水深對(duì)相對(duì)臨界水躍長度影響很弱;

    3)隨躍后水深和躍前底板壓力增大水躍長度增加,在試驗(yàn)范圍內(nèi)壩面坡度對(duì)躍長影響較??;光面溢流壩是臺(tái)階式溢流壩水躍長度的1.1~2.4倍,這種差值在小流量時(shí)較大,隨流量增加差值縮小。

    參考文獻(xiàn):

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