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    柴油機(jī)消聲器基本消聲單元消聲特性研究

    2014-03-06 10:04:49石靜徐曉美賈寒朱云鵬
    關(guān)鍵詞:消聲偏置隔板

    石靜,徐曉美,賈寒,朱云鵬

    (南京林業(yè)大學(xué)汽車與交通工程學(xué)院,南京210037)

    柴油機(jī)消聲器基本消聲單元消聲特性研究

    石靜,徐曉美,賈寒,朱云鵬

    (南京林業(yè)大學(xué)汽車與交通工程學(xué)院,南京210037)

    基于GT-Power軟件對(duì)柴油機(jī)排氣消聲器的擴(kuò)張腔、穿孔管、穿孔板等基本消聲單元的消聲特性進(jìn)行了仿真研究。討論了擴(kuò)張腔的進(jìn)、出口插入管、穿孔管的孔徑、穿孔區(qū)域在腔體的位置以及穿孔板在消聲器腔體中的位置對(duì)消聲器傳遞損失的影響。研究結(jié)論對(duì)柴油機(jī)消聲器的合理設(shè)計(jì)具有重要的參考意義。

    排氣消聲器傳遞損失GT-Power

    1 前言

    柴油機(jī)排氣消聲器多為抗性消聲器??剐韵暺骼酶鞣N尺寸形狀的管道或共振腔的適當(dāng)組合,造成聲波在系統(tǒng)中傳播時(shí)阻抗失配,使聲波在管道和共振腔內(nèi)發(fā)生反射或干涉,從而降低其輸出聲能??剐韵暺麟m然內(nèi)部結(jié)構(gòu)形式多樣,但組成消聲器的基本消聲單元不外乎擴(kuò)張型元件與共振型元件2種形式[1]。由于單孔共振腔只對(duì)單一聲頻噪聲有效,因此,在實(shí)際消聲器中常采用穿孔管或穿孔隔板2種亥姆霍茲共振體,以擴(kuò)大消聲頻率范圍。

    復(fù)雜結(jié)構(gòu)消聲器的消聲特性是各種消聲單元消聲特性耦合作用的結(jié)果。因此掌握各種基本消聲單元的消聲特性及其受消聲單元主要結(jié)構(gòu)尺寸影響的變化規(guī)律,對(duì)合理設(shè)計(jì)復(fù)雜結(jié)構(gòu)消聲器具有重要的參考意義。本文基于美國GTⅠ公司開發(fā)的流體模擬計(jì)算軟件GT-Power,研究抗性消聲器擴(kuò)張腔、穿孔管與穿孔隔板3種基本消聲單元的消聲特性。

    2 消聲器傳遞損失計(jì)算

    消聲器的消聲性能通常用傳遞損失來衡量。傳遞損失TL定義為消聲器入口和出口處的聲功率級(jí)之差。它反映了消聲器入口的入射聲能與出口的透射聲能之比,即

    式中,W1和W2分別為消聲器的輸入和輸出聲功率;p1和p2分別為消聲器輸入和輸出的聲壓;S1和S2分別為消聲器進(jìn)口和出口的截面積。當(dāng)S1=S2時(shí),傳遞損失TL即為消聲器進(jìn)、出口聲壓級(jí)之差。

    可見,傳遞損失TL只反映消聲器本身的傳遞特性,而不受聲源管道系統(tǒng)和消聲器出口端尾管的影響,即與聲源、消聲器出口端阻抗無關(guān)。

    在GT-Power軟件中消聲器傳遞損失的計(jì)算模型[2-3]如圖1所示。聲源為一隨機(jī)白噪聲,可根據(jù)需要設(shè)置相應(yīng)的噪聲頻率和幅值。

    圖1 消聲器傳遞損失計(jì)算模型

    3 基本消聲單元消聲特性

    3.1 擴(kuò)張腔

    利用GT-Power軟件建立消聲器擴(kuò)張腔的結(jié)構(gòu)模型。取消聲器殼體長(zhǎng)為500 mm,圓形斷面直徑為Φ150 mm,進(jìn)、出口管直徑均為Φ50 mm,管壁和殼體壁厚均為1.5 mm。進(jìn)、出口管件均與擴(kuò)張腔同軸對(duì)正插入,如圖2所示。

    圖2 消聲器擴(kuò)張腔結(jié)構(gòu)模型

    圖3 插入管對(duì)消聲器傳遞損失的影響

    圖3是無管件插入的簡(jiǎn)單擴(kuò)張腔與有進(jìn)、出口管插入時(shí)4種情況消聲器傳遞損失對(duì)比。進(jìn)、出口管插入消聲器殼體中的長(zhǎng)度均為殼體總長(zhǎng)的1/4。

    由圖3可見,無插入管的簡(jiǎn)單擴(kuò)張腔式消聲器消聲量不大,并且存在通過頻率。當(dāng)存在插入管時(shí),在某些頻段總體消聲量明顯增大,但通過頻率現(xiàn)象依然存在。只有進(jìn)口管或只有出口管插入腔室時(shí),消聲器的消聲量及其變化趨勢(shì)基本相同。當(dāng)進(jìn)、出口管都插入擴(kuò)張腔時(shí),在某些頻段上的總體消聲量最大。

    當(dāng)擴(kuò)張腔式消聲器的進(jìn)、出口管軸線偏離擴(kuò)張腔軸線時(shí),如圖4所示。聲波在擴(kuò)張腔內(nèi)傳播后,將在消聲器兩端的蓋板處經(jīng)過幾個(gè)180°反射后才能傳播出去,這將增加聲波的聲能損耗,提高消聲量。圖5是進(jìn)、出口管無偏置和存在偏置時(shí)擴(kuò)張腔式消聲器的傳遞損失對(duì)比。圖中進(jìn)、出口管偏置距離均為0.4d1,d1為進(jìn)、出口管直徑。

    圖4 進(jìn)、出口管偏置示意圖

    圖5 插入管偏置對(duì)消聲器傳遞損失的影響

    圖5表明,在中、低頻處的某些頻段,進(jìn)、出口管存在偏置時(shí)的消聲量比無偏置時(shí)略有增加;在高頻處,進(jìn)、出口管均偏置時(shí)消聲器的消聲量明顯增大。此外,在整個(gè)頻段范圍內(nèi),由于進(jìn)、出口管對(duì)稱于擴(kuò)張腔軸線偏置,因此只有進(jìn)口管偏置或只有出口管偏置時(shí)的傳遞損失曲線幾乎重疊。

    圖6是進(jìn)、出口管對(duì)稱于擴(kuò)張腔軸線偏置時(shí),偏置值大小對(duì)消聲器消聲特性的影響。由圖可知,并不是偏置值越大,消聲器的消聲量增加越多。在中、低頻區(qū)域,偏置值對(duì)各頻段的影響不大,但依然存在一個(gè)使消聲總量最大的最佳偏置值;在高頻區(qū)域,偏置值對(duì)消聲量影響較大,在不同頻段都存在一個(gè)最佳偏置值。因此,在設(shè)計(jì)消聲器時(shí),應(yīng)根據(jù)具體的消聲量要求確定進(jìn)、出口管的偏置值。

    圖6 插入管偏置值對(duì)消聲器傳遞損失的影響

    3.2 穿孔管

    在消聲器的擴(kuò)張腔內(nèi)沿軸線插入一直通穿孔管,原擴(kuò)張腔將變成亥姆霍茲共振腔,如圖7所示。

    圖7 消聲器擴(kuò)張腔結(jié)構(gòu)模型

    圖8是在穿孔率不變的情況下,直通管上的穿孔孔徑對(duì)傳遞損失的影響。由圖可見,在中、低頻區(qū)域,穿孔孔徑對(duì)消聲器的消聲量幾乎沒有影響;在高頻區(qū)域的某些頻段,孔徑對(duì)消聲量具有明顯的影響,孔徑越小,消聲量越大。

    圖9是穿孔孔徑不變(此處均為Φ6 mm),穿孔率改變對(duì)消聲器傳遞損失的影響。隨著穿孔率的增大,消聲器的消聲量在某些頻段上增加,但穿孔率過大,相應(yīng)頻段上的消聲量反而有所下降。

    圖8 穿孔孔徑對(duì)消聲器傳遞損失的影響

    圖9 穿孔率對(duì)消聲器傳遞損失的影響

    3.3 穿孔隔板

    穿孔隔板用以實(shí)現(xiàn)消聲器多個(gè)腔體的連通,如圖10所示。用多孔連通的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,只需在隔板上沖出幾個(gè)小孔即可,但空腔不能被充分地隔開,不能充分發(fā)揮多腔的作用,還殘留著單個(gè)空腔的性能。圖11是隔板在空腔中的位置對(duì)消聲器傳遞損失的影響。a為第一腔長(zhǎng)度占腔體總長(zhǎng)的比例。

    圖10 穿孔隔板在消聲器腔體中的位置示意圖

    由圖11可見,當(dāng)穿孔隔板居于消聲器腔體中央,即a=0.5時(shí),消聲器通過頻率出現(xiàn)的次數(shù)為原單腔消聲器的一半。

    圖11 隔板位置對(duì)消聲器傳遞損失的影響

    圖12是隔板上的孔分布對(duì)消聲器傳遞損失的影響。孔均勻分布1(圖13(a))是指四孔均距離隔板中心40 mm,孔均勻分布2(圖13(b))是指四孔均距離隔板中心55 mm,孔密集分布(圖13(c))是指四孔集中分布在隔板某一方位,其間無任何對(duì)稱關(guān)系。

    圖12 隔板上的孔分布對(duì)消聲器傳遞損失的影響

    由圖12可見,在低頻段,3種孔分布的消聲器的消聲量和變化趨勢(shì)基本相同。在中、高頻段的某些頻段,孔密布的消聲器消聲量略有增加,前2種孔均布形式對(duì)消聲器傳遞損失影響的趨勢(shì)相同。

    圖13 消聲器隔板上孔分布示意圖

    4 結(jié)論

    由GT-Power軟件對(duì)柴油機(jī)排氣消聲器各消聲單元對(duì)傳遞損失的影響分析可見:

    (1)在某些噪聲頻段,消聲器有插入管比無插入管的總體消聲量大,且在該頻段無通過頻率,進(jìn)、出口管都插入的消聲器比單端插入的總體消聲量大。

    (2)對(duì)于高頻噪聲,進(jìn)、出口管均偏置時(shí)消聲器的消聲量明顯增大,其他頻段僅有微小增加量。偏置值在高頻段對(duì)消聲量影響較明顯,且在每個(gè)頻段均存在最佳偏置值。

    (3)穿孔管在高頻區(qū)域的某些頻段,孔徑對(duì)消聲量具有明顯影響,二者之間呈現(xiàn)負(fù)相關(guān)關(guān)系。穿孔率在某些頻段上與消聲量呈正相關(guān)關(guān)系,但不宜過大。

    (4)隔板位置對(duì)消聲器消聲性能影響較大??傮w來看,小的分隔比有利于提高高頻的傳遞損失。隔板上孔的分布方式對(duì)消聲性能的影響在低、中頻段不明顯,在高頻段孔密布方式的消聲效果優(yōu)于孔均布的方式。

    1黎志勤,黎蘇.汽車排氣系統(tǒng)噪聲與消聲器設(shè)計(jì)[M].北京:中國環(huán)境科學(xué)出版社,1991.

    2謝田峰,金國棟,鐘紹華.GT-power在內(nèi)燃機(jī)排氣消聲器設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[J].內(nèi)燃機(jī),2003(1):12-14.

    3 Siano D.Three-dimensional/one-dimensional Numerical Correlation Study of a Three-pass Perforated Tube[J].Simulation Modelling Practice and Theory,2011,19(4):1143-1153.

    Researches on Noise Attenuation Characteristics of Basic Elements of Diesel Engine Muffler

    Shi Jing,Xu Xiaomei,Jia Han,Zhu Yunpeng
    (College of Automobile and Traffic Engineering,Nanjing Forestry University,Nanjing 210037,China)

    Based on one-dimensional fluid dynamics software-GT-Power,the basic structures of diesel exhaust muffler were numerically simulated and analyzed.The effects of muffler units on muffler anechoic performance were discussed,such as resistive muffler unit,inserted tube,tube bias,straight-through perforated pipe and so on.The research results can provide references and a new method for diesel exhaust muffler design.

    exhaust muffler,transmission loss,GT-Power

    10.3969/j.issn.1671-0614.2014.02.009

    來稿日期:2014-01-18基金項(xiàng)目:進(jìn)2013年國家級(jí)大學(xué)生實(shí)踐創(chuàng)新訓(xùn)練項(xiàng)目(201310298060Z)

    石靜(1991-),女,在讀本科生。

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