建筑幕墻地震作用機(jī)理及多模式再現(xiàn)試驗(yàn)方法

王洋玲，盧文勝，，曹文清

（1.同濟(jì)大學(xué) 結(jié)構(gòu)工程與防災(zāi)研究所，上海200092；2.同濟(jì)大學(xué) 土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海200092）

建筑幕墻由面板、錨固緊固件、密封填充材料、粘接密封材料和支承結(jié)構(gòu)等組成，是一種依附于主體結(jié)構(gòu)的建筑圍護(hù)系統(tǒng)，可以直接承受施加于其上的各種作用，同時(shí)，它又是建筑物的外裝飾，具有建筑功能和強(qiáng)烈美學(xué)效果.

近年來(lái)發(fā)生的地震中，可以觀察到幕墻的各種震害，主要表現(xiàn)為幕墻單元破壞（面板的破碎、墜落）和幕墻支承體系破壞（錨固緊固件的破壞、支承體系屈曲等），對(duì)生命和財(cái)產(chǎn)的安全造成了嚴(yán)重威脅，其抗震問(wèn)題越來(lái)越受到重視.尤其是隨著新技術(shù)、新結(jié)構(gòu)、新材料在幕墻中的應(yīng)用和推廣，建筑幕墻呈現(xiàn)出多樣化、大型化、復(fù)雜化的特點(diǎn)，對(duì)于新型的幕墻體系，其抗震性能更值得深入研究探討.

現(xiàn)有幕墻規(guī)范［1-3］和幕墻振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，多數(shù)采用地面地震波作為幕墻地震作用的輸入，未充分考慮主體結(jié)構(gòu)、幕墻安裝方式等因素對(duì)幕墻地震作用的影響.對(duì)于幕墻抗震性能評(píng)價(jià)，規(guī)范給出了統(tǒng)一的加速度作用指標(biāo)和平面內(nèi)相對(duì)位移作用指標(biāo)，未明確給出不同地震水準(zhǔn)下幕墻的抗震性能評(píng)價(jià)方法.

隨著幕墻抗震研究和應(yīng)用的開展，在幕墻地震作用機(jī)理、地震作用再現(xiàn)試驗(yàn)方法和幕墻抗震性能評(píng)價(jià)方法等方面都得到了進(jìn)一步的探索，文獻(xiàn)［4-5］中提出了用樓面反應(yīng)譜表達(dá)幕墻受到的地震作用，文獻(xiàn)［4，6-9］考慮主體結(jié)構(gòu)樓層地震反應(yīng)對(duì)幕墻的影響，提出了改進(jìn)的幕墻抗震性能考核指標(biāo)和性能水準(zhǔn).而對(duì)于幕墻受到的多維地震作用機(jī)理和如何實(shí)現(xiàn)多維地震作用再現(xiàn)問(wèn)題未見相關(guān)文獻(xiàn)闡述，本文針對(duì)此問(wèn)題進(jìn)行深入研究.

1 建筑幕墻地震作用機(jī)理

幕墻系統(tǒng)依附于主體結(jié)構(gòu)，一般都有一定的安裝高度，其受到的地震作用輸入不是簡(jiǎn)單的地面地震波，而是主體結(jié)構(gòu)在地震作用下各樓層的地震反應(yīng)，包括三向加速度作用和三向位移作用，即多維地震作用，如圖1所示.

圖1 幕墻地震作用機(jī)理示意圖Fig.1 Schematic diagram of seismic action mechanism of architecture curtain wall

1.1 加速度作用

幕墻系統(tǒng)在地震中的加速度反應(yīng)，受到樓面波和幕墻系統(tǒng)自身動(dòng)力特性影響，為簡(jiǎn)化分析將相鄰樓層的幕墻系統(tǒng)簡(jiǎn)化為單自由度體系，分別以主體結(jié)構(gòu)各樓層的三向樓面波作為輸入，通過(guò)反應(yīng)譜方法分析幕墻系統(tǒng)在各方向樓面波單獨(dú)作用下的加速度反應(yīng)，得到幕墻的加速度反應(yīng)譜.實(shí)際工程中，幕墻系統(tǒng)的加速度反應(yīng)不僅受到場(chǎng)地條件、地震輸入、主體結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的影響，還受到幕墻系統(tǒng)安裝方式、幕墻系統(tǒng)動(dòng)力特性等因素影響，因此，需采用具有包絡(luò)意義的樓面加速度反應(yīng)譜用于幕墻系統(tǒng)地震反應(yīng)分析.

樓面加速度反應(yīng)譜綜合考慮了場(chǎng)地條件、地震輸入、主體結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性、幕墻安裝方式和幕墻動(dòng)力特性等因素，既能直接用于幕墻設(shè)計(jì)［13］，又能用于擬合反映幕墻系統(tǒng)受到的樓面波的頻譜特性、有效峰值和持續(xù)時(shí)間的加速度時(shí)程，用于幕墻的模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn).

1.2 位移作用

幕墻系統(tǒng)受到的位移作用為主體結(jié)構(gòu)相鄰樓層對(duì)應(yīng)安裝位置的層間相對(duì)位移，包括幕墻平面內(nèi)位移（平行于幕墻面板，包括水平向（y向）和豎向（z向））和幕墻平面外位移（垂直于幕墻面板），由于幕墻系統(tǒng)平面內(nèi)剛度遠(yuǎn)大于平面外剛度，在相同位移角作用下，幕墻平面內(nèi)產(chǎn)生的力要遠(yuǎn)大于平面外產(chǎn)生的力，因此分析時(shí)僅考慮幕墻系統(tǒng)受到的平面內(nèi)位移作用［7］.

主體結(jié)構(gòu)層間相對(duì)位移反應(yīng)時(shí)程為

式中：uri（t）為第i層層間相對(duì)位移反應(yīng)；ui（t）為幕墻對(duì)應(yīng)主體結(jié)構(gòu)第i層安裝位置處樓面位移反應(yīng)；u（i-1）（t）為幕墻對(duì)應(yīng)主體結(jié)構(gòu)第i-1層安裝位置處樓面位移反應(yīng)，i≥2.

其對(duì)應(yīng)的層間最大位移角為

式中：θi為第i層層間最大位移角；|uri|max為第i層層間最大位移反應(yīng)；hi-1為第i-1層的層高.

幕墻受到的位移作用受到場(chǎng)地條件、地震輸入、主體結(jié)構(gòu)的特性以及幕墻安裝方式等因素的影響，且主體結(jié)構(gòu)輸入幕墻系統(tǒng)的相對(duì)位移即為幕墻系統(tǒng)發(fā)生的位移反應(yīng)，因此需采用具有包絡(luò)意義的層間相對(duì)位移反應(yīng)Fourier幅值譜對(duì)幕墻的位移反應(yīng)進(jìn)行分析.

2 地震作用再現(xiàn)振動(dòng)臺(tái)多模式試驗(yàn)

2.1 多維地震作用再現(xiàn)振動(dòng)臺(tái)多模式試驗(yàn)方法

由幕墻地震作用機(jī)理可知，地震作用下幕墻的加速度反應(yīng)和位移反應(yīng)的機(jī)理不同，試驗(yàn)框架無(wú)法同時(shí)再現(xiàn)反映頻譜、持時(shí)特性的加速度作用和平面內(nèi)相對(duì)位移作用，因此需采用多模式加載試驗(yàn)方法，再現(xiàn)幕墻試件受到的多維地震作用.

幕墻受到的三向加速度作用，通過(guò)模擬地震振動(dòng)臺(tái)和試驗(yàn)框架再現(xiàn)，輸入波形為擬合樓面加速度反應(yīng)譜的時(shí)程曲線，試驗(yàn)框架的自振頻率宜大于輸入臺(tái)面的加速度時(shí)程主要作用頻段；同時(shí)通過(guò)設(shè)置位移加載裝置實(shí)現(xiàn)幕墻平面內(nèi)位移作用的再現(xiàn).

2.2 試驗(yàn)單元及安裝方式

某復(fù)雜高層建筑外幕墻采用分區(qū)吊掛式幕墻，其支承結(jié)構(gòu)由豎向吊掛支承體系和水平向支承體系組成（圖2）：在豎向，通過(guò)均勻布置的吊桿將幕墻體系吊掛于加強(qiáng)層；在水平向，通過(guò)均勻布置的徑向支撐將幕墻體系與主體結(jié)構(gòu)普通層相連，豎向吊掛系統(tǒng)和水平向支撐通過(guò)環(huán)梁構(gòu)成整體幕墻支承體系.

圖2 分區(qū)吊掛式建筑幕墻支承系統(tǒng)Fig.2 Support system of zonal hanging architectural curtain wall

根據(jù)主體結(jié)構(gòu)和幕墻體系的動(dòng)力分析，可知該分區(qū)吊掛式幕墻支承體系在地震作用中基本保持完好，因此，試驗(yàn)時(shí)選擇幕墻單元作為試驗(yàn)對(duì)象，并對(duì)兩種規(guī)格的幕墻單元足尺模型進(jìn)行試驗(yàn)，尺寸分別為4 500mm×1 970mm×12mm（單元1）和4 300 mm×1 320mm×12mm（單元2），幕墻單元振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)布置如圖3所示.

圖3 建筑幕墻模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)布置Fig.3 Shaking table test arrangement for curtain wall specimens

2.3 幕墻單元地震作用分析

2.3.1 主體結(jié)構(gòu)地震輸入

如第1節(jié)所述，幕墻通過(guò)支承體系依附于主體結(jié)構(gòu)，在地震中受到主體結(jié)構(gòu)樓面輸入的多維地震作用.為探討主體結(jié)構(gòu)的樓面地震反應(yīng)，采用SAP2000軟件對(duì)主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元建模分析，其中框架和桁架采用梁?jiǎn)卧瑯前搴突炷梁诵耐膊捎冒鍤卧M，幕墻的等效質(zhì)量分別施加在相應(yīng)的樓層的邊緣和頂冠上，并制作了1/50的振動(dòng)臺(tái)縮尺主體結(jié)構(gòu)模型，如圖4所示.

根據(jù)我國(guó)抗震規(guī)范［8］要求，最終選取了多條天然波和人工波用于試驗(yàn)和軟件分析，典型地震波的基本信息［6］見表1.輸入上海人工波SHW3時(shí)，分別沿水平方向、豎直方向單向輸入；輸入其他波時(shí)，加速度峰值按1∶0.85∶0.65的比例三向同時(shí)輸入，分別以不同的水平分量作為輸入主向.

2.3.2 幕墻單元加速度作用

（1）水平向加速度作用

由于該建筑主體結(jié)構(gòu)平面基本對(duì)稱，兩個(gè)水平方向的地震作用機(jī)理相同，且主體結(jié)構(gòu)的各普通樓層和加強(qiáng)層的水平地震作用機(jī)理相同，因此，根據(jù)軟件分析和振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果，提取不同水準(zhǔn)地震作用下各加強(qiáng)層幕墻單元與支撐結(jié)構(gòu)連接處的加速度時(shí)程作為幕墻單元的水平向加速度輸入進(jìn)行反應(yīng)譜分析，其中水平向加速度作用包絡(luò)值見表2.

圖4 主體結(jié)構(gòu)有限元和振動(dòng)臺(tái)縮尺模型Fig.4 Finite element model and shaking table test scaled model of the main structure

表1 典型地震波基本信息Tab.1 Basic information of typical seismic waves

（2）豎向加速度作用

該幕墻體系在豎向通過(guò)均勻布置的吊桿吊掛于加強(qiáng)層，地震作用通過(guò)加強(qiáng)層吊掛點(diǎn)輸入幕墻體系，因此，需構(gòu)建各區(qū)幕墻系統(tǒng)的SAP2000有限元模型（圖5）對(duì)幕墻豎向地震作用進(jìn)行分析.

表2 幕墻地震作用包絡(luò)值Tab.2 Envelope values of earthquake actions on the curtain walls

圖5 典型區(qū)幕墻體系模型三維示意圖Fig.5 Three dimensional views of curtain wall system in typical hanging zones

提取主體結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)和有限元分析中加強(qiáng)層吊掛點(diǎn)位置處的樓面波輸入幕墻有限元模型，進(jìn)行彈性時(shí)程分析.然后提取幕墻系統(tǒng)各層曲梁與幕墻單元連接點(diǎn)處的豎向加速度反應(yīng)（為簡(jiǎn)化工作量，每區(qū)只在底部、中部和頂部各選取一層曲梁與幕墻單元的連接點(diǎn)），用于幕墻單元豎向加速度反應(yīng)譜分析，不同水準(zhǔn)地震作用下輸入幕墻單元的豎向加速度作用包絡(luò)值見表2.

對(duì)輸入幕墻單元的各條水平向和豎向加速度時(shí)程，按照第1.1節(jié)所述方法進(jìn)行反應(yīng)譜分析，得到相應(yīng)的包絡(luò)反應(yīng)譜，并結(jié)合本工程特點(diǎn)進(jìn)行修正，得到相應(yīng)的樓面加速度目標(biāo)反應(yīng)譜.然后將反應(yīng)譜轉(zhuǎn)化成功率譜，通過(guò)傅里葉逆變換擬合相應(yīng)的加速度時(shí)程曲線，用于振動(dòng)臺(tái)輸入，如圖6所示［6］.

2.3.3 幕墻單元平面內(nèi)位移及吊桿內(nèi)力作用

由于試驗(yàn)室現(xiàn)有試驗(yàn)設(shè)備的限制，在進(jìn)行幕墻單元振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)時(shí)，無(wú)法實(shí)現(xiàn)幕墻單元受到的位移作用的實(shí)時(shí)加載，因此試驗(yàn)中采用靜力分級(jí)加載的方式對(duì)其進(jìn)行位移加載.又因?yàn)樵撃粔ο到y(tǒng)受到的平面內(nèi)豎向位移較小，試驗(yàn)時(shí)無(wú)法保證加載精度，因此通過(guò)控制幕墻體系豎向吊桿內(nèi)力實(shí)現(xiàn)豎向位移的加載.基于以上各因素，試驗(yàn)時(shí)該幕墻單元在不同水準(zhǔn)地震作用下輸入幕墻單元的平面內(nèi)水平位移角和吊桿內(nèi)力的取值為主體結(jié)構(gòu)軟件分析和振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)的包絡(luò)值，見表2.

2.4 多模式加載

試驗(yàn)加載裝置由鋼結(jié)構(gòu)主框架、水平相對(duì)位移加載裝置和吊桿內(nèi)力加載裝置組成，能同時(shí)實(shí)現(xiàn)幕墻加速度時(shí)程作用再現(xiàn)、平面內(nèi)水平向相對(duì)位移和吊桿內(nèi)力的逐級(jí)加載，再現(xiàn)原理如圖7所示.設(shè)計(jì)完成的鋼框架的一階自振頻率為8.68Hz，大于加速度包絡(luò)譜的主要作用頻率范圍（1.25～5Hz），能較好地再現(xiàn)幕墻單元受到的加速度作用，同時(shí)有利于幕墻單元平面內(nèi)相對(duì)位移作用的再現(xiàn).

圖6 水平向和豎向加速度反應(yīng)譜及波形Fig.6 Acceleration envelope spectrum and synthetic accelerograms in horizontal and vertical directions

圖7 多維地震作用多模式再現(xiàn)Fig.7 Multi-modal reproducing method of multidimensional seismic actions on architectural curtain-walls

試驗(yàn)中三向加速度由三向六自由度模擬地震振動(dòng)臺(tái)再現(xiàn)，吊桿內(nèi)力和平面內(nèi)水平位移由位移加載裝置通過(guò)等效靜力逐級(jí)加載的方式來(lái)實(shí)現(xiàn).不同水準(zhǔn)地震作用下，輸入臺(tái)面的加速度時(shí)程、水平位移角的峰值取表2中的包絡(luò)值，吊桿內(nèi)力只輸入表2中7度罕遇水準(zhǔn)下自重和地震作用的最小和最大組合值.

加載時(shí)，首先通過(guò)加載裝置按照相應(yīng)的地震作用水準(zhǔn)施加水平位移和吊桿內(nèi)力，再進(jìn)行相應(yīng)的加速度作用加載.

3 地震作用再現(xiàn)及抗震性能分析

3.1 多模式加載再現(xiàn)幕墻單元地震作用

由第2.3.2節(jié)可知，輸入幕墻單元的加速度作用為幕墻體系環(huán)梁處的加速度反應(yīng)，因此試驗(yàn)加載時(shí)應(yīng)保證試件安裝環(huán)梁處加速度反應(yīng)與目標(biāo)值相符，而振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)時(shí)，加速度波形由臺(tái)面輸入，環(huán)梁處再現(xiàn)的加速度波形與臺(tái)面輸入波形存在一定的差異.為保證環(huán)梁處加速度波形的再現(xiàn)，在正式試驗(yàn)之前通過(guò)預(yù)試驗(yàn)對(duì)輸入臺(tái)面的波形進(jìn)行濾波調(diào)整，濾波采用STEX Pro數(shù)據(jù)采集處理系統(tǒng).

正式試驗(yàn)結(jié)束后，提取環(huán)梁處各方向加速度時(shí)程進(jìn)行反應(yīng)譜分析，并與目標(biāo)反應(yīng)譜對(duì)比，環(huán)梁處再現(xiàn)的加速度反應(yīng)譜基本覆蓋了目標(biāo)反應(yīng)譜，保證了輸入幕墻單元的加速度波形再現(xiàn).圖8為7度基本地震作用下試驗(yàn)單元1環(huán)梁處再現(xiàn)的加速度時(shí)程反應(yīng)譜.

由表3—4中幕墻單元各地震水準(zhǔn)下，環(huán)梁處加速度峰值、上下環(huán)梁Y向水平相對(duì)位移和吊桿內(nèi)力峰值的實(shí)測(cè)值和地震作用包絡(luò)值對(duì)比，可知試驗(yàn)有效地再現(xiàn)了幕墻單元受到的三向加速度、平面內(nèi)水平位移和吊桿內(nèi)力作用峰值特性.

因此，本文建議的幕墻多維地震作用多模式加載試驗(yàn)方法，能有效地再現(xiàn)幕墻受到的多維加速度作用的頻譜特性和峰值特性，同時(shí)實(shí)現(xiàn)了幕墻受到的位移作用的逐級(jí)加載.

3.2 幕墻單元抗震性能評(píng)價(jià)

試驗(yàn)過(guò)程中各工況下玻璃面板中心加速度峰值和加速度放大系數(shù)（玻璃面板中心加速度峰值與輸入主體結(jié)構(gòu)的地面地震波峰值的比值）見表5.在動(dòng)力荷載作用下，該幕墻單元玻璃面板在地震中受到加速度作用得到了明顯的放大且加速度放大倍數(shù)最大達(dá)到16.3倍，遠(yuǎn)大于現(xiàn)行規(guī)范［1］規(guī)定的玻璃面板地震作用放大系數(shù)5.0.

試驗(yàn)過(guò)程中各工況下玻璃面板平面內(nèi)相對(duì)位移峰值及層間位移角（按上下曲梁間的層間位移差計(jì)算）見表6，幕墻試件受到的最大層間位移角為1/69，大于現(xiàn)行規(guī)范［1］規(guī)定值（幕墻結(jié)構(gòu)的層間變形性能應(yīng)大于主體結(jié)構(gòu)最大彈性層間位移角的3倍，該主體結(jié)構(gòu)最大彈性層間位移角為1/272），因此按現(xiàn)行規(guī)范［1］對(duì)該幕墻單元進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)偏于不安全.

表3 環(huán)梁處加速度峰值和上下環(huán)梁Y向水平相對(duì)位移峰值Tab.3 Peak accelerations of hoop ring girt and the peak drifts of upper and down hoop ring girt

表4 吊桿內(nèi)力峰值Tab.4 Peak internal force response of sag rods

表5 玻璃面板加速度反應(yīng)Tab.5 Acceleration responses of the glass panels

由表3、表5—6可知，玻璃幕墻地震反應(yīng)不僅與場(chǎng)地條件、地震輸入、主體結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性有關(guān)，還與幕墻系統(tǒng)安裝方式、幕墻系統(tǒng)自振頻率、阻尼比等因素有關(guān)，因此現(xiàn)有規(guī)范［1］對(duì)不同幕墻體系采用統(tǒng)一的評(píng)價(jià)指標(biāo)，具有一定的局限性，如何設(shè)置更為合理的指標(biāo)有待進(jìn)一步探討.

表6 玻璃面板平面內(nèi)相對(duì)位移反應(yīng)Tab.6 Drift responses of glass panels

試驗(yàn)過(guò)程中，幕墻試件發(fā)生的損壞情況如下：7度多遇地震作用下，幕墻單元沒有出現(xiàn)明顯的錯(cuò)動(dòng)和變形，各連接件完好；7度設(shè)防地震作用下，相鄰單元之間出現(xiàn)輕微錯(cuò)動(dòng)，個(gè)別螺栓墊片變形；7度罕遇地震作用下，相鄰單元之間的錯(cuò)動(dòng)增加，部分連接件松動(dòng)、磨損，連接節(jié)點(diǎn)未出現(xiàn)嚴(yán)重破壞.因此該幕墻單元抗震性能滿足要求.幕墻構(gòu)件部分破壞情況如圖9所示.

圖9 試驗(yàn)中典型破壞模式Fig.9 Typical damage patterns of the curtain wall specimens

4 混合模擬方法探討

由幕墻地震作用機(jī)理分析可知，幕墻同時(shí)受到安裝位置處輸入的樓面加速度（u··（t））和層間相對(duì)位移（uri（t））作用，且二者作用機(jī)理不同，因此，有必要探討多模式加載實(shí)時(shí)混合模擬試驗(yàn)方法.

多模式加載實(shí)時(shí)混合模擬，通過(guò)結(jié)合模擬地震振動(dòng)臺(tái)與動(dòng)態(tài)加載作動(dòng)器，對(duì)幕墻試件進(jìn)行多模式實(shí)時(shí)加載，動(dòng)態(tài)再現(xiàn)了幕墻受到的多維地震作用.與已有實(shí)時(shí)雜交振動(dòng)試驗(yàn)［14-15］（real-time hybrid vibration experiment，RHVE）不同，該方法以幕墻系統(tǒng)或幕墻單元為試驗(yàn)對(duì)象，無(wú)需設(shè)置計(jì)算子結(jié)構(gòu)，通過(guò)多模式實(shí)時(shí)加載再現(xiàn)幕墻受到的多維地震作用，加載系統(tǒng)如圖10所示.

圖10 建筑幕墻實(shí)時(shí)混合模擬加載系統(tǒng)示意圖Fig.10 Schematic diagram of real-time hybrid simulation loading system on architecture curtain wall

試驗(yàn)中通過(guò)振動(dòng)臺(tái)和試驗(yàn)框架再現(xiàn)幕墻加速度作用，通過(guò)動(dòng)態(tài)加載作動(dòng)器對(duì)幕墻試件進(jìn)行平面內(nèi)位移加載，考核幕墻試件在加速度和位移動(dòng)態(tài)耦合作用下的抗震性能.試驗(yàn)中要求試驗(yàn)鋼架的剛度足夠大，實(shí)現(xiàn)加速度作用再現(xiàn)的同時(shí)保證鋼架本身的位移反應(yīng)足夠小；實(shí)現(xiàn)幕墻試件平面內(nèi)位移加載的作動(dòng)器采用位移控制模式，輸入的位移時(shí)程曲線由主體結(jié)構(gòu)層間位移反應(yīng)Fourier幅值包絡(luò)譜進(jìn)行傅里葉逆變換獲得.

5 結(jié)論

在建筑玻璃幕墻抗震性能分析和模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，探討了考慮幕墻多維地震作用再現(xiàn)的模擬地震振動(dòng)臺(tái)多模式加載試驗(yàn)方法，并進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證.主要結(jié)論如下：

（1）建筑玻璃幕墻受到主體結(jié)構(gòu)傳來(lái)的地震作用為多維加速度作用和位移作用；

（2）針對(duì)某復(fù)雜建筑主體結(jié)構(gòu)特性和外層吊掛式玻璃幕墻支承結(jié)構(gòu)特性，設(shè)計(jì)和制作了安裝在振動(dòng)臺(tái)上的多模式加載裝置，完成對(duì)該玻璃幕墻多維加速度和位移作用再現(xiàn)，驗(yàn)證了該方法的有效性和可行性；

（3）通過(guò)分析該幕墻試件模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)其抗震性能進(jìn)行了有效評(píng)價(jià)；并與現(xiàn)有規(guī)范有關(guān)參數(shù)的限值進(jìn)行對(duì)比，說(shuō)明應(yīng)用現(xiàn)有規(guī)范對(duì)該幕墻體系進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)偏于不安全；

（4）實(shí)現(xiàn)幕墻多維地震作用，為實(shí)時(shí)混合模擬再現(xiàn)更加有效的研究方法，值得進(jìn)一步探討.

致謝：本文得到了上海中心大廈建設(shè)發(fā)展有限公司、同濟(jì)大學(xué)建設(shè)設(shè)計(jì)研究院、沈陽(yáng)遠(yuǎn)大鋁業(yè)工程有限公司和同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的大力支持.

［1］ 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.JGJ102—2003玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2003.Ministry of Construction of the People’s Republic of China.JGJ102—2003 Technical code for glass curtain wall engineering［S］.Beijing：China Architecture ＆Building Press，2003.

［2］ 中國(guó)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì).JGJ133—2001金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范［S］.北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001.China Engineering Construction Standardization Association.JGJ 133—2001 Technical code for metal and stone curtain walls engineering［S］.Beijing：China Architecture ＆Building Press，2001.

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