設(shè)備故障處理經(jīng)驗點滴

劉明紅

（湖南辰溪華中水泥有限公司，辰溪縣 419500）

1 稀油站潤滑油起泡原因分析及處理

我公司一臺Φ3.2×5.8m生料磨減速器配套的XYZ-63G稀油站，在一次換油后，出現(xiàn)油站回油起泡現(xiàn)象，隨著時間延長，泡沫越來越多，最后泡沫頂開油站回油觀察孔蓋，從觀察孔處溢出（如圖1所示）。因潤滑油起泡不僅會造成潤滑油從油箱中溢出，增加油的消耗，同時，還會影響設(shè)備的潤滑效果，使?jié)櫥偷纳嵝Ч儾?，加速潤滑油的氧化變質(zhì)等等，所以，必須及時處理。根據(jù)經(jīng)驗，潤滑油起泡的原因大致有以下幾點：①新潤滑油灌裝過程中混入空氣，本身含有氣泡；②油箱油位低或吸油管漏氣等；③油泵密封失效，有漏氣現(xiàn)象；④回油管位置不當(dāng)，回油沖擊油面時波動大，造成氣泡；⑤冷卻水漏入油中；⑥油質(zhì)差；⑦飛濺潤滑或浸油潤滑時，油位高，攪動太劇烈；⑧選用的油的黏度大，吸油困難；⑨潤滑油質(zhì)量有問題，容易起泡。經(jīng)檢查及觀察，氣泡中沒有水份，油箱排污口也沒有水放出，不是進(jìn)水的問題。至于設(shè)備方面，未做任何變動，僅僅是因換油后才有氣泡，所以，我們分析認(rèn)為，應(yīng)該是油的質(zhì)量差或黏度大的問題。因為此次換油，是因潤滑油變質(zhì)，稀油站供油溫度較高且天氣變熱，我們把原用的L-CKC220中負(fù)荷工業(yè)閉式齒輪油換為L-CKC320中負(fù)荷工業(yè)閉式齒輪油。因為L-CKC220及L-CKC320都曾在此稀油站用過，未出現(xiàn)過油起泡現(xiàn)象，并且，工業(yè)閉式齒輪油標(biāo)準(zhǔn)（GB5903-2011）中，L-CKC220中負(fù)荷工業(yè)閉式齒輪油與L-CKC320中負(fù)荷工業(yè)閉式齒輪油的泡沫性（泡沫傾向/泡沫穩(wěn)定性）技術(shù)指標(biāo)是一樣的。那么，應(yīng)該是油的質(zhì)量有問題。為此，我們利用停機(jī)時間，清理了油站內(nèi)的泡沫及潤滑油，重新?lián)Q用同一牌號但不同批次的潤滑油，且試驗時，只打開稀油站的回油閥，讓潤滑油只在稀油站內(nèi)循環(huán)，經(jīng)觀察，在油溫正常的情況下，回油同樣存在起泡現(xiàn)象，且發(fā)現(xiàn)在閥門全開的情況下，油量較小，壓力只有0.20MPa。為此，我們轉(zhuǎn)換到稀油站的一臺備用油泵試驗，情況未變，顯然，油泵已磨損。為此，我們更換了一臺CB-B63油泵再試，回油起泡現(xiàn)象消失，同時，供油量增大，壓力也增大到0.40MPa。投入正常運(yùn)行，在供油溫度達(dá)53℃時，仍未見回油起泡現(xiàn)象，說明問題已經(jīng)解決。分析認(rèn)為，原用潤滑油已變質(zhì)，黏度變小，在油泵已磨損的情況下，仍能抽送潤滑油；而換油時，油泵的吸油管裸露在外，有一部分空氣進(jìn)入，并且，換用的新潤滑油黏度增大，已磨損的油泵的抽送能力變差，從而加速潤滑油的攪動，容易產(chǎn)生氣泡；同時，由于油泵抽送能力變差，一部分空氣會從油泵已磨損的22×45×10油封（此油封位于油泵輸入軸處，裸露在外）與軸之間的空隙中進(jìn)入油泵中，空氣與油混合，從而產(chǎn)生大量氣泡，因為生料磨連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，這樣，氣泡連續(xù)產(chǎn)生，從而會充滿油站的空間，并最終從觀察孔溢出。

圖1 潤滑油起泡后溢出油箱觀察孔的情形

2 膠帶輸送機(jī)跑偏原因分析及處理

2.1 輥壓機(jī)系統(tǒng)的B1000×6m膠帶輸送機(jī)跑偏及處理

此膠帶輸送機(jī)用于把出提升機(jī)的物料（含熟料、混合材、經(jīng)輥壓的物料等）輸送到V型選粉機(jī)中。此膠帶輸送機(jī)的功能除了輸送外，還有一個功能就是除鐵，因此，在膠帶機(jī)上安裝了懸掛式永磁除鐵器、金屬探測器及永磁除鐵滾筒。膠帶輸送機(jī)的輸送能力為510t/h，帶速為1.25m/s，前滾筒為Φ500永磁除鐵滾筒，后滾筒為Φ630外置式電動滾筒。輸送機(jī)使用中最主要的問題就是膠帶跑偏嚴(yán)重，造成物料漏出及膠帶、托輥磨損過大。分析認(rèn)為，造成膠帶跑偏及磨損的原因主要有以下幾方面：①入膠帶的物料量較大（尤其是輥壓機(jī)沖料時），且出提升機(jī)的物料流向與膠帶機(jī)輸送方向是垂直的，從而導(dǎo)致跑偏。②膠帶機(jī)長度較短，未能安裝自動調(diào)心托輥。③前滾筒為磁性滾筒，表面容易吸附一些含鐵物質(zhì)，導(dǎo)致滾筒直徑在寬度方向上大小不一，從而導(dǎo)致跑偏。④膠帶較短，傳動滾筒未采用包膠結(jié)構(gòu)，為了避免膠帶打滑卡死，只得拉緊后滾筒，導(dǎo)致拉緊力較大，磨損加大，且前部滾筒的6313軸承易壞，軸承壞后，前滾筒擺動大，又會導(dǎo)致膠帶跑偏。為了防止跑偏，我們有意讓膠帶在空載時向一邊跑，重載時回到正常位置，并且在膠帶機(jī)入料口加擋板，但效果不大，膠帶幾乎每個月要換一次。針對這種情況，我們?nèi)∠溯斔蜋C(jī)，把出提升機(jī)的溜管改道，讓溜管直接進(jìn)入V型選粉機(jī)的入口，這樣一來，膠帶的跑偏及磨損問題是解決了，但輥壓機(jī)因無除鐵裝置，輥面磨損及壓潰很大，所以，在改后5個月，只得重新使用膠帶輸送機(jī)。此次，我們進(jìn)行了一些改進(jìn)：①利用改道時的一部分溜管，使入膠帶機(jī)的物料流動方向與膠帶機(jī)輸送方向一致，以減輕物料沖擊。②在受料處加三組橡膠圈式的緩沖托輥，并把原上部托輥間距由1200mm改為500mm。③保持前滾筒軸承完好，避免因前軸承磨損造成前滾筒擺動過大而造成膠帶跑偏。④加強(qiáng)操作管理，及時清理前滾筒上吸附的物料。經(jīng)上述處理后，膠帶的跑偏現(xiàn)象大有好轉(zhuǎn)，使用壽命達(dá)3～4個月時間，托輥的磨損速度降低，更換次數(shù)減少。

2.2 B650×7.625m膠帶輸送機(jī)跑偏處理

此膠帶輸送機(jī)，用于輸送礦渣，帶速為1.25m/s。輸送機(jī)系自行制作安裝，從安裝以來就存在膠帶跑偏問題，用常用的調(diào)整后滾筒的辦法不能解決問題。經(jīng)初步檢查，發(fā)現(xiàn)前后滾筒不平行，且機(jī)架高度比設(shè)計要求高，為此，我們重新把機(jī)架解體，并處理前后滾筒不平行問題。處理后稍有好轉(zhuǎn)，但膠帶跑偏還是未根本解決。最后經(jīng)多次檢查，發(fā)現(xiàn)是傳動滾筒偏擺較大，且滾筒在寬度方向上直徑大小不一，系加工質(zhì)量不合要求造成。對此，我們把傳動滾筒放到車床上加工，半徑方向局部車掉約5mm，跑偏問題得到較好解決。

3 輥壓機(jī)故障的曲線判斷法及處理經(jīng)驗

在輥壓機(jī)的觸摸屏“歷史趨勢”一欄中，共有左右側(cè)的間隙、壓力及電流等六根曲線，這些曲線真實記錄了輥壓機(jī)從啟動、投料、停料及停機(jī)期間的參數(shù)變化，通過對正常情況與不正常情況的曲線比較，以及平時處理故障時的實踐經(jīng)驗，筆者總結(jié)了通過曲線來判斷并處理故障的一些經(jīng)驗，現(xiàn)以我公司的一臺CLF14065為例作一介紹。

3.1 啟動時跳停

圖2為啟動時跳停的曲線（圖中黃色為左側(cè)壓力，紫紅色為右側(cè)壓力，綠色為左側(cè)間隙，紅色為右側(cè)間隙，蘭色為定輥電流，橙紅色為動輥電流，橫向每格時間為6S，縱向每格壓力/電流/間隙為6 MPa/A/ mm。也就是說，上面兩根線為電流線，中間兩根線為間隙線，下面兩根線為壓力線）。啟動時，定輥電流快速上升，升到55A電流高高限后跳停，而動輥剛開始啟動。根據(jù)經(jīng)驗，這是啟動時兩輥面間有物料，造成定輥負(fù)載太大，電流過高而跳停。在操作中，要求輥壓機(jī)必須無料啟動，但有些操作人員在啟動時未按操作規(guī)程檢查兩輥面間是否有物料，以及定、動輥是否可以輕松轉(zhuǎn)動，從而在兩輥間有物料時啟動就會造成跳?，F(xiàn)象。

兩輥面之間進(jìn)入物料，是因為氣動閘板閥關(guān)閉不嚴(yán)，在停料后一部分物料落入兩輥之間。對此，應(yīng)檢修氣動閘板閥，使其開閉靈活，并人工轉(zhuǎn)動定、動輥，清空兩輥面之間的物料。

3.2 投料時間隙差超限或跳停

圖3左邊為投料時間隙異常曲線，間隙左大右小，且間隙差達(dá)10mm而報警（間隙差超限設(shè)定值為10mm，延時45s后會因間隙差超限超時而跳停）。圖4為投料正常時的曲線。正常曲線顯示，投料瞬間，電流、間隙及壓力變化速度快，曲線很陡。通過比較，明顯可看出圖3左邊中，左側(cè)間隙曲線比較陡，與正常情況相同，而右側(cè)間隙曲線比較平緩，與正常情況相異，從而造成左右側(cè)間隙差超限報警。從曲線可判斷右側(cè)有問題。再從圖3右邊停料時的曲線看，右側(cè)的間隙變化也比較平緩，且其壓力快速降到0MPa，然后再升到預(yù)加壓力值6.5MPa。而圖5為停料正常時的曲線，曲線顯示停料瞬間，電流、間隙及壓力變化速度快，經(jīng)過約6s時間后曲線較平穩(wěn)，且壓力從工作壓力快速下降到5MPa左右，然后再快速升到預(yù)加壓力值。通過曲線比較，我們可判斷右側(cè)的蓄能器壓力不足或節(jié)流閥B開度不夠，造成投料時右側(cè)油缸的油不能退讓到蓄能器中，右側(cè)油缸的壓力變化慢，而停料時，右側(cè)蓄能器不能及時對油缸補(bǔ)油，從而在停料時使右側(cè)油缸壓力下降過快。后經(jīng)檢查，右側(cè)節(jié)流閥B只打開1圈，而左側(cè)節(jié)流閥B打開6圈。經(jīng)調(diào)整右側(cè)節(jié)流閥B開度后，運(yùn)行正常。

圖2 啟動時跳停的曲線

圖3 投料時間隙異常曲線

圖4 投料正常時的曲線

圖5 停料正常時的曲線

3.3 運(yùn)行時間隙或壓力異常

圖6為運(yùn)行時不正常情況的曲線，左右側(cè)的壓力都較低，在預(yù)加壓力值6.5 MPa左右，左側(cè)間隙變化不大，而右側(cè)間隙變小到原始間隙值，從而造成間隙差超限報警。由曲線可初步判斷是右側(cè)液壓系統(tǒng)漏油較嚴(yán)重造成的。因漏油嚴(yán)重，壓差較大，系統(tǒng)不再補(bǔ)壓，從而使左右側(cè)間隙差加大。后經(jīng)檢查，這是右側(cè)油缸漏油較嚴(yán)重造成的，更換油缸后運(yùn)行正常。圖7為運(yùn)行中壓力差大于設(shè)定值而跳停的曲線。從圖中曲線可看出，右側(cè)壓力正常，而左側(cè)壓力在預(yù)加壓力值以下，左右兩側(cè)間隙不大，因壓力差大于2MPa，系統(tǒng)不再補(bǔ)壓，所以，最終造成壓力差大于設(shè)定值而跳停。由曲線初步判斷，這是左側(cè)液壓系統(tǒng)有泄漏造成的。經(jīng)檢查，是左側(cè)快速泄壓閥泄漏造成的，更換后正常。圖8為運(yùn)行中間隙差超高高限（間隙差達(dá)20m m）跳停。從曲線看，左側(cè)運(yùn)行中壓力在預(yù)加壓力值左右，壓力較低，右側(cè)壓力正常，短時間內(nèi)，左側(cè)間隙增大較大，而右側(cè)間隙不變，從而導(dǎo)致定、動輥電流增大，最終因左右側(cè)間隙差超高高限跳停。從曲線判斷，左側(cè)壓力不正常，閥件有泄漏，但不至于使輥壓機(jī)跳停，導(dǎo)致跳停的是左側(cè)輥面進(jìn)入直徑較大的異物，把左側(cè)間隙頂開。這個故障，從觸摸屏的“報警信息”一欄中顯示為“間隙差超高高限跳停”，但造成間隙差超高高限的原因不能得知，從觸摸屏的“歷史事件”一欄中可查到相關(guān)信息，即“左側(cè)輥面進(jìn)入直徑大于40mm異物報警”，這才是故障的直接原因。所以，通過與其它信息比較并進(jìn)行總結(jié)，從曲線查原因會更直接一些。

圖6 運(yùn)行時不正常情況的曲線

圖7 壓力差大于設(shè)定值而跳停的曲線

圖8 間隙差超高高限跳停曲線

3.4 停料時異常

圖3右邊為停料時異常的曲線，其故障判斷已在本文前面作了說明。圖9為停料時的異常曲線，與圖3右邊的曲線有相同的地方，即左右兩側(cè)間隙變化速度相似，左側(cè)壓力變化也相同；與圖3右邊的曲線不同的地方在于，圖9右側(cè)壓力降為0MPa后，再升到預(yù)加壓力值用時較長，且停料后左右側(cè)間隙值相差較大，達(dá)8mm多，左大右小。從曲線可判斷，左右側(cè)的原始間隙未調(diào)整好，從而使停機(jī)后左右側(cè)間隙值相差較大，而液壓系統(tǒng)的問題與圖3相似，是右側(cè)蓄能器壓力不足或節(jié)流閥B開度不夠。經(jīng)檢查，右側(cè)一個蓄能器失效，且右側(cè)節(jié)流閥B開度不夠，經(jīng)更換蓄能器及調(diào)整節(jié)流閥B開度后，運(yùn)行正常。圖10為停料時的異常曲線。停料時，定、動輥的電流并非象圖5一樣快速下降到空載電流，同時，左側(cè)間隙變化不大，而右側(cè)快速下降，從而造成兩輥間隙差超限報警；左側(cè)壓力沒有變化，而右側(cè)壓力下降到預(yù)加壓力值左右。從曲線可判斷，氣動閘板閥關(guān)閉不嚴(yán)，關(guān)閉后仍有物料落入，從而使電流不能快速下降到空載電流。至于左側(cè)間隙變化不大，壓力變化也不大，而右側(cè)間隙變化大，壓力下降，是由于左側(cè)落入的物料多些，右側(cè)落入的物料少些，從而使左右側(cè)間隙值及壓力值變化不一致，物料不再進(jìn)入后，其曲線與正常情況相同。

圖9 跳停時的異常曲線

圖10 停料時的異常曲線