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    氣液兩相流管流壓降計(jì)算理論綜述

    2014-01-06 06:05:52王立佳陳晶華
    石油化工設(shè)備 2014年3期
    關(guān)鍵詞:摩阻層流單相

    王立佳,陳晶華

    (1.海洋石油工程股份有限公司,天津 300451)

    (2.中海石油(中國(guó))有限公司北京研究中心,北京 100027)

    在石油開采工業(yè)中,大量存在著氣液混合物在管道中的流動(dòng)運(yùn)動(dòng)形式。通常情況下,氣井采出流體氣液比高,但即便只有少量液體存在,也會(huì)對(duì)流動(dòng)帶來相當(dāng)大的影響。油井產(chǎn)出物中通常含有水和天然氣,其流動(dòng)形態(tài)更為復(fù)雜。從早期的研究者利用室內(nèi)或現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù),提出各種兩相穩(wěn)態(tài)計(jì)算經(jīng)驗(yàn)相關(guān)公式[1-3],到上世紀(jì)80年代后,利用物理模型模擬穩(wěn)態(tài)、瞬態(tài)工況進(jìn)行的計(jì)算[4-10],總體而言,研究的重點(diǎn)是在尋求一種更加準(zhǔn)確、符合實(shí)際的壓降計(jì)算方法,其中摩阻系數(shù)作為壓降計(jì)算的重要內(nèi)容,計(jì)算的準(zhǔn)確性直接決定了壓降計(jì)算的準(zhǔn)確性。

    1 氣液兩相管流壓降計(jì)算理論

    1.1 穩(wěn)態(tài)相關(guān)式計(jì)算理論

    早期的氣—液體兩相流壓降計(jì)算,多數(shù)采用均相流模型,將氣液兩相混合物看成均勻介質(zhì),其流動(dòng)的物理參數(shù)取兩相介質(zhì)相應(yīng)參數(shù)的平均值。之后出現(xiàn)了采用分相流模型的計(jì)算,即假設(shè)流體為單相流體(液相或氣相),計(jì)算流動(dòng)壓降,然后用相關(guān)式修正。這一方法的代表是Lockhart & Martinelli法[1],并在工業(yè)上獲得廣泛的應(yīng)用。方法如下:

    顯然,按照單相流體計(jì)算壓降ΔPι和ΔPg后,求出X并由Lockhart-Martinelh兩相流模數(shù)X~¢關(guān)系曲線圖,最終求出兩相流壓降。從該方法可以看出,早期的管道壓降計(jì)算,只考慮了與流體物性和管徑的關(guān)系,沒有考慮多相流管中各相間的相互作用。

    1.2 半相關(guān)式—半模型理論

    以Taitel和Duakler[5-6]為代表,根據(jù)對(duì)水平和接近水平的氣液兩相管流層狀流的力學(xué)分析,在考慮相間及相與管壁間的剪切應(yīng)力作用下,提出了如下力學(xué)模型:

    式中:τ-剪切應(yīng)力,N/m2,下標(biāo)l為液體,g為氣體,i為界面;S -濕周長(zhǎng),mx;A -管子截面或流體占有截面,m2;α-管子傾斜角,向上為正;g -重力加速度,m/s2。

    該式右側(cè)第一項(xiàng)為摩阻壓降,第二項(xiàng)為重力壓降。不同流態(tài)采用不同的計(jì)算公式,但都是從摩阻壓降和重力壓降兩個(gè)方面來計(jì)算的。

    1.3 機(jī)理模型理論

    上世紀(jì)80年代后,引入了核工業(yè)中用于研究蒸汽/水兩相流的物理模型方法,使兩相流研究獲得了新的進(jìn)展。歐美等國(guó)相繼建立了測(cè)量手段先進(jìn)的實(shí)驗(yàn)環(huán)道,建立了更為精確的力學(xué)模型用來描述多相流流動(dòng)規(guī)律[7-10]。挪威工業(yè)研究會(huì)經(jīng)過多年的合作研究,以雙流體模型的水力學(xué)質(zhì)量、動(dòng)量、能量方程為基本方程,建立了穩(wěn)態(tài)、瞬態(tài)多相流模型,開發(fā)了相應(yīng)的模擬軟件OLGA。并結(jié)合實(shí)驗(yàn)獲得的水力、熱力學(xué)相關(guān)式使機(jī)理方程封閉。

    2 摩阻系數(shù)計(jì)算模型

    兩相流水力計(jì)算中,壓降計(jì)算是確定多相管流管徑、泵和終端分離器大小的基礎(chǔ),因此準(zhǔn)確計(jì)算沿線壓降具有重要意義。而沿程摩阻系數(shù)是壓降計(jì)算的重要內(nèi)容,其計(jì)算的準(zhǔn)確性直接決定了壓降計(jì)算的準(zhǔn)確性,因此有必要對(duì)摩阻系數(shù)計(jì)算方法進(jìn)行分析。

    2.1 泰特爾—杜克勒方法[5]

    式中,fi、fg、fl分別為氣液界面、氣相、液相的范寧系數(shù)。

    2.2 Xiao等人方法

    Xiao等人[7]將流型分為分層流(分層光滑流和分層波狀流)、段塞流、環(huán)狀流和分散泡狀流四種流型,并將摩阻系數(shù)劃分為流體與管壁之間的摩阻系數(shù)和氣液界面摩阻系數(shù)兩種,進(jìn)行了不同的定義。

    2.2.1 流體與管壁間摩阻系數(shù)

    認(rèn)為兩相管流中,氣體或液體與管壁之間的沿程摩阻系數(shù)的計(jì)算可以采用單相流體沿程摩阻系數(shù)的計(jì)算方法。

    (1)分層流、環(huán)狀流和段塞流:計(jì)算方法與單相液體管道相同,分為層流區(qū)Ⅰ、層流與紊流之間的過渡區(qū)Ⅱ、紊流光滑區(qū)Ⅲ、混合摩擦區(qū)Ⅳ、紊流粗糙區(qū)Ⅴ。

    (2)分散泡狀流:流型為分散泡狀流時(shí),氣液兩相之間沒有滑動(dòng),與管壁接觸的流體只有液體,故Re需用氣液混合物的平均雷諾數(shù)替代。式中: Hι為持液率 ,;具體摩阻系數(shù)計(jì)算方法同(1)中的分層流、環(huán)狀流和段塞流算法。

    2.2.2 氣液界面的摩阻系數(shù)

    由于分散泡狀流被看作單相流體,無需氣液界面摩阻系數(shù)的計(jì)算,Xiao等人結(jié)合Andritsos和Baker的方法,提出了計(jì)算λi的新方法。

    (1)分層流:首先,采用Baker等提出的方法計(jì)算εi:

    式中:εi-氣液界面的相對(duì)粗糙度,其值在ε~0.25 (hl/D) 之間;Nwe、Nu-分別為韋伯?dāng)?shù)和液相黏度準(zhǔn)數(shù),無量綱;σ-表面張力,N/m。

    將εi代入Chen氏表達(dá)式計(jì)算λi,如下:

    (2)段塞流、環(huán)狀流

    采用Oilemans關(guān)系式計(jì)算環(huán)狀流中氣芯與液膜界面的沿程摩阻系數(shù)λi,忽略液體挾帶率,則λi的計(jì)算如下:

    式中:λc-氣芯摩阻系數(shù);δ-液膜厚度

    可以看出Xiao等人的摩阻系數(shù)劃分方法,更加系統(tǒng)和準(zhǔn)確,同時(shí)結(jié)合Andritsos、Baker、Oilemans等人的關(guān)系式對(duì)氣液界面摩阻系數(shù)進(jìn)行了定義??傮w而言,是目前公認(rèn)的準(zhǔn)確性較強(qiáng)適用性較廣的方法。

    3 結(jié)論

    綜上所述,兩相流計(jì)算理論的進(jìn)展,經(jīng)歷了從借用單相流體層流計(jì)算方法的簡(jiǎn)單計(jì)算,到依據(jù)兩相流流型,定義不同流型下計(jì)算方法的進(jìn)步,直至目前,又將其分為流體與管壁及與氣液界面的相互作用,并依據(jù)流動(dòng)形態(tài)進(jìn)行更為準(zhǔn)確的計(jì)算。

    同時(shí)也應(yīng)看到,不論是哪種相關(guān)式或計(jì)算理論,摩阻系數(shù)的計(jì)算均采用了多種不同的假設(shè)和近似推算,究其根源,因多相管流中的相互作用,不僅存在于氣體、液體與管壁之間,同時(shí)氣液界面之間還存在質(zhì)量交換和能量交換,這種相互作用是非常復(fù)雜的。兩相流計(jì)算理論需要發(fā)展,摩阻系數(shù)的準(zhǔn)確計(jì)算是必不可少的組成部分。新的摩阻系數(shù)計(jì)算方法的提出,必將推動(dòng)兩相流計(jì)算理論向更高水平的發(fā)展。

    [1]陳家瑯. 石油氣液兩相管流[M].北京:石油工業(yè)出版社,1989.

    [2]馮叔初等. 油氣集輸[M].東營(yíng):石油大學(xué)出版社,1988.

    [3]楊嘉羚,景建莊等. 長(zhǎng)距離油、氣、水管道混輸系統(tǒng)[J].油氣儲(chǔ)運(yùn),1996,

    [4]K.H.Bendlksen, D.Malnes, etc.The Dynamic Two-Fluid Model OLGA:Theory and Application, SPE Production Engineering,1991.

    [5]Y.Taitel, N.Lee, A.E.Dukler, Transient Gas–Liquid Flow in Horizontal Pipes: Modeling the Flow Pattern Transitions. AIChE Journal, 1978, 24 (5):920–934.

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    [9]R.I., Issa, M.H.W.Kemp, Simulation of Slug Flow in Horizontal and Nearly Horizontal Pipes with the Two-Fuid Model. Int. J. of Multiphase Flow, 2003, 29(3): 69-95.

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    [11]劉德生,徐孝軒. 水平管油氣水三相流動(dòng)規(guī)律研究進(jìn)展[J].石油和化工設(shè)備,2013,16(1):5-9.

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