蘇76-1-20H井鉆井技術(shù)

王先洲 蔣 明 鄧增庫 夏景剛 王保軍 劉從勝

（中國石油渤海鉆探第五鉆井工程分公司，河北河間 062450）

蘇里格氣田是目前中國產(chǎn)氣量最大的整裝氣田，屬于低孔、低滲、致密儲(chǔ)層型巖性氣藏［1］，有效開發(fā)的難度非常大。水平井技術(shù)的應(yīng)用，極大限度地提高了氣藏的暴露面積，可以大幅提高單井產(chǎn)量和采收率，對(duì)低孔、低滲氣藏具有顯著的開發(fā)效益。隨著水平井鉆井技術(shù)的快速發(fā)展和先進(jìn)工具的開發(fā)應(yīng)用，水平段的長度逐漸增加。為進(jìn)一步有針對(duì)性地開展長水平段水平井鉆井工藝研究，形成切實(shí)可行的現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用技術(shù)，實(shí)現(xiàn)長水平段水平井技術(shù)的規(guī)模應(yīng)用，渤海鉆探在蘇里格氣田鉆探了一口長水平段水平井蘇76-1-20H 井，實(shí)鉆水平段長2 856 m。

1 井身結(jié)構(gòu)與井眼軌道設(shè)計(jì)

1.1 井身結(jié)構(gòu)

根據(jù)蘇里格氣田的地層特點(diǎn)，考慮井眼軌跡的控制和鉆井工藝要求，降低鉆具摩阻和扭矩，有利于水平段的更大延伸。蘇76-1-20H 井采用三開井身結(jié)構(gòu)：一開使用?374.6 mm 鉆頭鉆至井深500 m，下入?273.05 mm 表層套管至498.18 m；二開使用?215.9 mm 鉆頭鉆至井深3 490 m，下入?177.8 mm技術(shù)套管至井深3 487.42 m；三開使用?152.4 mm鉆頭鉆至井深6 346 m，水平段采用裸眼完井后下入?88.9 mm 完井壓裂管柱實(shí)施15 段分段壓裂。

1.2 井眼軌道設(shè)計(jì)

通過對(duì)比不同造斜率的幾種軌道設(shè)計(jì)，在蘇里格地區(qū)常規(guī)水平井的基礎(chǔ)上增加靶前位移150 m、降低造斜率，以便使井眼軌跡平滑減少摩阻扭矩。井眼軌道設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。

表1 蘇76-1-20H 井井眼軌道設(shè)計(jì)

2 技術(shù)難點(diǎn)

（1）水平段長，摩阻扭矩大［2］，易造成嚴(yán)重托壓；水平段施工泵壓高，排量受限，環(huán)空返速低，巖屑床不能及時(shí)破壞，井眼清潔難度大，致使摩阻因數(shù)增大，滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆壓傳遞困難。摩阻扭矩的控制程度直接關(guān)系到水平段的延伸長度［3］。

（2）蘇里格氣田屬辮狀河沉積，沉積環(huán)境復(fù)雜［4］，氣層薄，變化大，易尖滅，需要不斷調(diào)整井斜跟蹤氣層，確保氣層鉆遇率，井眼軌跡控制難度大。

（3）采用“長水平段多級(jí)分段壓裂技術(shù)”進(jìn)行完井作業(yè)，下入完井管柱的同時(shí)，需要下入15 個(gè)?140 mm 的裸眼封隔器，環(huán)空間隙僅6.2 mm，對(duì)鉆井液性能和水平段軌跡控制精度要求高。

（4） 定向段泥巖存在水敏性、硬脆性、破碎性、周期性多種方式的垮塌，長水平段鉆遇大段易塌泥巖，在長時(shí)間浸泡下，容易垮塌造成卡鉆、憋漏地層等復(fù)雜情況，同時(shí)也會(huì)引起井眼清潔和潤滑問題，鉆井液必須有良好的防塌性能。

（5）?152.4 mm 水平段井眼尺寸小，循環(huán)壓耗大，高泵壓帶來設(shè)備和人身安全風(fēng)險(xiǎn)大。

（6）小井眼長水平段施工，對(duì)鉆具變形情況需要及時(shí)跟蹤計(jì)算，同時(shí)技術(shù)套管防磨工作難度大。

（7）長水平段施工存在定向儀器信號(hào)傳輸困難、鉆進(jìn)和鉆井液參數(shù)、鉆具選擇和鉆具組合優(yōu)化缺乏經(jīng)驗(yàn)等不可預(yù)知因素。

3 主要技術(shù)措施及應(yīng)用效果

3.1 井眼軌跡控制

3.1.1 直井段 上直段采取防斜打直措施，采用PDC 鉆頭+低速直螺桿+鐘擺鉆具結(jié)構(gòu)的復(fù)合鉆井技術(shù)，通過調(diào)整鉆井參數(shù)，保證井身結(jié)構(gòu)符合設(shè)計(jì)要求，減少造斜點(diǎn)處視位移，為下一步定向段施工提供有利條件。

3.1.2 造斜段 采用鉆具組合：?215.9 mmPDC+ ?172 mm×1.25°單彎螺桿（帶?212 mm 穩(wěn)定器）+?178 mm 浮閥+?178 mmLWD+?178 mm 無磁鉆鋌×1 根+?127 mm 無磁鉆桿×1 根+?172 mm 防磨接頭+?127 mm 鉆桿若干（隨井斜角的增大逐步倒裝）+?127 mm 加重鉆桿×10 根+?165 mm 隨鉆震擊器+?127 mm 加重鉆桿×20 根+?127 mm 鉆桿。斜井段簡(jiǎn)化鉆具結(jié)構(gòu)，用加重鉆桿代替鉆鋌以降低摩阻和扭矩［5］，加裝隨鉆震擊器，減少井下復(fù)雜和事故發(fā)生。鉆進(jìn)中根據(jù)測(cè)點(diǎn)的井斜和方位以及鉆具的實(shí)鉆造斜率準(zhǔn)確預(yù)測(cè)井底的井斜和方位，分析井眼變化趨勢(shì)，不斷優(yōu)化修正待鉆井眼軌道，及時(shí)調(diào)整鉆井參數(shù)，盡可能多的采用轉(zhuǎn)盤旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)［6］，減少滑動(dòng)鉆進(jìn)，采取復(fù)合鉆進(jìn)與滑動(dòng)鉆進(jìn)相結(jié)合的方式對(duì)每根鉆桿鉆進(jìn)方式進(jìn)行優(yōu)化，使用1.25°單彎螺桿，避免大幅度調(diào)整井斜、方位造成狗腿度過大，保證井眼軌跡平緩。在井斜超過30°以后鉆進(jìn)過程中，堅(jiān)持每柱打完后倒、正技術(shù)劃眼2 次，每鉆進(jìn)70～100 m 做1 次短起下，保證井眼平滑，及時(shí)破壞巖屑床。

3.1.3 水平段 根據(jù)大位移或長水平段水平井底部鉆具組合優(yōu)選原則［7］，水平段加裝了隨鉆震擊器，減少事故復(fù)雜的發(fā)生；加裝了防磨接頭和20 個(gè)減磨降扭接頭，間隔分布在造斜點(diǎn)以上至斜井段約500 m鉆桿中間，對(duì)技術(shù)套管進(jìn)行保護(hù)；采用?101.6 mm鉆桿代替了?88.9 mm 鉆桿，降低循環(huán)壓耗，增強(qiáng)鉆具抗扭強(qiáng)度；水平段后期使用了水力振蕩器，減小摩阻，解決長水平段送鉆加壓困難的問題。

（1）3 490～5 903 m 井段鉆具組合：?152.4 mm PDC＋?120 mm×1.25°單彎螺桿（帶?146 mm 穩(wěn)定器）＋?140 mm～?148 mm 欠尺寸穩(wěn)定器+?120 mm 浮閥+?121 mm 無磁鉆鋌（內(nèi)置恒泰隨鉆儀器）×1 根+ 防磨接頭+ST38×311+?101.6 mm 鉆桿若干（減磨降扭接頭20 個(gè)）+?101.6 mm 加重鉆桿×20 根＋?101.6 mm 鉆桿。

（2）5 903～6 346 m 井段鉆具組合：?152.4 mm PDC ＋?120 mm×1.25°單彎螺桿（帶?146 mm 穩(wěn)定器）＋?140 mm～?148 mm 欠尺寸穩(wěn)定器+?120 mm 浮閥+?121 mm 無磁鉆鋌（內(nèi)置斯倫貝謝隨鉆儀器）+防磨接頭+ST38×311+?101.6 mm 鉆桿×73 根+水力振蕩器組合+?101.6 mm 鉆桿×247根+?101.6 mm加重鉆桿×18根＋?101.6 mm鉆桿。

鉆進(jìn)中根據(jù)隨鉆伽馬值監(jiān)測(cè)和鄰井資料對(duì)比，在保證井眼軌跡于砂層內(nèi)延伸的前提下，盡量采取調(diào)整鉆壓方式復(fù)合鉆進(jìn)，采用1.25°單彎螺桿，每次定向鉆進(jìn)不超過4 m，保證井眼軌跡圓滑［8］。每次下鉆前根據(jù)上趟鉆鉆具結(jié)構(gòu)復(fù)合鉆進(jìn)時(shí)的井斜變化趨勢(shì)，在?140 mm～?148 mm 之間調(diào)整欠尺寸穩(wěn)定器外徑，保證鉆具有較好的穩(wěn)斜能力，還要具有一定的造斜調(diào)整能力，通過螺桿本體穩(wěn)定器配合不同外徑欠尺寸穩(wěn)定器，穩(wěn)斜效果增強(qiáng)，達(dá)到了多復(fù)合少滑動(dòng)的目的，整個(gè)水平井段滑動(dòng)僅173.95 m。自A 靶點(diǎn)至B 靶點(diǎn)的實(shí)鉆垂深控制范圍為3 165.62～3 169.31 m，自B 靶點(diǎn)至C 靶點(diǎn)的實(shí)鉆垂深控制范圍為3 169.31～ 3 171.97 m，全角變化率控制較好。長水平段滑動(dòng)鉆進(jìn)困難，通過采取以下措施，效果明顯。（1）上提鉆具。在滑動(dòng)鉆進(jìn)前，留足活動(dòng)鉆具的有效距離，上下大幅度活動(dòng)鉆具，完全釋放鉆具上的摩擦阻力，然后擺動(dòng)工具面到要求位置，繼續(xù)大幅度活動(dòng)鉆具消除鉆具上的摩擦阻力，開始滑動(dòng)鉆進(jìn)，根據(jù)井下情況、鉆壓情況、工具面情況間隔10～20 min 上提鉆具1.0～2.5 m，以達(dá)到防止黏卡，減少拖壓的效果。（2）搖擺鉆桿。在滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中，間隔20～30 min，在不上提鉆具的情況下根據(jù)井深、水平段長度正反轉(zhuǎn)動(dòng)鉆具1～4圈，以便起到活動(dòng)鉆具效果，減少拖壓現(xiàn)象。（3）加裝水力振蕩器。水平段長2 413 m 后井壁摩擦阻力達(dá)到150～180 kN，滑動(dòng)鉆進(jìn)困難，加裝水力振蕩器，放置在距離鉆頭當(dāng)前水平段長度1/2～1/3 處，通過水力作用產(chǎn)生軸向的蠕動(dòng)，將靜摩擦變?yōu)閯?dòng)摩擦，以達(dá)到減少鉆具滑動(dòng)鉆進(jìn)時(shí)的摩擦阻力、解決送鉆加壓困難的問題。

3.1.4 軌跡控制技術(shù)實(shí)施效果 通過以上軌跡控制技術(shù)的實(shí)施，使該井的井眼軌跡得到了很好的控制，狗腿度沒有出現(xiàn)較大的波動(dòng)，獲得了較高的井眼軌跡圓滑度。上直段2 610 m，造斜點(diǎn)井斜0.18°、方位188.3°、位移31.38 m；斜井段880 m，全角變化率2.86 （°）/30 m，最大全角變化率4.68 （°）/30 m；水平段2 856 m，井底井斜89.48°、方位204.76°、全角變化率0.19 （°）/30 m，最大全角變化率2.39 （°）/30 m。

3.2 摩阻扭矩預(yù)測(cè)與控制

3.2.1 摩阻扭矩的預(yù)測(cè) 摩阻和扭矩對(duì)長水平段水平井鉆進(jìn)是很重要的參數(shù)，隨著井深、位移的增加，摩擦阻力與扭矩也增大，水平段的延伸在很大程度上要取決于摩阻和扭矩的限制。摩阻和扭矩?cái)?shù)值的大小與井斜角、井眼曲率、濾餅的潤滑性、井眼清潔程度、井筒液柱壓力與地層壓力差、井眼尺寸、地層可鉆性、鉆柱結(jié)構(gòu)與質(zhì)量、鉆井參數(shù)和鉆井液性能等［9］有關(guān)。

該井鉆至井深5 716 m 時(shí)，井斜角89.59°，垂深3 170.29 m。根據(jù)地質(zhì)要求垂深范圍3 170～3 172.5 m，按照垂深范圍內(nèi)延伸水平段長度，模擬井深達(dá)到6 200 m。針對(duì)實(shí)際使用的鉆具組合，進(jìn)行了摩阻和扭矩預(yù)測(cè)。

（1）模擬條件計(jì)算。鉆具組合：?152.4 mm 鉆頭+?120 mm 螺桿＋?144 mm 欠尺寸穩(wěn)定器+?121 mm 無磁鉆鋌×1 根+?101.6 mm 鉆桿×270 根+?101.6 mm 加重鉆桿×20 根+?101.6 mm 鉆桿。工況參數(shù)：旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)鉆壓40 kN，滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆壓20 kN，起下鉆速度10 m/min，鉆頭扭矩1.5 kN·m。套管內(nèi)摩擦因數(shù)0.17，裸眼段摩擦因數(shù)0.17（通過現(xiàn)場(chǎng)旋轉(zhuǎn)扭矩值反算得出），鉆井液密度1.18 g/cm3。

（2）模擬計(jì)算結(jié)果。裸眼段鉆進(jìn)載荷計(jì)算結(jié)果見表2。

表2 ?152.4 mm 井眼鉆進(jìn)載荷計(jì)算結(jié)果

（3）摩阻扭矩預(yù)測(cè)技術(shù)應(yīng)用。從計(jì)算結(jié)果可以看出，井深5 900 m 時(shí)滑動(dòng)鉆進(jìn)發(fā)生螺旋彎曲，所以現(xiàn)場(chǎng)在鉆進(jìn)過程中必須維持井眼高度清潔，保持較低的摩阻因數(shù)，盡可能采用旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)方式。根據(jù)摩阻扭矩預(yù)測(cè)在井深5 903 m 下入水力振蕩器克服鉆具發(fā)生螺旋變形，同時(shí)解決了滑動(dòng)鉆進(jìn)送鉆加壓困難的問題。下入水力振蕩器后滑動(dòng)鉆進(jìn)摩阻明顯減小，滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速高達(dá)5 m/h，較下入水力振蕩器之前提高了79.21 %。

3.2.2 摩阻扭矩控制 現(xiàn)場(chǎng)摩阻扭矩的控制主要采取以下幾個(gè)方面的措施：（1）控制好井眼軌跡，使井眼軌跡圓滑，以降低摩阻和扭矩；（2）簡(jiǎn)化鉆具結(jié)構(gòu)，加重鉆桿替代鉆鋌，適當(dāng)延長扭方位井段，調(diào)整鉆進(jìn)參數(shù)等措施，減小鉆柱與井壁的接觸面積；（3）強(qiáng)化固控設(shè)備的使用，使用3 個(gè)振動(dòng)篩，2 個(gè)除砂器，1 個(gè)除泥器，2 個(gè)離心機(jī)，控制好鉆井液的含砂量和固相含量；（4）做好短起下鉆，清除井壁巖屑床；（5）增加潤滑劑的加量，改善濾餅質(zhì)量，保證井壁光滑；（6）使用水力振蕩器，減小滑動(dòng)鉆進(jìn)時(shí)摩阻和鉆具變形；（7）現(xiàn)場(chǎng)對(duì)井眼清潔進(jìn)行實(shí)時(shí)跟蹤分析［10］，確保井眼高度清潔。

3.3 地質(zhì)導(dǎo)向

探氣層著陸和水平段鉆進(jìn)過程中，為了準(zhǔn)確進(jìn)入目的層，確保砂體鉆遇率，下入地質(zhì)導(dǎo)向儀器，并與氣測(cè)、巖屑錄井等配合，分析井眼軌跡走向和位置，達(dá)到準(zhǔn)確著陸和在氣層中鉆進(jìn)的目的。著陸時(shí)，準(zhǔn)確記錄伽馬曲線，加強(qiáng)與鄰井測(cè)井圖的對(duì)比分析，結(jié)合氣測(cè)和巖屑變化，綜合分析是否進(jìn)入目的層；進(jìn)入水平段后，根據(jù)儲(chǔ)層的沉積規(guī)律，隨時(shí)觀察分析隨鉆伽馬、鉆時(shí)、氣測(cè)和巖屑變化情況，繪制地質(zhì)跟蹤圖，及時(shí)分析判斷，以便及時(shí)調(diào)整軌跡。蘇76-1-20H 井應(yīng)用地質(zhì)導(dǎo)向技術(shù)，實(shí)現(xiàn)了一次性準(zhǔn)確著陸進(jìn)入儲(chǔ)層的目的，水平段砂體鉆遇率95.86%。

3.4 鉆井液

蘇76-1-20H 井上部地層膠結(jié)性差，斜井段和水平段泥巖易坍塌，水平段井眼尺寸小、水平段長、井眼清潔難度大［11］，摩阻扭矩大、潤滑性能要求高，鉆井液必須有良好的防塌性和潤滑防托壓、攜巖懸?guī)r能力，滿足長水平段井壁穩(wěn)定、井眼清潔和水平段有效延伸的目的。根據(jù)蘇里格地區(qū)的地層特點(diǎn)，優(yōu)選出了不同井段的鉆井液體系。

（1）直井段采用清水聚合物鉆井液體系。采用大循環(huán)，保持黏度28～32 s，在鉆進(jìn)過程中根據(jù)鉆井速度不斷補(bǔ)充K-PAM，增強(qiáng)體系的抑制性；定期用K-PAM、FT-342 配置稠塞清洗井底，以保證井眼干凈；每次起鉆前用20 m3稠漿封閉井底300～500 m井段。

（2）斜井段采用改進(jìn)的聚磺鉆井液體系。定向前200 m 轉(zhuǎn)型為聚磺鉆井液體系，鉆進(jìn)中保持各種處理劑的有效含量，增加降濾失劑和防塌劑的加量，最大限度地降低失水，加強(qiáng)封堵防塌能力，鉆至中完前，密度控制在1.16～1.18 g/cm3，中壓失水降為2 mL，90°高溫高壓失水降為7 mL；大斜度井段黏度控制在70～80 s，YP 不小于12 Pa，動(dòng)塑比不小于0.4 Pa/mPa·s，φ3讀值不小于6，以滿足井眼清潔的要求；保證良好的濾餅和較低的固相含量，采用固液結(jié)合的復(fù)合潤滑方式，根據(jù)附加拉力和定向情況加大潤滑劑的用量，提高鉆井液的潤滑防卡性能。

（3）水平段采用KCl 聚磺防塌鉆井液體系。鉆井液配方為：3.5%膨潤土+ 0.3%K-PAM + 1.5%NH4-HPAN + 3%SMP-1 +3%抗溫抗鹽降濾失劑WBF108 +（1.0%～2.0%）SN 樹脂+1.0%濾餅質(zhì)量改善劑LN-1 + 10%KCl+5%FT-342 + 2%特制乳化瀝清TZLQ+0.2%XCHV +3%極壓潤滑劑HC-LUBE +3%液體潤滑劑RHZY +0.2%NaOH。按配方配好鉆井液，等濃度膠液維護(hù)鉆井液性能；保證防塌劑的含量，有效封堵破碎性和水敏性地層；嚴(yán)格控制濾失量，有效形成優(yōu)質(zhì)致密濾餅；鉆進(jìn)過程中使用護(hù)膠后的高濃度膨潤土漿、XC 或KCl 溶液調(diào)整黏切，控制鉆井液黏度60～95 s，動(dòng)切力12～19 Pa，動(dòng)塑比不低于0.4 Pa/mPa·s,靜切力3～6/5～12 Pa/Pa，保證鉆井液有足夠的懸浮攜帶能力；用180 目篩布和離心機(jī)清除有害固相和細(xì)小顆粒砂子，避免形成砂質(zhì)濾餅，隨著水平段的延伸、鉆具上提阻力和扭矩的增大，增大潤滑劑的加量，以達(dá)到降低井下摩阻及扭矩的目的。

實(shí)踐表明，所用的鉆井液具有很好的防塌性、潤滑性和攜砂能力，鉆進(jìn)過程中無坍塌掉塊及阻卡現(xiàn)象，所有作業(yè)過程順利；鉆進(jìn)中返砂正常，未發(fā)現(xiàn)短時(shí)無返砂現(xiàn)象，起下鉆開泵順利；全井摩阻因數(shù)控制在0.04～0.07，濾餅質(zhì)量良好，無黏卡現(xiàn)象；定向段施工無托壓現(xiàn)象，水平段2 200 m 以內(nèi)無托壓，水平段2 200 m～2 400 m 有輕微托壓，水平段2 413 m 以后下入水力振蕩器施工正常；鉆具上提附加拉力在完鉆階段一般為60～80 kN。

3.5 井眼修復(fù)

完鉆后依次采用鉆頭+?148 mm 穩(wěn)定器通井，?150 mm 通井規(guī)+?101.6 mm 加重鉆桿×1 根+?177.8 mm 套管刮削器刮壁，鉆頭+?150 mm 西瓜皮銑柱、鉆頭+?101.6 mm 斜坡鉆桿×1 根+?150 mm 西瓜皮銑柱+?101.6 mm 斜坡鉆桿×1 根+?145 mm 通井短節(jié)2 次模擬通井修復(fù)井壁。下鉆時(shí)精細(xì)劃眼、優(yōu)化鉆井液性能、控制循環(huán)時(shí)間、增加短起等，提高井眼軌跡的圓滑度。通過井眼修復(fù)技術(shù)的實(shí)施，保證了完井管柱和15 個(gè)?140 mm 裸眼封隔器的順利下入。

3.6 事故復(fù)雜預(yù)防措施

（1）加強(qiáng)設(shè)備管理，提高循環(huán)系統(tǒng)壓力等級(jí)，滿足高壓施工要求。

（2）盡可能采用較大的排量，做好技術(shù)劃眼和短起下鉆工作。

（3）加強(qiáng)鉆具使用管理，定期倒換，改變鉆具的受力狀態(tài)［12］；起鉆檢查探傷；控制井眼軌跡，保證井眼軌跡平緩，減小鉆進(jìn)時(shí)扭矩；使用較低的頂驅(qū)轉(zhuǎn)速來降低鉆具扭矩；在鉆具組合中加裝防磨降扭接頭，避免發(fā)生鉆具事故。

（4）設(shè)計(jì)人員全程進(jìn)行水平井磨阻扭矩、管柱下入能力分析，以及井眼清潔能力分析，發(fā)現(xiàn)問題并為下步施工提供有效技術(shù)方案，保證長水平段水平井的安全。

4 結(jié)論和認(rèn)識(shí)

（1）鉆井設(shè)計(jì)與現(xiàn)場(chǎng)一體化技術(shù)服務(wù)為長水平段的順利完鉆提供了強(qiáng)有力的理論技術(shù)保障。

（2）形成的井眼軌跡優(yōu)化控制、摩阻扭矩預(yù)測(cè)與控制、鉆具組合的優(yōu)化、井眼修復(fù)等技術(shù)配合水力振蕩器等減摩降扭工具，大幅延伸了水平段的長度，保證了低孔低滲油氣藏的高效開發(fā)。

（3）水力振蕩器的使用能夠有效緩解長水平段滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆具托壓、鉆頭加壓送鉆困難問題。

（4）較高的砂巖鉆遇率是長水平段鉆井成功的關(guān)鍵地質(zhì)因素。

（5）國產(chǎn)定向儀器在長水平段中經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)無脈沖信號(hào)或不解碼等問題，其穩(wěn)定性還需提高，水平段超過1 500 m 后宜選用進(jìn)口定向儀器。

［1］ 閆振來，牛洪波，唐志軍，等.低孔低滲氣田長水平段水平井鉆井技術(shù)［J］.特種油氣藏，2010，17（2）：105-108.

［2］ 唐志軍.水平井鉆井技術(shù)在大牛地氣田的應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2009，31（6）：40-43.

［3］ 蔡利山，林永學(xué)，王文立.大位移井鉆井液技術(shù)綜述［J］.鉆井液與完井液，2010，27（4）：1-13.

［4］ 陳鳳喜，盧濤，達(dá)世攀，等.蘇里格氣田辮狀河沉積相研究及其在地質(zhì)建模中的應(yīng)用［J］.石油地質(zhì)與工程，2008，22 （2）：21-24.

［5］ 凌紅.蘇10-31-48H 水平井軌跡控制技術(shù)［J］.石油天然氣學(xué)報(bào)，2009，31（5）：318-320.

［6］ 楊曉峰，杜晶晶.井眼軌跡連續(xù)控制鉆井技術(shù)研究與應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2012，34（1）：10-13.

［7］ 崔海林，曹樹生，楊春旭，等. DP19 小井眼欠平衡水平井井眼軌跡控制技術(shù)［J］.石油鉆采工藝， 2010， 32（3）： 18-22.

［8］ 唐洪林，唐志軍，閆振來，等.金平1 井淺層長水平段水平井鉆井技術(shù)［J］.石油鉆采工藝，2008，30（6）：11-15.

［9］ 秦永和. 大港油田大位移井鉆井實(shí)踐和技術(shù)最新進(jìn)展［J］.石油鉆探技術(shù)， 2006， 34（4）：30-33.

［10］ 汪志明，翟羽佳，高清春.大位移井井眼清潔監(jiān)測(cè)技術(shù)在大港油田的應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2012，34（2）：17-19.

［11］ 李文明，向剛，王安泰，等.蘇里格氣田大位移水平井鉆井液技術(shù)［J］.石油鉆采工藝，2012，34（3）：33-35.

［12］ 蔣希文. 鉆井事故與復(fù)雜問題［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2002.