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    壓力恢復(fù)試井解釋在西非深海某油井的應(yīng)用

    2013-12-23 05:02:42夏海容
    石油地質(zhì)與工程 2013年1期
    關(guān)鍵詞:試井導(dǎo)數(shù)邊界

    夏海容

    (中國石化石油勘探開發(fā)研究院,北京100083)

    1 簡介

    西非尼日爾三角洲深海某油田,水深900 m,從地震上看,該油田斷層發(fā)育,沉積環(huán)境為濁積砂水道,東西向的斷層將油田南部與北部隔開,以位于油田南部斷塊的A 井為例,利用現(xiàn)代試井解釋技術(shù)分析地層系數(shù)Kh、表皮系數(shù)S、油井控制最小地質(zhì)儲量、油藏邊界及儲層連通性。

    早期根據(jù)MDT 測試結(jié)果表明該井的地層壓力非常接近飽和壓力,A 井R 層地面原油密度0.804 g/cm3,地層原油體積系數(shù)1.21,原油壓縮系數(shù)1.4×10-3MPa-1,地 層 水 壓 縮 系 數(shù)0.37×10-3MPa-1,巖石壓縮系數(shù)1.05×10-3MPa-1,總的壓縮系數(shù)2.29×10-3MPa-1,原油黏度2.22 mPa·s,孔隙度26.7%,含水飽和度15.1%,射孔頂部埋深2 182 m,射孔厚度15 m,油藏壓力22.955 MPa,井眼底部溫度63.6 ℃,井眼半徑0.155 m。

    A 井測試工作制度為三開三關(guān)(圖1),一開主要為排液,排液時間43.2小時,二開和三開為主要測試階段,開井生產(chǎn)時間67~72小時,測試最大流量870 m3/d,該油田其它井的DST 測試通常都采用三開三關(guān)的工作制度,因此,通常每口井將有三個壓力恢復(fù)數(shù)據(jù)供分析,但是利用一關(guān)壓力恢復(fù)數(shù)據(jù)分析的表皮系數(shù)很高,不能反映地層的真實情況,常用二關(guān)三關(guān)壓力恢復(fù)數(shù)據(jù)進(jìn)行壓力恢復(fù)分析。

    2 試井解釋模型的識別[1-2]

    A 井有三次壓力恢復(fù)數(shù)據(jù),但最后關(guān)井的壓力恢復(fù)時間長,數(shù)據(jù)品質(zhì)好,因此利用最后一段壓力恢復(fù)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。

    2.1 流動階段的識別

    早期階段:主要反映近井帶特征,即為試井解釋模型的內(nèi)邊界條件,從圖2可以看出,A 井的壓差與時間的雙對數(shù)曲線出現(xiàn)了45度線,表明該井存在井筒儲集效應(yīng)。

    徑向流階段:A 井雙對數(shù)曲線上的壓差導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)了數(shù)值為0.5的水平直線(圖2),這是徑向流階段在雙對數(shù)曲線上的顯著特征。

    過渡階段:早期純井儲階段和徑向流階段不受表皮因子的影響,但這兩個流動段之間的過渡階段與表皮因子密切相關(guān),曲線上表現(xiàn)為山峰狀曲線,過渡階段的山峰狀曲線定性的反映了表皮因子的大小,從圖2可以大致判斷A 井受到一定污染。

    圖2 A 井雙對數(shù)診斷曲線

    末期階段:末期階段反映了油井的外邊界條件,從圖2壓力導(dǎo)數(shù)曲線末端從0.5線上翹,這表明井的附近存在不滲透邊界(如斷層),但由于關(guān)井壓恢測試時間不是足夠長,圖上只出現(xiàn)了上翹段,未出現(xiàn)1線或2線的水平直線,因此不能確切判斷斷層條數(shù)和分布情況。

    2.2 壓力恢復(fù)段試井分析[3-5]

    根據(jù)對A 井各流動階段的分析,試井分析初步模型為具有井筒儲集、表皮效應(yīng)和不滲透邊界的均質(zhì)油藏模型或非均質(zhì)油藏模型。針對A 井DST 測試能探測到的范圍內(nèi)油藏可能是均質(zhì)也可能是非均質(zhì),因此先從簡單的均質(zhì)模型開始逐個分析可能的試井解釋模型。

    考慮基本模型為均質(zhì)模型,具有純井筒儲集和表皮效應(yīng),首先分析外邊界條件為一條滲透邊界(或斷層)的情形,試井解釋的外邊界與地震振幅所反映的東部水道界限是一致的,歷史產(chǎn)量也擬合得很好,但是在二關(guān)和三關(guān)之間的擬合壓力比實測壓力偏高。由于考慮一條非滲透邊界時擬合壓力偏高,分析是否存在兩條平行非滲透邊界,在該模型中將末期段的壓力倒數(shù)曲線特征解釋為線性流,壓力導(dǎo)數(shù)曲線形態(tài)擬合很好,但是擬合壓力與實際壓力差異也不容忽視,擬合壓力比實際壓力減小了0.14 MPa。因此,在均值模型下均未能很好的模擬該井實際地質(zhì)特征。

    利用均質(zhì)模型均未獲得很好擬合結(jié)果,從地震解釋獲悉該油田的沉積環(huán)境為濁積砂水道,儲層的非均質(zhì)性比較強(qiáng),從上述兩個均質(zhì)模型解釋結(jié)果分析A 井DST 測試所能探測到的范圍內(nèi)儲層存在非均質(zhì)性,因此應(yīng)考慮具有儲層物性變化的非均質(zhì)模型,試井解釋的非均質(zhì)模型包括雙孔模型、雙滲模型、雙孔雙滲模型和復(fù)合模型,對于濁積砂水道沉積環(huán)境所形成的條帶狀油氣藏,儲層物性的平面分布往往表現(xiàn)出較強(qiáng)的不連續(xù)性,呈現(xiàn)出線性組合的特征,基本模型考慮線性復(fù)合模型來對A 井分析。

    2.2.1 線性復(fù)合模型

    基本模型為線性復(fù)合模型,該模型模擬相退的河道沉積,儲層沿河道分成三個具有不同地層系數(shù)的條帶,利用線性復(fù)合模型同時擬合壓力導(dǎo)數(shù)和歷史壓力,從圖3可以看出壓力和壓力導(dǎo)數(shù)都擬合得很好。該模型下計算東部物性差區(qū)域的地層系數(shù)是A 井所在區(qū)域的0.05倍,距離A 井210 m,西部物性差區(qū)域的地層系數(shù)是A 井所在區(qū)域的0.3倍,距離A 井350 m。2.2.2 一條非滲透邊界的線性復(fù)合模型[3-4]

    圖3 線性復(fù)合模型壓力及壓力導(dǎo)數(shù)擬合圖

    在上述線性復(fù)合模型中,壓力和壓力導(dǎo)數(shù)都擬合得很好,但東部物性很差的條帶與從地震圖上識別出東部河道邊界不符合,因此用一條非滲透邊界代替東部物性很差的條帶,儲層物性差是由河道橫向非均質(zhì)性造成的。該模型下壓力和壓力導(dǎo)數(shù)同樣都擬合得很好,并且地震解釋結(jié)果一致(圖4)。A井距離東部河道邊界220 m,西部物性較差區(qū)域的地層系數(shù)是A 井所在區(qū)域的0.25 倍,距離A 井450 m。

    圖4 一條非滲透邊界的線性模型壓力及壓力導(dǎo)數(shù)擬合圖

    3 參數(shù)計算

    3.1 地層參數(shù)

    由試井解釋識別出的具有一條非滲透邊界的線性復(fù)合模型擬合結(jié)果最好,也符合地震解釋結(jié)果,根據(jù)該模型計算A 井距離東部河道邊界220 m,距離北部非滲透邊界2 200 m,距離南部非滲透邊界2 250 m。當(dāng)測試層有效厚度13 m,原油黏度2.2 mPa·s時,該井測試范圍內(nèi)儲層滲透率2 100×10-3μm2,表皮系數(shù)26.5,生產(chǎn)指數(shù)為130 m3/(d·MPa)。

    3.2 控制地質(zhì)儲量

    根據(jù)試井解釋識別出的一條非滲透邊界的線性模型,A 井探測半徑大約2 000 m,距離北部非滲透邊界2 200 m,距離南部非滲透邊界2 250 m,這與地震圖上識別的主斷層一致,距離西側(cè)非滲透邊界2 000 m。值得注意的是地震圖可以看見的西側(cè)邊界距離A 井950 m,將這兩個模型均進(jìn)行檢驗,發(fā)現(xiàn)如果以地震可以看見的邊界作為該井西側(cè)的非滲透邊界,則壓力導(dǎo)數(shù)和壓力曲線均擬合不上(圖5),證明該井西側(cè)探測半徑內(nèi)不存在其它非滲透邊界(后面進(jìn)行詳細(xì)分析),因此探測半徑2 000 m 時探測面積約9.9 km2,有效厚度為13 m,因此該井控制的最少地質(zhì)儲量為2 385×104m3。

    圖5 西側(cè)探測半徑分析擬合

    4 控制儲量敏感性分析

    4.1 A 井東部是否存在水層

    目前試井解釋模型探測出A 井東側(cè)為一條非滲透邊界,假設(shè)東部不是非滲透邊界,而是油水界面,分析了東部為水層的復(fù)合模型,解釋結(jié)果為西側(cè)或北側(cè)存在非滲透邊界,這與地震數(shù)據(jù)不符合,該模型下A 井距離水層距離1 200 m,遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了地震振幅降低的距離(200~300 m)。通過降低流度使油井距離東部水層更近,從而獲得更好的壓力和壓力導(dǎo)數(shù)擬合曲線,當(dāng)油井距離水層750 m 時獲得很好的擬合曲線,但仍然與地震振幅反應(yīng)不相符。所以,東部為水層的線性復(fù)合模型雖然能獲得很好壓力和壓力導(dǎo)數(shù)擬合曲線,但與地震振幅反應(yīng)不一致,再次證實東部為非滲透邊界而不存在水層。

    4.2 巖石壓縮系數(shù)對控制地質(zhì)儲量的影響

    上述模型中使用的巖石壓縮系數(shù)為1.05×10-3MPa-1,當(dāng)巖石壓縮系數(shù)增加到2.1×10-3MPa-1,A 井探測區(qū)域面積為8.0km2,控制地質(zhì)儲量1 908×104m3。

    4.3 南北兩端非滲透邊界對控制地質(zhì)儲量的影響

    對比分析南北兩端非滲透邊界與A 井的距離對控制地質(zhì)儲量的影響,第一種情況假設(shè)南北兩端的非滲透邊界距離A 井很近,如果壓力和壓力導(dǎo)數(shù)要獲得很好的擬合結(jié)果,則西側(cè)的非滲透邊界需再往西移動,距離大約2 200 m,此時該井控制的地質(zhì)儲量2 401×104m3;第二種情況假設(shè)南部非滲透邊界距離A 井更遠(yuǎn)(5 000 m),如果要獲得好的擬合結(jié)果,則西側(cè)的非滲透邊界距離A 井1 700 m,此時A 井控制地質(zhì)儲量2 226×104m3。

    因此一條非滲透邊界位于A 井東部220 m,與東部水道邊界相符合,假設(shè)測試層的儲層有效厚度是固定的,并且儲層物性在橫向上是均質(zhì)的,DST測試探測到A 井的面積為9.9 km2,控制地質(zhì)儲量(2 226~2 385)×104m3。當(dāng)然測試探測到的西側(cè)的非滲透邊界仍然超出了地震圖可見的邊界。

    4.4 有效厚度對控制地質(zhì)儲量的影響

    在線性復(fù)合模型中,西側(cè)分為三個不同地層系數(shù)的條帶,儲層有效厚度是相同的,探測半徑2 000 m 左右,如果考慮到非均質(zhì)性,西側(cè)不同條帶儲層有效厚度不同,如圖4所示,A 井西側(cè)He2條帶選取不同的儲層有效厚度進(jìn)行壓力和壓力導(dǎo)數(shù)擬合,經(jīng)過試井解釋分析,當(dāng)He2條帶的有效厚度分別為17 m、21 m 和31 m 時獲得很好擬合曲線,在這三種儲層厚度模型下,該井西側(cè)探測半徑有所降低(分別為1 600 m、1 400 m 和1 100 m),但控制地質(zhì)儲量沒有明顯的變化(分別為2 289×104m3、2 353×104m3和2 258×104m3)。通過對不同有效厚度進(jìn)行敏感性分析可知,當(dāng)有效厚度增加,西側(cè)探測半徑降低了,目前三種模型的解釋結(jié)果仍然超過了地震圖可見的邊界,但都位于主斷層邊界內(nèi)。

    因此,如果考慮地質(zhì)模型和東部水道邊界,在識別油井控制地質(zhì)儲量問題上最大的挑戰(zhàn)就是儲層的有效厚度,換言之,A 井測試的原油是否只產(chǎn)自現(xiàn)在射開的測試層,可能與上覆儲層在垂向上是連通,上覆儲層對產(chǎn)量也有貢獻(xiàn)?為了解決這些問題需要獲取更多的資料進(jìn)一步分析儲層縱向連通情況。

    5 結(jié)論

    (1)根據(jù)流動階段的特征共分析了四個可能的解釋模型,其中具有一條非滲透邊界的線性復(fù)合模型擬合效果最好,非滲透邊界與地震振幅變化一致,A 井地震振幅的變化反映了東部水道邊界。利用該模型,假設(shè)儲層有效厚度為13 m 時,滲透率為2 100×10-3μm2,表皮系數(shù)為26.5,生產(chǎn)指數(shù)為130 m3/(d·MPa),A 井控制地質(zhì)儲量為(1 908~2 385)×104m3左右。

    (2)根據(jù)模型計算A 井距離北部和南部固定的非滲透邊界距離為2200 m左右,西部探測距離為2 000 m,該距離超出了地震可視范圍,甚至超出了主斷層的邊界。對A 井西側(cè)儲層有效厚度的分析表明,當(dāng)儲層有效厚度增加時西側(cè)探測距離有所降低,雖然超出了地震可視范圍,但仍然位于主斷層邊界內(nèi),因此儲層在縱向上可能連通。

    (3)對東部是否存在水層進(jìn)行敏感性分析證實東部不存在水層,而是水道的邊界。

    (4)通過DST 測試可獲得油田早期動態(tài)數(shù)據(jù),比如地層系數(shù)、表皮系數(shù)、生產(chǎn)指數(shù)、測試井控制地質(zhì)儲量等,同時也可獲得測試井探測范圍內(nèi)的油藏幾何特征,如斷層距離、河道邊界、油水邊界等。但是由于DST 資料是最早期的動態(tài)資料,同時試井解釋又存在多樣性,因此在遇到復(fù)雜的油藏時也特別注意結(jié)合地質(zhì)情況綜合分析,反復(fù)檢驗?zāi)P褪欠衽c實際地質(zhì)特征一致。

    [1] 劉能強(qiáng).實用現(xiàn)代試井解釋方法(第五版)[M].北京:石油工業(yè)出版社,2008.

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    [5] 李浩,游瑜春,鄭亞斌,等.應(yīng)用測井技術(shù)識別碎屑巖與碳酸鹽地質(zhì)事件及其差異[J].石油天然氣地質(zhì),2011,32(1):142-149.

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