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    搭接焊縫和對接焊縫的抗疲勞性能對比

    2013-11-27 07:50:52高曉霞曹永志陳鳳艷趙家明孫暉東
    鐵道運(yùn)營技術(shù) 2013年4期
    關(guān)鍵詞:抗疲勞吊架構(gòu)架

    高曉霞,曹永志,陳鳳艷,趙家明,孫暉東

    (唐山軌道客車有限責(zé)任公司,1.工程師,2.助理工程師;河北 唐山 063035)

    唐山軌道客車有限責(zé)任公司設(shè)計(jì)的某出口客車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架,經(jīng)一段時(shí)間運(yùn)營后,側(cè)梁與發(fā)電機(jī)吊架之間的搭接焊縫處出現(xiàn)微裂紋,為了解決此問題,本文分別依據(jù)JIS E 4207:2004《Truck frames for railway rolling stock-General rules for design》〔1〕(簡稱JIS4207)和國際焊接協(xié)會(IIW)標(biāo)準(zhǔn)XIII-1539-1996/XV-845-1996:《Fatigue Design of Welded Joints and Compponents》〔2〕(簡稱 IIW 標(biāo)準(zhǔn)),分析論證了將此處的搭接焊縫改為對接焊縫,可提高該部位的疲勞使用壽命。

    依據(jù)IIW標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗疲勞性能預(yù)測:通過有限元分析,計(jì)算出兩種形式的焊縫其應(yīng)力的最大變化范圍Δσ,然后根據(jù)IIW標(biāo)準(zhǔn)來計(jì)算疲勞壽命。

    依據(jù)JIS4207標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗疲勞性能預(yù)測:通過有限元分析,計(jì)算出兩種形式的焊縫其應(yīng)力幅值的最大值和相應(yīng)的平均應(yīng)力,將兩值置于相應(yīng)材料的應(yīng)力極限圖中,對其結(jié)果進(jìn)行比較。

    1 計(jì)算載荷及工況

    該轉(zhuǎn)向架構(gòu)架主要技術(shù)參數(shù):軸重17 t,發(fā)電機(jī)質(zhì)量132 kg,構(gòu)架和發(fā)電機(jī)吊架所用鋼板材質(zhì)為Q235。

    1.1 計(jì)算載荷 側(cè)梁與發(fā)電機(jī)吊架的連接焊縫處主要載荷為制動載荷和發(fā)電機(jī)懸吊載荷。

    1)制動載荷:F=Pstμg

    式中:Pst為軸重;

    μ為輪軌間的摩擦系數(shù),取0.25;

    g為重力加速度,取9.81m/s2。

    計(jì)算得出一個(gè)轉(zhuǎn)向架所受的制動載荷為83.385 kN,一個(gè)轉(zhuǎn)向架裝有8個(gè)制動吊架,則每個(gè)制動吊架上的制動載荷約為10.4 kN。

    2)發(fā)電機(jī)懸吊載荷:對發(fā)電機(jī)懸吊載荷的計(jì)算國內(nèi)外均沒有標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,在這里引用JIS 4207對電機(jī)懸吊載荷的規(guī)定進(jìn)行補(bǔ)充。發(fā)電機(jī)質(zhì)量P=132 kg。其中:

    垂向載荷F=(1±5)Pg=(1±5)×9.81×132=7.8 kN/-5.2 kN;

    橫向載荷F=±4 Pg=±4×9.81×132=±5.2 kN;

    縱向載荷F=±3 Pg=±3×9.81×132=±3.9 kN。

    1.2 計(jì)算工況 針對以上載荷,選取兩種運(yùn)營中極限載荷工況進(jìn)行計(jì)算,具體工況如表1所示。

    表1 計(jì)算工況

    2 有限元計(jì)算分析

    本文分別對側(cè)梁與發(fā)電機(jī)吊架之間的搭接焊縫與對接焊縫的抗疲勞性能進(jìn)行評定,選取局部側(cè)梁與發(fā)電機(jī)吊架作為分析對象建立有限元模型。

    2.1 搭接焊縫有限元模型計(jì)算 根據(jù)工況1和工況2載荷作用下的計(jì)算結(jié)果,得到搭接焊縫的應(yīng)力值(見表2)。搭接焊縫有限元模型見圖1。

    表2 搭接焊縫的應(yīng)力值

    圖1 搭接焊縫有限元模型

    2.2 對接焊縫有限元模型計(jì)算 對接焊縫有限元模型見圖2。根據(jù)工況1和工況2載荷作用下的計(jì)算結(jié)果,得到對接焊縫的應(yīng)力值(見表3)。

    圖2 對接焊縫有限元模型

    表3 對接焊縫的應(yīng)力值

    3 兩種焊縫的抗疲勞性能評定

    3.1 依據(jù)國際焊接IIW標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行評定 將兩連接焊縫處的結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)與IIW標(biāo)準(zhǔn)中的表3.2-1(Fatigue resistance values for structural details in steelassessed on the basisofnormalstresses-基于標(biāo)稱應(yīng)力的鋼結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)疲勞強(qiáng)度值列表)中提供的結(jié)構(gòu)細(xì)部對比,選擇適合于本結(jié)構(gòu)的橫向承載的搭接焊縫類型和橫向承載的對接焊縫類型。搭接焊縫的Fat值為63,對接焊縫的Fat值為71。

    根據(jù)選取的搭接焊縫和對接焊縫的Fat值,由IIW 標(biāo) 準(zhǔn) 中 的 表 4(Constants,constant amplitude fatigue limitand cut-off limits-S-N曲線的常數(shù)C,等幅疲勞極限及截?cái)鄻O限)中選擇相應(yīng)的S-N數(shù)據(jù)。

    表4 IIW表4常數(shù),常幅疲勞極限和截止極限(本文僅選取了fat值為71和63的數(shù)據(jù)) 單位:MPa

    疲勞損傷率計(jì)算公式為

    為保守起見,分別選取表2、表3中搭接焊縫和對接焊縫應(yīng)力幅值最大的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行評定,搭接焊縫節(jié)點(diǎn)號為28393;對接焊縫節(jié)點(diǎn)號為168792。依據(jù)上式,得出對接焊縫的疲勞損傷率為0.003,而搭接焊縫的疲勞損傷率為0.38,由此可以得出對接焊縫的抗疲勞性能優(yōu)于搭接焊縫。

    3.2 依據(jù)JIS4207標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行評定 將表2、表3中搭接焊縫與對接焊縫上各節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力幅值與其平均應(yīng)力置于Q235鋼材的應(yīng)力極限圖中,得出結(jié)果(見圖3、圖4所示)。從圖中可以看出,在相同的運(yùn)營條件下,搭接焊縫上節(jié)點(diǎn)應(yīng)力幅值最大為36.87MPa,對接焊縫上節(jié)點(diǎn)應(yīng)力幅值最大為16.46MPa,因此對比兩種焊縫,對接焊縫的抗疲勞性能優(yōu)于搭接焊縫。

    圖3 搭接焊接的應(yīng)力極限圖

    圖4 對接焊縫應(yīng)力極限圖

    4 結(jié)束語

    本文僅借用IIW標(biāo)準(zhǔn)和JIS 4207標(biāo)準(zhǔn)分別對轉(zhuǎn)向架構(gòu)架側(cè)梁和發(fā)電機(jī)吊架間的搭接焊縫與對接焊縫的抗疲勞性能做了對比,兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的對比結(jié)果均表明側(cè)梁和發(fā)電機(jī)吊架之間采用對接焊縫的抗疲勞性能優(yōu)于搭接焊縫。因此,焊接于構(gòu)架上的各部件與構(gòu)架的焊縫采用對接焊縫型式,對于日后的設(shè)計(jì)及生產(chǎn)具有指導(dǎo)意義。目前,針對構(gòu)架上焊接吊架的疲勞評定并沒有專門的標(biāo)準(zhǔn),建議企業(yè)或鐵道部制定相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)為設(shè)計(jì)、生產(chǎn)及制造提供計(jì)算或參考依據(jù),以滿足實(shí)際需要。

    〔1〕JIS E 4207:2004《Truck frames for railway rolling stock-General rules for design》。

    〔2〕國際焊接協(xié)會(IIW)標(biāo)準(zhǔn):XIII-1539-1996/XV-845-1996:《Fatigue Design ofWelded Joints and Compponents》。

    〔3〕高曉霞,楊軍永,李曉峰,構(gòu)架疲勞損傷評估研究〔J〕.鐵道車輛,2010,48(5):6-9。

    〔4〕安琪,李芾,黃運(yùn)華等,基于JIS標(biāo)準(zhǔn)的轉(zhuǎn)向架焊接構(gòu)架疲勞強(qiáng)度評估〔J〕.機(jī)車電傳動,2009,4:26-29。

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