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      220 kV線路距離保護(hù)在VX接線牽引變壓器短路時(shí)的測量阻抗分析

      2013-10-17 07:01:54湯大海嚴(yán)國平
      電力自動化設(shè)備 2013年2期
      關(guān)鍵詞:相間單相接線

      湯大海,嚴(yán)國平 ,易 新

      (1.鎮(zhèn)江供電公司,江蘇 鎮(zhèn)江 212001;2.江蘇省電力公司,江蘇 南京 210024)

      0 引言

      滬寧城際鐵路、京滬高速鐵路及其他目前國內(nèi)設(shè)計(jì)的高速鐵路220 kV供電的牽引變電所均由2回獨(dú)立可靠的220 kV電源供電,接成線路變壓器組;牽引變電所內(nèi)220 kV牽引變壓器均采用了2臺單相牽引變壓器接成V/X接線[1-2],一臺V/X接線的牽引變壓器運(yùn)行,另一臺V/X接線的牽引變壓器固定備用,共設(shè)置4臺單相牽引變壓器。220 kV線路故障時(shí),由備自投裝置完成牽引變壓器供電的自動切換。2回220 kV供電線路均配置2套完整的線路保護(hù)[3-9](滬寧城際的線路兩側(cè)保護(hù)為光纖分相電流差動保護(hù)和相間距離、接地距離、零序電流等保護(hù),京滬高鐵只在220 kV線路的電源側(cè)配置了2套相間距離、接地距離、零序電流等保護(hù))。V/X接線牽引變壓器使得220 kV系統(tǒng)的供電負(fù)載不均衡,除正常運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生負(fù)序電流對線路距離保護(hù)產(chǎn)生影響[1,10-15]外,其低壓側(cè)短路時(shí),對電源側(cè)變電所的220 kV線路距離保護(hù)的測量阻抗和動作特性也有所影響。不同于電網(wǎng)中常規(guī)變壓器相應(yīng)的短路情況,對V/X接線牽引變壓器進(jìn)行220 kV線路距離保護(hù)整定計(jì)算非常困難,且無資料參考。分析表明對其進(jìn)行保護(hù)定值整定時(shí),不能按常規(guī)變壓器進(jìn)行整定處理,否則將產(chǎn)生整定錯(cuò)誤。由于牽引變壓器的V/X接線是由2個(gè)極性相反的V/V接線構(gòu)成的,所以先對V/V接線變壓器低壓側(cè)短路進(jìn)行短路電流分析和220 kV線路距離保護(hù)進(jìn)行測量阻抗分析,在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步分析V/X接線變壓器低壓側(cè)短路時(shí)220 kV線路距離保護(hù)的測量阻抗,為鐵路牽引供電的220 kV線路保護(hù)整定計(jì)算提供理論依據(jù)。

      1 V/V接線牽引變壓器低壓側(cè)短路電流分析

      首先分析V/V接線牽引變壓器的短路電流及其對線路距離保護(hù)的測量阻抗的影響。圖1是采用220 kV電源供電的V/V接線鐵路牽引供電系統(tǒng),其中220 kV鐵路牽引變電所通過220 kV三相交流線路供電,由2臺單相牽引變壓器接成V/V接線構(gòu)成1臺完整的鐵路牽引變壓器運(yùn)行。牽引變壓器低壓側(cè)b相接地并接鐵軌,a相接上行鐵路電氣化機(jī)車負(fù)載,c相接下行鐵路電氣化機(jī)車負(fù)載。

      圖1 V/V接線鐵路牽引供電系統(tǒng)圖Fig.1 Railway traction power supply system with V/V connection

      圖2是鐵路牽引供電系統(tǒng)的等值電路圖,圖中所有的參數(shù)均折算至鐵路牽引變壓器高壓側(cè)。其中,Zxt為系統(tǒng)等值正序阻抗;ZL為220 kV線路正序阻抗;Z為單相變壓器的正序阻抗(已折算至高壓側(cè));EA、EB、EC為電源電勢;圖中 A′、B′、C′與 a、b、c 之間對應(yīng)牽引變壓器的等值電路[8,16]。

      圖2 V/V接線鐵路牽引供電系統(tǒng)的等值電路Fig.2 Equivalent circuit of railway traction power supply system with V/V connection

      1.1 V/V接線牽引變壓器低壓側(cè)兩相短路

      假設(shè)電源系統(tǒng)對稱,系統(tǒng)等值阻抗和線路阻抗對稱,根據(jù)圖 2 有 EA=αEB=α2EC,其中 α=ej120°。以 ab兩相短路為例,則220 kV線路電流為:IA=-IB,IC=0,即220 kV線路沒有零序電流。根據(jù)回路電壓,列出方程如下:

      因?yàn)殡娫吹闹行渣c(diǎn)電位為0,則供電變電所220kV母線上電壓分別為:

      同理,可推導(dǎo)出牽引變壓器低壓側(cè)bc、ca兩相短路時(shí)的220 kV線路電流和供電變電所220 kV母線電壓如式(7)—(10)所示,其中式(7)、(9)對應(yīng) bc兩相短路,式(8)、(10)對應(yīng) ca 兩相短路。

      1.2 V/V接線牽引變壓器低壓側(cè)三相短路

      同樣假設(shè)電源系統(tǒng)對稱,根據(jù)回路電壓,結(jié)合圖2可列出方程如下:

      由式(13)可知,牽引變壓器低壓側(cè)三相短路時(shí),220 kV線路沒有零序電流。解式(11)—(13),可得:

      因?yàn)殡娫吹闹行渣c(diǎn)電位為0,所以供電變電所220 kV母線電壓分別為:

      2 V/V接線牽引變壓器短路時(shí)220 kV線路距離保護(hù)測量阻抗分析

      2.1 V/V接線牽引變壓器兩相短路時(shí)測量阻抗分析

      以ab兩相短路為例,根據(jù)上述短路電流分析結(jié)果,推導(dǎo)出220 kV線路相間距離保護(hù)的AB相測量阻抗為:

      同理可得BC相和CA相測量阻抗為:

      按同樣的分析方法可推導(dǎo)出220 kV線路接地距離保護(hù)的測量阻抗為:

      其中,K=(Z0-Z1)/(3Z1),為 220 kV 線路零序補(bǔ)償系數(shù),Z1為220 kV線路正序阻抗,Z0為220 kV線路零序阻抗;I0為220 kV線路短路或牽引變壓器低壓側(cè)短路時(shí)流過為牽引變壓器供電的220 kV線路的零序電流(牽引變壓器低壓側(cè)短路時(shí)220 kV供電線路的零序電流為0)。

      同理,可推出bc兩相短路、ca兩相短路時(shí),220kV線路相間距離保護(hù)、接地距離保護(hù)的測量阻抗如式(26)—(37)所示,其中,式(26)—(31)對應(yīng) bc 兩相短路,式(32)—(37)對應(yīng) ca兩相短路。

      2.2 V/V接線牽引變壓器三相短路時(shí)測量阻抗分析

      根據(jù)上述三相短路電流分析結(jié)果推導(dǎo)出220 kV線路相間距離保護(hù)AB相的測量阻抗為:

      同理可得BC相、CA相的測量阻抗為:

      用同樣的分析方法可推導(dǎo)出220 kV線路接地距離保護(hù)的A相測量阻抗為:

      同理可得到B相、C相的測量阻抗為:

      2.3 220 kV線路距離保護(hù)的測量阻抗分析

      由2.1節(jié)可以看出,在鐵路牽引變壓器低壓側(cè)發(fā)生ab兩相或bc兩相短路時(shí),220 kV線路相間距離保護(hù)故障相之間阻抗元件的測量阻抗總是ZL+Z/2,且為最小值,其他2個(gè)相間阻抗元件的測量阻抗均大于該值;在鐵路牽引變壓器低壓側(cè)發(fā)生ca兩相短路時(shí),220 kV線路相間距離保護(hù)故障相之間阻抗元件的測量阻抗為ZL+Z,且為最小值,其他2個(gè)相間阻抗元件的測量阻抗均大于該值。在鐵路牽引變壓器低壓側(cè)發(fā)生兩相短路時(shí),由于系統(tǒng)阻抗Zxt一般遠(yuǎn)小于2ZL+Z,所以,此時(shí)220 kV線路接地距離保護(hù)的測量阻抗值約為相間距離保護(hù)阻抗元件的最小測量阻抗值的并有30°的角度偏移。

      由于Zxt+ZL一般遠(yuǎn)小于Z,所以忽略Zxt+ZL,由式(38)、式(39)可得三相短路時(shí)AB相間和BC相間最小測量阻抗為:

      所以,在鐵路牽引變壓器低壓側(cè)發(fā)生三相短路時(shí),相間阻抗元件測量阻抗Z3AB、Z3BC均略大于ZL+Z/3,且小于ZL+Z。

      由于Zxt+ZL一般遠(yuǎn)小于Z,所以忽略Zxt+ZL,由式(41)、式(43)可得三相短路時(shí),A相和C相最小測量阻抗為:

      所以,在鐵路牽引變壓器低壓側(cè)發(fā)生三相短路時(shí),接地阻抗元件測量阻抗Z3A、Z3C均大于ZL+Z/3,接地阻抗元件測量阻抗Z3B=ZL+Z/3。

      3 V/X接線牽引變壓器短路時(shí)線路距離保護(hù)測量阻抗分析

      3.1 V/X接線牽引變壓器繞組分析

      鐵路牽引變電站變壓器一般為2臺,其中1臺供電,1臺備用。每臺變壓器各由2臺接成V/X接線的單相變壓器組成[2](見圖3),其中一臺單相變壓器的T和F接南京方向的上行和下行列車,另一臺單相變壓器的T′和F′接上海方向的上行和下行列車。每臺單相變壓器有1個(gè)一次繞組和2個(gè)二次繞組,一次繞組和2個(gè)二次繞組結(jié)構(gòu)對稱,出線T和F、出線T′和F′均為反極性,2個(gè)二次繞組的另一條出線連接在一起接地并接到鐵軌,因此2個(gè)二次繞組參數(shù)對稱。

      圖3 V/X接線牽引變壓器接線圖Fig.3 Wiring diagram of traction transformer with V/X connection

      3.2 V/X接線牽引變壓器短路類型

      V/X接線牽引變壓器短路類型主要有:

      a.1臺單相變壓器的1個(gè)二次繞組或引線對地短路,如一個(gè)引線遭雷擊,這是最常見的短路;

      b.2臺單相變壓器各有1個(gè)二次繞組或引線同時(shí)對地短路,這種短路不常見;

      c.1臺單相變壓器的2個(gè)二次繞組或引線對地同時(shí)短路(簡稱單相變短路),如跨越鐵路的電力線、通信線等斷線落在牽引線路和地上;

      d.2臺單相變壓器的2個(gè)二次繞組或引線均對地短路(簡稱全部短路),這種情況主要發(fā)生在變壓器檢修結(jié)束忘記拆除接地線時(shí);

      e.1臺單相變壓器的2個(gè)二次繞組或引線之間短路(簡稱單相變引線間短路),如跨越鐵路的電力線、通信線等斷線落在牽引線路上但未落在地上;

      f.2臺單相變壓器的2個(gè)二次繞組或引線之間均短路,這種短路不常見。

      3.3 V/X接線牽引變壓器短路分析

      對于V/X接線牽引變壓器短路類型a和b,等值電路如圖2所示,分析結(jié)論同V/V接線牽引變壓器。對于短路類型c,由于每臺單相變壓器的2個(gè)二次繞組參數(shù)對稱,此時(shí)V/V接線牽引變壓器的短路和220 kV線路距離保護(hù)測量阻抗的分析結(jié)論也適用于V/X接線牽引變壓器,但牽引變壓器的等值參數(shù) Z 變?yōu)?Z′,而 Z′=Z1+Z2∥Z3(Z1、Z2、Z3分別為單相變壓器一次繞組、2個(gè)二次繞組折算到高壓側(cè)的等值阻抗,其中Z2=Z3)。對于短路類型e,由于每臺單相變壓器的2個(gè)二次繞組參數(shù)對稱,牽引變壓器的等值參數(shù) Z 變?yōu)?Z″,Z″=Z1+(Z2+Z3)×0.52(2 個(gè)二次繞組串聯(lián),電壓為55 kV,即單相變壓器一、二次變比標(biāo)幺值為 0.5),可見 Z″=Z′,則 V/X 接線牽引變壓器短路類型c和e的分析結(jié)果相同。同理可得V/X接線牽引變壓器短路類型d和f的結(jié)果相同。

      綜上,V/V接線牽引變壓器的短路和220 kV線路距離保護(hù)測量阻抗的分析結(jié)論同樣適用于V/X接線牽引變壓器,但此時(shí)Z變?yōu)閆′或Z″。

      4 仿真試驗(yàn)

      在MATLAB中搭建仿真模型,利用2個(gè)單相變壓器元件模擬V/X接線牽引變壓器,通過改變變壓器低壓側(cè)出線的連接方式設(shè)置各種類型的短路故障。仿真模型中根據(jù)測量點(diǎn)的短路電流和電壓經(jīng)傅里葉變換元件變換后得到的測量電流、電壓的幅值和相位,計(jì)算出測量阻抗。

      為驗(yàn)證上述推導(dǎo)和結(jié)論,需進(jìn)行ab兩相、ca兩相短路和abc三相短路試驗(yàn)(bc兩相短路與ab兩相短路的推導(dǎo)相同,故未進(jìn)行驗(yàn)證)。為了驗(yàn)證V/X牽引變壓器的2個(gè)二次繞組或引線對地同時(shí)短路時(shí)存在Z變?yōu)閆′現(xiàn)象,三相短路試驗(yàn)考慮該短路情況。試驗(yàn)參數(shù)如下:Zxt=0.44+j5.97 Ω,ZL=0.33+j2.13 Ω;Z1=j18.15 Ω,Z2=Z3=j102.85 Ω,Z=j121 Ω,Z′=Z ″=j69.575 Ω。仿真試驗(yàn)和理論推導(dǎo)結(jié)果比較如下。

      1臺單相變壓器(接系統(tǒng)AB相)的1個(gè)二次繞組對地短路,理論表達(dá)式見式(20)—(25),結(jié)果比較見表1。

      2臺單相變壓器各有1個(gè)二次繞組或引線同時(shí)對地短路,理論表達(dá)式見式(32)—(37),結(jié)果比較見表2。

      2臺單相變壓器2個(gè)二次繞組均對地短路,理論表達(dá)式見式(38)—(43),其中 Z 變?yōu)?Z′,結(jié)果比較見表3。

      表1 ab兩相短路時(shí)理論推導(dǎo)和仿真結(jié)果的比較Tab.1 Comparison of measured impedance between theoretical analysis and simulative experiment for a-b inter-phase short circuit

      表2 ca兩相短路時(shí)理論推導(dǎo)和仿真結(jié)果的比較Tab.2 Comparison of measured impedance between theoretical analysis and simulative experiment for c-a inter-phase short circuit

      表3 三相短路結(jié)果比較Tab.3 Comparison of measured impedance between theoretical analysis and simulative experiment for three-phase short circuit

      由表1—3可見,理論推導(dǎo)結(jié)果和仿真結(jié)果是一致的。

      5 220 kV線路距離保護(hù)整定注意事項(xiàng)

      V/X鐵路牽引變壓器的低壓側(cè)單相變短路時(shí),220 kV線路相間距離保護(hù)最小測量阻抗為ZL+Z′/2;而牽引變壓器低壓側(cè)全部短路時(shí),220 kV線路相間距離保護(hù)最小測量阻抗均大于ZL+Z′/3,所以為可靠起見,相間距離Ⅰ段或Ⅱ段若按躲過鐵路牽引變壓器低壓側(cè)短路故障整定,建議按式(48)整定,同時(shí)相間距離Ⅱ段應(yīng)保證全線有大于1.5的靈敏度[3-5]。

      其中,Zzd為整定阻抗;KK、KKb為可靠系數(shù),一般取0.7~0.8。

      同樣在鐵路牽引變低壓側(cè)發(fā)生三相短路時(shí),總有一相接地阻抗元件測量阻抗等于ZL+Z′/3,所以接地距離Ⅰ段或Ⅱ段若按躲過鐵路牽引變壓器低壓側(cè)短路故障整定時(shí),也建議按式(48)整定,同時(shí)接地距離Ⅱ段應(yīng)保證全線有大于1.5的靈敏度[3-5]。

      6 結(jié)語

      理論分析和仿真試驗(yàn)表明,若鐵路牽引變壓器采用V/X接線,則電源側(cè)變電所220 kV線路距離保護(hù)在鐵路牽引變壓器發(fā)生短路故障時(shí),該保護(hù)相間、接地阻抗元件的測量阻抗不同于電網(wǎng)中常規(guī)變壓器發(fā)生短路故障時(shí)的測量阻抗,應(yīng)引起各繼電保護(hù)整定計(jì)算人員的重視,從而防止繼電保護(hù)誤整定和220 kV線路距離保護(hù)越級跳閘事故的發(fā)生。該整定結(jié)論已運(yùn)用在滬寧城際鐵路(2010年5月投運(yùn))和京滬高速鐵路牽引變電所(2011年2月投運(yùn))的220 kV鐵路牽引供電線路保護(hù)上,保護(hù)運(yùn)行正常,并已在江蘇省內(nèi)220 kV鐵路牽引供電線路保護(hù)上推廣。由于目前國內(nèi)設(shè)計(jì)的牽引變電所內(nèi)220 kV牽引變壓器均采用了V/X接線,該推導(dǎo)結(jié)論對國內(nèi)的220 kV高速鐵路牽引線路距離保護(hù)的整定具有指導(dǎo)意義。

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