中國船級社 曹 健
一艘船舶,一旦處于緊急狀態(tài),且該船舶的船東和船級社預(yù)先簽訂了船舶應(yīng)急響應(yīng)服務(wù)(ERS)協(xié)議,已建立穩(wěn)性與結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有關(guān)的應(yīng)急響應(yīng)數(shù)據(jù)庫,那么,船級社常設(shè)的岸基應(yīng)急響應(yīng)機(jī)構(gòu)就會迅速集結(jié),啟動船舶應(yīng)急響應(yīng)數(shù)據(jù)庫,按船東提出的要求提供包括破損穩(wěn)性、破損強(qiáng)度、溢油等的計算分析,為協(xié)助船舶脫離危險提供技術(shù)支持,為船長/船東最終決策提供參考意見。
先來看一個案例。某總長為225米的散貨船2009年8月在新加坡海峽滿載航行時觸礁擱淺,經(jīng)救援后船舶起浮脫淺并錨泊于海上,船東啟動船舶應(yīng)急響應(yīng)服務(wù),申請CCS根據(jù)水下檢查結(jié)果、船舶的裝載狀況對船舶的總縱強(qiáng)度及穩(wěn)性進(jìn)行評估,以確認(rèn)船舶的技術(shù)狀況,如經(jīng)核算后強(qiáng)度和穩(wěn)性能夠滿足要求,船東希望在采取相應(yīng)應(yīng)變措施和應(yīng)急預(yù)案后,帶上剩余5萬余噸貨物開回港口卸貨后再進(jìn)船廠做永久性修理。
根據(jù)船東報告情況,事故船舶左側(cè)船底受損,雙層底左舷第二、三、四壓載艙均破損進(jìn)水,雙層底第一、二、三燃油艙均破損進(jìn)水并漏油出海面,第五貨艙位于底墩內(nèi)側(cè)有小裂紋,詳見圖(紅色為破損區(qū)域)。
根據(jù)船東報告情況確定破損范圍如下:第二、三左舷壓載艙破損;第四壓載艙左右舷均破損;第一、二、三燃油艙破損;同時第五貨艙位于底墩內(nèi)側(cè)有小裂紋,導(dǎo)致少量滲水。由于航行過程中無法預(yù)估會有多大的進(jìn)水量,故作兩種方案進(jìn)行假定計算船舶破損穩(wěn)性。
方案一
假定第五貨艙不進(jìn)水,計算破損穩(wěn)性平衡狀態(tài)的進(jìn)水量。將進(jìn)水量加入相關(guān)艙室,同時,在破損艙室對側(cè)的完整艙室加入相近的壓載水,以便調(diào)整橫傾,使橫傾角接近零度,以便安全航行,同時,適當(dāng)調(diào)整壓載,避免出現(xiàn)首傾。
方案二
假定第五貨艙進(jìn)水,考慮到所載貨物為礦石,貨艙滲透率假定為0.3。計算破損穩(wěn)性平衡狀態(tài)的進(jìn)水量,將進(jìn)水量加入相關(guān)艙室,同時,在破損艙室對側(cè)的完整艙室加入相近的壓載水,以便調(diào)整橫傾,使橫傾角接近零度,以便安全航行,同時,適當(dāng)調(diào)整壓載,避免出現(xiàn)首傾。
經(jīng)過計算表明,兩種方案均浮態(tài)良好,破損后剪力彎矩分布也較好。
該輪的強(qiáng)度評估是在船東提供的破損數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)之上進(jìn)行適當(dāng)假設(shè)進(jìn)行的模擬破損估算,總縱強(qiáng)度估算是依據(jù)中國船級社的《鋼質(zhì)海船入級規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定而完成。根據(jù)船東提供的船舶破損數(shù)據(jù)資料,選取了兩處破損嚴(yán)重的位置,進(jìn)行如下破損假設(shè):
假設(shè)A,F(xiàn)R106~Fr110范圍內(nèi):船寬方向上從距中4500mm至舭列板范圍內(nèi)的船底板及其附帶的縱骨完全破損失效,不計入總縱強(qiáng)度;距中5460mm的旁桁材由于大變形,考慮到變形尺度按照50%計入總縱強(qiáng)度;距 中8580mm和11700mm的旁桁材由于大變形,考慮到變形尺度按照30%計入總縱強(qiáng)度。
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假設(shè)B,F(xiàn)R154~Fr158范圍內(nèi):船寬方向上從距中11600mm至舭列板范圍內(nèi)的船底板及其附帶的縱骨和距中11700mm的旁桁材完全破損失效,不計入總縱強(qiáng)度;距中4500mm至11600mm的船底板及其附帶的縱骨由于大變形,考慮到變形尺度按照50%計入總縱強(qiáng)度;距中5460mm的旁桁材由于大變形,考慮到變形尺度按照50%計入總縱強(qiáng)度;距中8580mm的旁桁材由于大變形,考慮到變形尺度按照30%計入總縱強(qiáng)度。
通過對船體梁剩余剖面特性計算,我們得到了詳細(xì)計算結(jié)果,見表1和表2。
經(jīng)核算,方案1狀態(tài)下兩個破損區(qū)域內(nèi)的甲板和船底板實(shí)際應(yīng)力均小于許用應(yīng)力,方案2狀態(tài)下兩個破損區(qū)域內(nèi)的甲板和船底板實(shí)際應(yīng)力也均小于許用應(yīng)力,因此,按照方案1和方案2進(jìn)行調(diào)配載后的船舶總縱強(qiáng)度均能夠滿足規(guī)范要求。
根據(jù)以上船舶穩(wěn)性和總縱強(qiáng)度的評估表明,無論第五貨艙是否進(jìn)水,調(diào)配載操作方案只有一個,即在第二右舷壓載艙加載1711.5噸壓載水、第三右舷壓載艙加載1381.5噸壓載水,同時在首尖艙加滿壓載水。
通過上述案例不難看出,調(diào)整事故船舶的浮態(tài)應(yīng)關(guān)注以下關(guān)鍵處理技術(shù):對于破損后船舶,可以通過貨物或貨油過駁、壓載水調(diào)配等措施,盡量減小橫傾和縱傾,并使螺旋槳保持完全浸沒;對舷側(cè)水線面附近的破洞,采取以上措施盡可能使破洞抬離水面,以防止繼續(xù)進(jìn)水。
而對于增加初穩(wěn)性和剩余穩(wěn)性,則可以考慮以下處理技術(shù):首先對集裝箱船、滾裝船等船型,由于首部和尾部線型嚴(yán)重不對稱,縱傾較大時,水線面面積可能較正常狀態(tài)急劇減小??梢栽谡{(diào)整浮態(tài)的同時,考慮增大水線面面積,以增加初穩(wěn)性。其次,考慮采取對稱壓載的方法以降低船舶重心,但需避免增加自由液面。
筆者認(rèn)為對于海損船舶,破損后的剩余總縱強(qiáng)度的評估結(jié)果往往是船東做出決策的主要參考因素,在應(yīng)急服務(wù)時可以考慮通過如下措施來改善破損總縱強(qiáng)度。首先,為減小破損后的靜水中拱彎矩,可考慮減小(靠近)船首、船尾的裝載重量、增大(靠近)舯部的裝載重量;其次,為減小破損后的靜水中垂彎矩,可考慮增大(靠近)船首、船尾的裝載重量、減?。拷辈康难b載重量;第三,為減小破損后的靜水剪力,可考慮減小剪力超標(biāo)處兩側(cè)的裝載重量之差;第四,為消除破洞繼續(xù)開裂的可能性,可以考慮調(diào)整裝載,以使破洞位置的板架處于受壓狀態(tài);最后,根據(jù)破損的嚴(yán)重程度,可以考慮采取非常規(guī)措施(如有意識地擱淺或沖灘),以避免沉船、傾覆等更嚴(yán)重的后果。
于此筆者同時提醒,船舶應(yīng)急響應(yīng)服務(wù)的精確性很大程度上取決于用戶提供的信息的精確性和全面性。在實(shí)施ERS過程中,第一手的事故數(shù)據(jù)資料通常是由遇險船舶的船員填寫并提供的,因發(fā)生事故的船舶一般都處于極大的危險狀況中,而船員也都處于十分緊張的狀態(tài)之中,這經(jīng)常會導(dǎo)致船員在數(shù)據(jù)資料記錄或報告的過程中出現(xiàn)各種各樣的差錯,從而對ERS的計算結(jié)果造成巨大的影響。為了能夠在最短時間內(nèi)完成ERS計算,將船舶的風(fēng)險減至最小,ERS小組應(yīng)在實(shí)施過程中與用戶反復(fù)溝通直至最終確認(rèn)數(shù)據(jù)資料的可靠性和準(zhǔn)確性。
另外,船舶發(fā)生破損或者擱淺進(jìn)水時,考慮到事故船舶所處的海況通常十分惡劣,即便由水下探摸公司對船舶進(jìn)行實(shí)地探摸,實(shí)際的船舶結(jié)構(gòu)損壞以及艙室進(jìn)水情況(尤其是水線以下部分)往往也無法準(zhǔn)確掌握,這時只能依靠船東的報告資料來估算船舶的破損及進(jìn)水情況。為了能夠盡可能準(zhǔn)確地進(jìn)行ERS評估,ERS小組應(yīng)對船舶破損前以及破損后的穩(wěn)性和浮態(tài)進(jìn)行計算,并根據(jù)計算結(jié)果與船東報告數(shù)據(jù)進(jìn)行比較,來驗(yàn)證實(shí)際事故情況是否與船東報告的情況一致,多數(shù)情況下,往往需要多次計算評估才能準(zhǔn)確地判定事故船舶的實(shí)際破損及進(jìn)水情況。
在實(shí)施ERS的過程中,如果無法準(zhǔn)確判斷船舶破損及進(jìn)水情況,應(yīng)考慮多種預(yù)案進(jìn)行計算評估,并通常按照較危險的船舶狀態(tài)確定最終的施救方案建議。
對于同一艘事故船舶,如果應(yīng)急服務(wù)的周期跨度較長,需要進(jìn)行多次的ERS計算,則在每一次評估之前均應(yīng)讓用戶重新報告船舶狀態(tài)、海況等數(shù)據(jù)資料,ERS小組應(yīng)基于最新的數(shù)據(jù)資料進(jìn)行穩(wěn)性和強(qiáng)度評估。