深厚軟基拋石擠淤加固機(jī)理數(shù)值模擬研究

姜景山

（1．長(zhǎng)江科學(xué)院水利部巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430010；2．河海大學(xué)巖土工程科學(xué)研究所，南京 210098）

深厚軟基拋石擠淤加固機(jī)理數(shù)值模擬研究

姜景山1，2

（1．長(zhǎng)江科學(xué)院水利部巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430010；2．河海大學(xué)巖土工程科學(xué)研究所，南京 210098）

拋石擠淤法在沿海高等級(jí)公路地基處理中廣泛應(yīng)用，但對(duì)加固機(jī)理研究較少，通過(guò)建立彈塑性有限元力學(xué)模型，對(duì)拋石擠淤處理的路基應(yīng)力變形性狀進(jìn)行了分析。計(jì)算結(jié)果表明：①拋石擠淤處理后的地基能有效提高地基的模量，減小路基沉降和地基淺部水平位移，加速地基孔隙水壓力的消散，因此拋石擠淤的加固機(jī)理在于人工硬殼層效應(yīng)和加速排水固結(jié)效應(yīng)；②拋石擠淤體厚度越大，路基沉降越小，而拋石擠淤體模量和寬度對(duì)路基沉降的影響較小，因此施工時(shí)應(yīng)采取有效工程措施增大拋石的沉底深度；③填筑速率越大，路基工后沉降越大，預(yù)壓期越短，路基沉降越大，因此施工時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制施工速度，并保證足夠的預(yù)壓期使路基沉降滿足工程要求。深入了解拋石擠淤的加固機(jī)理、應(yīng)力變形性狀和影響因素，有助于為設(shè)計(jì)和施工提供參考和指導(dǎo)。

拋石擠淤；加固機(jī)理；軟基；地基處理；路基；沉降；水平位移；孔隙水壓力

1 研究背景

軟土在我國(guó)東部沿海地區(qū)分布廣泛，在軟土地區(qū)修建道路時(shí)不可避免地涉及到地基處理問題，如何選擇既能滿足工程要求，又經(jīng)濟(jì)合理的方法是巖土工程師一直追求的目標(biāo)。

軟基處理的方法主要有排水固結(jié)法、復(fù)合地基法、輕質(zhì)路堤法、淺層置換法等。排水固結(jié)法控制路基沉降效果較好，但需要的工期較長(zhǎng)。復(fù)合地基法對(duì)路基沉降及路基穩(wěn)定控制效果好，主要用于對(duì)沉降或工期要求較高的工程或路段，如橋頭段、擴(kuò)建工程等，相應(yīng)的工程造價(jià)也較高。輕質(zhì)路堤法通過(guò)填筑輕質(zhì)高強(qiáng)材料減輕路堤荷載減小地基沉降，一般用于路堤高度較大、拆遷受限或填挖受限的路段，工程造價(jià)相對(duì)較高。而對(duì)于路基沉降與穩(wěn)定、施工工期要求不高的低路堤的路段，采用淺層置換的方法——拋石擠淤法。這種方法具有較好的適用性，尤其是當(dāng)石料來(lái)源豐富時(shí)，該方法更不失為一種因地制宜、經(jīng)濟(jì)節(jié)約的好方法。

目前，拋石擠淤法已廣泛應(yīng)用于沿海高等級(jí)公路、市政道路的軟基處理，如連云港地區(qū)在市政道路廣泛應(yīng)用了拋石擠淤法，在石料來(lái)源相對(duì)不太豐富的天津?yàn)I海大道等工程中也采用了此方法。雖然拋石擠淤法在工程中已經(jīng)得到了較為廣泛的應(yīng)用，對(duì)其進(jìn)行的研究主要集中在理論分析、試驗(yàn)研究和工程應(yīng)用方面［1－4］，而加固機(jī)理方面的研究還不夠深入。在相關(guān)規(guī)范中，僅有《公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D30—2004）、《公路路基施工技術(shù)規(guī)范》（JTG F10—2006）和《堤防工程施工規(guī)范》（SL 260—1998）對(duì)拋石擠淤法的適用對(duì)象、拋填材料、施工順序做了簡(jiǎn)單的介紹，其他方面均無(wú)明確規(guī)定［5－7］。為研究拋石擠淤法的加固機(jī)理，為設(shè)計(jì)施工提供參考和指導(dǎo)，本文通過(guò)建立有限元力學(xué)模型的方法對(duì)拋石擠淤的力學(xué)性狀和影響因素進(jìn)行了分析。

2 模型的建立

2．1 模型尺寸和邊界條件

以連云港地區(qū)某公路為例進(jìn)行研究，該公路路基寬24．5 m，路基高度2 m，坡比1∶1．5，擠淤體厚2 m，擠淤體半幅寬度17．25 m。

根據(jù)路基的對(duì)稱性，取路基的1／2進(jìn)行計(jì)算，模型簡(jiǎn)化為二維平面應(yīng)變問題。模型左邊界為路基中心線，計(jì)算區(qū)域左右兩側(cè)邊界只約束水平向位移，為不透水邊界，底部邊界同時(shí)約束水平和豎向位移，為透水邊界。為消除邊界條件對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響，地基深度取20．0 m，寬度取50．0 m，如圖1所示。

為研究不同影響因素，如擠淤體厚度、模量、寬度、淤泥滲透性和填筑速率等因素對(duì)拋石擠淤處理效果的影響，計(jì)算中保持其他參數(shù)不變，僅改變?cè)搮?shù)的大小來(lái)實(shí)現(xiàn)，如填筑速率通過(guò)改變填筑一層0．5 m的所需的時(shí)間而保持其他參數(shù)不變來(lái)進(jìn)行模擬。

圖1 有限元模型示意圖Fig．1 Schem atic of finite elementmodel

2．2 程序選擇

Plaxis是荷蘭代爾夫特技術(shù)大學(xué)開發(fā)的巖土工程通用有限元程序，該程序界面友好，計(jì)算快捷，在國(guó)外應(yīng)用廣泛。Plaxis能進(jìn)行變形、固結(jié)、滲流計(jì)算，同時(shí)還能進(jìn)行基于強(qiáng)度折減法的穩(wěn)定計(jì)算。

Plaxis有6節(jié)點(diǎn)二階三角形單元和15節(jié)點(diǎn)四階三角形單元可供選擇，為減小計(jì)算誤差，獲得較高的計(jì)算精度，本文采用15節(jié)點(diǎn)三角形單元，見圖2。

圖2 15節(jié)點(diǎn)三角形單元Fig．2 Triangle element w ith 15 nodes

2．3 本構(gòu)模型

本文材料采用摩爾－庫(kù)侖（Mohr-Coulomb）彈塑性模型（如圖3），對(duì)于土體，Mohr-Coulomb強(qiáng)度理論得到廣泛應(yīng)用，其表達(dá)式為

式中：τn為極限抗剪強(qiáng)度；σn為剪切面上的法向應(yīng)力，以拉為正；c為土體的黏聚力；φ為土體的內(nèi)摩擦角。

完整的Mohr-Coulomb屈服條件由6個(gè)屈服函數(shù)組成：

圖3 理想彈塑性模型Fig．3 Ideal elasticplasticmodel

Mohr-Coulomn屈服條件的屈服面在л平面上是一個(gè)不等角的等邊六邊形，在三維主應(yīng)力空間為一不規(guī)則的六角錐體，如圖4所示。

圖4 主應(yīng)力空間（c＝0）中M ohr-Cou lomb屈服面Fig．4 M ohr-Coulomb yield surface in principal stress space（c＝0）

2．4 模型參數(shù)

根據(jù)該公路的勘察和設(shè)計(jì)資料，該地區(qū)的地基土可簡(jiǎn)化為2層，分別是淤泥質(zhì)土和粉質(zhì)黏土，地下水位約為－1．0 m。計(jì)算中路基和地基土采用摩爾－庫(kù)侖模型，模型參數(shù)取勘察結(jié)果平均值，如表1所示。

路基填土速度為每月1 m，路基填筑完成后預(yù)壓180 d，隨后進(jìn)行路面施工，為簡(jiǎn)化計(jì)算，將路面結(jié)構(gòu)用同等厚度路基填土替代，在進(jìn)行影響因素分析時(shí)，假定只有該因素變化，其他因素不變。

3 應(yīng)力變形性狀分析

通過(guò)建立有限元力學(xué)模型對(duì)拋石擠淤法處理的路基和地基未處理直接填筑的路基（其他條件相同）沉降、水平位移和孔隙水壓力進(jìn)行對(duì)比分析，了解拋石擠淤法的加固機(jī)理。

表1 路基和地基土層參數(shù)Table 1 Parameters of subgrade and foundation soils

3．1 沉 降

圖5為地基不處理與拋石擠淤法處理路基沉降對(duì)比。從圖中可以看出：拋石擠淤處理后，路基中心總沉降從19．4 cm減小到16．4 cm；工后沉降從3．7 cm減小到2．1 cm。路基總沉降和工后沉降在拋石擠淤處理后均減小，表明拋石擠淤處理地基后，增大了地基的復(fù)合模量，相同荷載條件下，路基沉降減小。

圖5 地基不處理與拋石擠淤處理沉降對(duì)比Fig．5 Com parison of settlement of the foundation w ith and w ithout riprap treatment

3．2 水平位移

圖6為地基不處理與拋石擠淤法處理路基水平位移對(duì)比。從圖中可以看出，拋石擠淤處理后，地基淺處水平位移要比地基不處理工況明顯要小，說(shuō)明拋石擠淤體形成一層模量高、整體性好的整體硬殼層，淺處軟土的水平位移明顯減小。但深處水平位移反而要比地基不處理工況稍大一點(diǎn)，說(shuō)明拋石擠淤形成的整體硬殼層起到了應(yīng)力擴(kuò)散作用，能將應(yīng)力向深部更大范圍內(nèi)土體擴(kuò)散，因而，深處水平位移反而稍大一點(diǎn)。

圖6 地基不處理與拋石擠淤處理水平位移對(duì)比Fig．6 Com parison of horizontal displacement of the foundation w ith and w ithout riprap treatment

3．3 孔隙水壓力

圖7為地基不處理與拋石擠淤法處理路基孔隙水壓力數(shù)值模擬結(jié)果的對(duì)比。從圖7中可知：拋石擠淤處理后，路基孔隙水壓力消散快，即使是在填筑結(jié)束后，孔隙水壓力也要比地基不處理工況下要小，說(shuō)明拋石擠淤體滲透性好，能加速地基的排水固結(jié)，使施工期路基沉降發(fā)展得更充分，工后沉降相應(yīng)的要小，由此說(shuō)明，拋石擠淤體具有加速排水固結(jié)效應(yīng)。

圖7 地基不處理與拋石擠淤處理孔壓對(duì)比Fig．7 Comparison of pore water pressure of the foundation w ith and w ithout riprap treatment

4 擠淤體的影響

4．1 擠淤體厚度

圖8為不同擠淤體厚度路基沉降?？梢钥闯觯弘S著擠淤體厚度的增大，路基總沉降和工后沉降均減小，差異沉降也隨著擠淤體厚度的增大而減小。擠淤體是由大小不同的塊石相互擠緊咬合而成，因而擠淤體模量大。隨著置換厚度的增大，地基的復(fù)合模量逐漸增大，相同荷載下，路基沉降逐漸減小，因而，在拋石擠淤過(guò)程中應(yīng)在工程允許范圍內(nèi)采取各種可行措施增大拋石擠淤體沉底的厚度，如壓載、振動(dòng)碾壓、強(qiáng)夯、爆破等方法。

圖8 不同擠淤體厚度路基沉降Fig．8 Settlements of subgrade w ith different extruded silt thicknesses

4．2 擠淤體模量

圖9為不同擠淤體模量路基沉降，從圖中可以看出，擠淤體模量在30～80 MPa范圍內(nèi)變化時(shí)，路基沉降基本不變，說(shuō)明拋石擠淤體只要碾壓滿足工程要求時(shí)（2次碾壓輪跡無(wú)明顯沉降差）其自身的壓縮變形很小，表明擠淤體的模量不是影響路基沉降的主要因素。

4．3 擠淤體寬度

圖10為不同擠淤體寬度路基沉降。從圖中可以看出，擠淤體寬度在坡腳外0～5 m范圍內(nèi)變化時(shí)，路基沉降變化不大，表明擠淤體寬度不是影響拋石擠淤加固效果的主要影響因素。正常情況下拋石擠淤體寬度只要寬出坡腳并能滿足正常施工的需要即可，一般建議擠淤體寬度寬出坡腳2～3 m為宜。

圖9 不同擠淤體模量路基沉降Fig．9 Settlements of subgrade w ith different extruded siltmoduli

圖10 不同擠淤體寬度路基沉降Fig．10 Settlements of subgrade w ith different extruded silt w idths

5 淤泥的影響

5．1 淤泥模量

圖11為不同淤泥模量路基沉降，從圖中可以看出，隨著淤泥模量的增大，路基沉降逐漸減小，淤泥模量大于2．0 MPa時(shí)，路基沉降小于16 cm，因而淤泥模量是影響路基沉降的主要因素。

圖11 不同淤泥模量路基沉降Fig．11 Settlements of subgrade w ith different siltmoduli

5．2 淤泥滲透性

圖12為不同淤泥滲透系數(shù)路基沉降。從圖中可以看出：淤泥滲透性的大小對(duì)路基總沉降基本沒有影響，但對(duì)路基施工期總沉降和工后沉降分布有影響，具體說(shuō)來(lái)淤泥滲透性越小，路基填筑產(chǎn)生的超孔隙水壓力在施工期消散得越慢，路基的工后沉降就大。由于淤泥的滲透性較小，因而，拋石擠淤處理的路基應(yīng)保證足夠的預(yù)壓期，使超孔隙水壓力在施工期充分消散，盡量減小路基的工后沉降。

圖12 不同淤泥滲透系數(shù)路基沉降Fig．12 Settlements of subgrade w ith different silt permeability coefficients

5．3 淤泥厚度

圖13為不同淤泥厚度條件下路基沉降。從圖中可以看出：隨著淤泥厚度從10 m增大到16 m時(shí)，路基中心總沉降從16．5 cm增大到23．9 cm，工后沉降從2．3 cm增大到4．6 cm，路基總沉降和工后沉降隨淤泥厚度的增大而增大。因而，在深厚軟基上拋石擠淤處理時(shí)，可采用增大拋石體落底深度的方法來(lái)減小路基的沉降。

圖13 不同淤泥厚度路基沉降Fig．13 Settlem ents of subgrade w ith different silt thicknesses

6 施工的影響

6．1 填土高度

圖14為不同填土高度條件下路基沉降。從圖中可以看出：隨著填土高度的增加，路基沉降也逐漸增大，路基總沉降增大的趨勢(shì)也逐漸增大。根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，拋石擠淤厚2 m時(shí)路基填土高度不宜超過(guò)2．5 m，如填土高度大于2．5 m，可采取其他措施增大拋石擠淤沉底深度。

6．2 填筑速率

圖15為不同填土速率路基沉降。可以看出：填土速率對(duì)路基總沉降幾乎沒有影響，但對(duì)路基施工期和工后沉降的分布有影響，填土速率越慢，路基施工期間沉降發(fā)展越大，路基工后沉降越小。由此說(shuō)明，路基填筑時(shí)填土速率不宜太快，避免沉降發(fā)展過(guò)快導(dǎo)致路基開裂或失穩(wěn)等病害，一般對(duì)拋石擠淤處理的深厚軟土建議每月填土速率不宜超過(guò)1 m。

圖14 不同填土高度路基沉降Fig．14 Settlements of subgrade w ith different filling depths

圖15 不同填土速率路基沉降Fig．15 Settlements of subgrade w ith different filling speeds

6．3 預(yù)壓期

圖16為不同預(yù)壓期路基工后沉降。可以看出：工后沉降隨著預(yù)壓期的增大而逐漸減小，對(duì)總沉降基本沒有影響?？紤]到拋石擠淤處理的地基沉降較大，為盡量減小路基工后沉降，建議對(duì)于填土高2．0 m左右的路基應(yīng)至少預(yù)壓3個(gè)月。

圖16 不同預(yù)壓期路基工后沉降Fig．16 Post-construction settlements of subgrade w ith different preloading durations

7 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)拋石擠淤法處理的路基應(yīng)力變形性狀和影響因素進(jìn)行分析，得到如下主要結(jié)論：

（1）拋石擠淤法在淤泥淺層拋填碎石，碎石間互相擠緊咬合，形成一層強(qiáng)度高、模量大的整體硬殼層，減小了路基的沉降和差異沉降。

（2）拋石擠淤法所形成的拋填體顆粒間孔隙大、滲透性好，能加速軟土的排水固結(jié)，減小路基的工后沉降。

（3）拋石擠淤體越厚，路基的沉降越小，因此，施工中應(yīng)采取各種有效措施盡量增大拋填體的落底深度，如壓載、卸載擠淤、振動(dòng)碾壓、強(qiáng)夯、爆破等。

（4）填土速率越慢，路基工后沉降越小，因此，路基施工時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制施工速度，避免施工速度過(guò)快，造成路基沉降過(guò)大出現(xiàn)裂縫或路基失穩(wěn)，同時(shí)路基填筑完成后應(yīng)保證足夠的預(yù)壓期，盡量讓路基沉降在施工期充分發(fā)展，從而減小路基工后沉降，即采取時(shí)間換金錢的方法。

因此，拋石擠淤法的加固機(jī)理在于硬殼層效應(yīng)和加速排水固結(jié)效應(yīng)，為提高拋石擠淤的效果，建議通過(guò)增大拋石擠淤體厚度和合理控制施工速度及施工工期來(lái)實(shí)現(xiàn)。

［1］ 楊光煦．壓載擠淤研究［J］．巖土工程學(xué)報(bào)，1992，14（2）：72－76．（YANG Guang-xu．Study on Riprap Extrusion Sludge Method［J］．Chinese Journal of Geotechnical Engineering，1992，14（2）：72－76．（in Chinese））

［2］ 余海忠，劉國(guó)楠，徐玉勝，等．拋石擠淤成堤斷面形態(tài)研究［J］．中國(guó)鐵道科學(xué)，2011，32（3）：1－7．（YU Haizhong，LIU Guo-nan，XU Yu-sheng，et al．Study on the Shape of the Dike Constructed by Squeezing Soft Clay Method［J］．China Railway Science，2011，32（3）：1－7．（in Chinese））

［3］ 陳 旭，魏入波．拋石擠淤工藝的應(yīng)用［J］．水運(yùn)工程，2009，（8）：155－159．（CHEN Xu，WEI Ru-bo．Technique of Rockfill Dumping for Extruding Silt［J］．Port＆Waterway Engineering，2009，（8）：155－159．（in Chinese））

［4］ 于曉冬．拋石擠淤在處理高速公路軟土地基中的應(yīng)用［J］．公路交通技術(shù)，2008，（增刊）：44－46．（YU Xiaodong．Application of Explosive Stone Method in Expressway Soft Ground Treatment［J］．Technology of Highway and Transport，2008，（Sup．）：44－46．（in Chinese））

［5］ JTG D30—2004，公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范［S］．北京：人民交通出版社，2004．（JTG D30—2004，Specifications for Design of Highway Subgrades［S］．Beijing：China Communication Press，2004．（in Chinese））

［6］ JTG F10—2006，公路路基施工技術(shù)規(guī)范［S］．北京：人民交通出版社，2006．（JTG F10—2006，Technical Specification for Construction of Highway Subgrade［S］．Beijing：China Communication Press，2006．（in Chinese））

［7］ SL 260—1998，堤防工程施工規(guī)范［S］．北京：中國(guó)水利水電出版社，1998．（SL 260—1998，Specification for Levee Project Construction［S］．Beijing：ChinaWater Power Press，1998．（in Chinese） ）

（編輯：曾小漢）

水利部公益性行業(yè)科研專項(xiàng)經(jīng)費(fèi)項(xiàng)目“三峽工程運(yùn)用對(duì)下游洲灘血吸蟲擴(kuò)散影響研究”通過(guò)驗(yàn)收

2012年11月6日，水利部國(guó)際合作與科技司在武漢主持召開了由長(zhǎng)江水利委員會(huì)長(zhǎng)江科學(xué)院、湖北省疾病預(yù)防控制中心血吸蟲病防治研究所、湖南省血吸蟲病防治所、長(zhǎng)江水利委員會(huì)綜合管理中心血吸蟲病防治辦公室等單位承擔(dān)的水利部公益性行業(yè)科研專項(xiàng)經(jīng)費(fèi)項(xiàng)目“三峽工程運(yùn)用對(duì)下游洲灘血吸蟲擴(kuò)散影響研究（編號(hào)：200801004）”驗(yàn)收會(huì)。水利部國(guó)際合作與科技司高波司長(zhǎng)蒞臨會(huì)議并作重要講話，長(zhǎng)江水利委員會(huì)副主任楊淳、長(zhǎng)江水利委員會(huì)國(guó)科局周剛炎局長(zhǎng)、長(zhǎng)江水利委員會(huì)國(guó)科局唐文堅(jiān)處長(zhǎng)、長(zhǎng)江科學(xué)院汪在芹副院長(zhǎng)、長(zhǎng)江科學(xué)院盧金友副院長(zhǎng)、長(zhǎng)江科學(xué)院副總工程師兼科研計(jì)劃處處長(zhǎng)楊文俊等出席了會(huì)議。會(huì)議由水利部國(guó)科司朱壽峰處長(zhǎng)主持，長(zhǎng)江水利委員會(huì)副總工程師金興平擔(dān)任驗(yàn)收專家組組長(zhǎng)。項(xiàng)目承擔(dān)單位均派員參加了會(huì)議。

驗(yàn)收組聽取了項(xiàng)目研究工作執(zhí)行情況和成果的匯報(bào)，仔細(xì)審閱了項(xiàng)目報(bào)告和相關(guān)成果資料，進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)質(zhì)詢和討論。專家組一致認(rèn)為：本項(xiàng)目以長(zhǎng)江中下游江湖有螺洲灘為研究對(duì)象，對(duì)三峽工程運(yùn)用后的洲灘生境變化對(duì)釘螺及血吸蟲病擴(kuò)散的影響進(jìn)行了深入研究。該項(xiàng)目全面完成了任務(wù)書規(guī)定的工作內(nèi)容，研究成果豐富，達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)，同意通過(guò)驗(yàn)收，綜合評(píng)價(jià)等級(jí)為A級(jí)（優(yōu)秀）。

（摘自：長(zhǎng)江水利科技網(wǎng)）

Numerical Simulation on the M echanism of Reinforcing Deep Soft Soil Foundation by Dum ping Riprap to Extrude Silt

JIANG Jing-shan1，2
（1．Key Laboratory of Geotechnical Mechanics and Engineering of MWR，Yangtze River Scientific Research Institute，Wuhan 430010，China；2．Geotechnical Research Institute，Hohai University，Nanjing 210098，China）

Themethod of silt extrusion by dumping riprap has been widely applied in the foundation treatment of coastal high-grade highway．However，the reinforcementmechanism is rarely researched．Elastic-plastic finite element numerical simulation was performed to analyze the stress and deformation behavior of subgrade treated by dumping riprap to extrude silt．The results indicate that the foundation modulus after riprap treatment can be increased effectively，the settlement and horizontal displacement can be decreased and the dissipation of pore water pressure can be accelerated，which suggest that the reinforcementmechanism lies in artificial shell effect and accelerated consolidation effect．The settlement of subgrade decreaseswith the increase of riprap thickness，but is influenced little by riprap modulus and width．Therefore，effectivemeasurementsmust be taken to increase the depth of riprap in construction．The quicker of subgrade filling，the bigger of subgrade settlement；and the shorter of preloading period，the bigger of subgrade settlement，therefore the filling speed must be controlled strictly and sufficient preloading period must be assured so as tomeet the requirements．Understanding of the reinforcementmechanism，the stress and deformation behavior and the influencing factors is conducive to providing reference and guidance for the design and construction of riprap silt extrusion．

dumping riprap to extrude silt；reinforcementmechanism；soft soil foundation；foundation treatment；subgrade；settlement；horizontal displacement；pore water pressure

TU471．8；TU472

A

1001－5485（2013）02－0041－06

10．3969／j．issn．1001－5485．2013．02．009

2011－11－22；

2012－02－02

姜景山（1978－），男，安徽青陽(yáng)人，工程師，主要從事地基和路基處理方面的研究，（電話）027－82820026（電子信箱）jingshanjiang＠yahoo．com。