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    天然氣平板閘閥的有限元應(yīng)力分析及結(jié)構(gòu)改進(jìn)

    2013-04-23 12:11:10何家勝胡潔文王彥馨邵小蘭聶隆梅
    關(guān)鍵詞:閘閥閥體邊界條件

    何家勝,胡潔文,魏 衛(wèi),李 超,王彥馨,肖 嵩,邵小蘭,聶隆梅

    (1.武漢工程大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,湖北 武漢 430074;2.武漢市天然氣有限公司,湖北 武漢 430022)/

    0 引 言

    武漢市天然氣有限公司發(fā)現(xiàn)某處天然氣管線的平板閘閥發(fā)生了泄露.為了找出泄露的原因,從地底挖出該平板閘閥,平板閘閥埋于地下的情形如圖1所示.將挖出的閘閥放置在平地上進(jìn)行觀察,可發(fā)現(xiàn)閘閥出現(xiàn)了彎曲變形,如圖2所示.對(duì)閘閥進(jìn)一步觀察,發(fā)現(xiàn)閘閥閥體兩凸臺(tái)處有明顯的裂紋,如圖3所示.將該閘閥閥體含裂紋的凸臺(tái)處切割下來,發(fā)現(xiàn)有一處裂紋已經(jīng)從外到里穿透了閥體壁厚,如圖4所示.

    圖1 閘閥的工作環(huán)境Fig.1 The working environment of plate valve

    為了分析閘閥出現(xiàn)裂紋的原因,有必要對(duì)閘閥進(jìn)行應(yīng)力分析.由于用解析法無法得到閘閥在工作條件[1-4]下的應(yīng)力分布,采用有限元方法對(duì)閘閥在多種邊界條件下的應(yīng)力分布進(jìn)行了分析,并對(duì)閘閥結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn).

    圖2 出現(xiàn)彎曲的平板閘閥Fig.2 The curved plate valve

    圖3 凸臺(tái)處有裂紋的平板閘閥Fig.3 The crack on the boss of plate valve

    圖4 閘閥上穿透的裂紋Fig.4 A penetrated crack on Plate Valve

    1 平板閘閥的有限元建模

    有限元法是將實(shí)際結(jié)構(gòu)(求解域)看作由許多小的在節(jié)點(diǎn)處相互連接的單元(子域)所構(gòu)成,這些單元能被分割成各種形狀和尺寸.本文運(yùn)用三維軟件Solid Works對(duì)閘閥結(jié)構(gòu)進(jìn)行幾何建模,再將幾何模型導(dǎo)入有限元分析軟件ANSYS的仿真平臺(tái)Workbench建立有限元分析模型,最后計(jì)算出閘閥在特定的邊界條件下的應(yīng)力分布.

    1.1 平板閘閥有限元模型的建立

    圖5 平板閘閥結(jié)構(gòu)尺寸平面圖Fig.5 The structure size of Plate Valve

    圖6 閘閥的1/2幾何模型Fig.6 The 1/2 geometric model of Plate Valve

    表1 平板閘閥材料參數(shù)

    圖7 閘閥幾何模型導(dǎo)入Workbench中Fig.7 The geometric model of Plate Valve inputted in Workbench

    利用Workbench 自動(dòng)劃分網(wǎng)格的功能,將閘閥的幾何模型轉(zhuǎn)變?yōu)橛邢拊治瞿P?又利用Workbench細(xì)化網(wǎng)格的功能,將閘閥的凸臺(tái)處劃成更細(xì)小的單元,如圖8所示,這樣可使閘閥應(yīng)力計(jì)算結(jié)果更為準(zhǔn)確.

    圖8 閘閥有限元模型Fig.8 The finite element model of Plate Valve

    1.2 閘閥有限元分析的邊界條件

    觀察和分析天然氣管線平板閘閥的工作環(huán)境,由于平板閘閥埋于地下,其外部受到堆土壓力的作用.閘閥與天然氣管線連接,閘閥內(nèi)部與天然氣管線內(nèi)部受到同樣大小的介質(zhì)壓力.根據(jù)圖1及圖2中閘閥的工作環(huán)境及彎曲變形情況,可建立該閘閥在地下受到的堆土作用力和天然氣內(nèi)壓作用的力學(xué)模型[13-16].平板閘閥的邊界條件示意圖如圖9所示.

    圖9 平板閘閥邊界條件示意圖Fig.9 Schematic diagram of Plate Valve underboundary conditions

    根據(jù)閘閥彎曲情況,可將閘閥某側(cè)受堆土的作用模擬為閘閥產(chǎn)生了側(cè)向位移.

    有限元分析中的邊界條件為(見圖9):

    位移邊界條件:天然氣管線遠(yuǎn)端為固定;閘閥對(duì)稱面上為對(duì)稱約束,即δx=0;閘閥對(duì)稱面上施加側(cè)向位移δy.

    載荷邊界條件:閘閥及天然氣管線內(nèi)部壓力為0.4 MPa.

    分別在閘閥對(duì)稱面上施加三種側(cè)向位移:δy=5 mm;δy=10 mm;δy=15 mm.

    將邊界條件施加在閘閥有限元分析模型上,可得到閘閥的應(yīng)力分布.

    2 閘閥有限元法計(jì)算結(jié)果

    通過有限元法計(jì)算,得出了閘閥在三個(gè)不同的側(cè)向位移邊界條件下的應(yīng)力分布,其結(jié)果如表2所示.

    表2 平板閘閥在三種側(cè)向位移邊界條件下的應(yīng)力分布Fig.2 The Stress distribution of Plate Valve on three different lateral displacement boundary conditions

    表2中,應(yīng)力分布圖左側(cè)的矩形彩色圖譜代表不同的應(yīng)力值.閘閥結(jié)構(gòu)上不同的色彩對(duì)應(yīng)矩形彩色圖譜,可知閘閥各部位的應(yīng)力值大小.

    從表2可知,閘閥在三種側(cè)向位移邊界條件下的整體應(yīng)力分布是相似的,它們的最大應(yīng)力值隨側(cè)向位移的增大而增大.側(cè)向位移δy=5 mm時(shí),閘閥最大應(yīng)力值為158.65 MPa;最大應(yīng)力在閘閥凸臺(tái)處.側(cè)向位移δy=10 mm時(shí),閘閥最大應(yīng)力值為301.79 MPa;最大應(yīng)力在閘閥凸臺(tái)處.側(cè)向位移δy=15 mm時(shí),閘閥最大應(yīng)力值為444.94 MPa;最大應(yīng)力在閘閥凸臺(tái)處.

    3 閘閥的優(yōu)化

    由上面閘閥的應(yīng)力分析可知,閘閥在工作環(huán)境下總是在凸臺(tái)處出現(xiàn)最大應(yīng)力,這是造成凸臺(tái)處出現(xiàn)裂紋的原因之一.為了能盡量緩解閘閥此處的應(yīng)力集中,將閘閥的凸臺(tái)結(jié)構(gòu)改為加強(qiáng)圈,改進(jìn)后的閘閥三維結(jié)構(gòu)如圖10所示.

    對(duì)改進(jìn)后的閘閥施加與原平板閘閥一樣的邊界條件,進(jìn)行有限元分析.改進(jìn)后的閘閥的有限元計(jì)算結(jié)果如表3所示.

    圖10 加強(qiáng)圈結(jié)構(gòu)的閘閥Fig.10 Plate Valve with stiffening ring

    側(cè)向位移閘閥整體應(yīng)力分布閘閥局部應(yīng)力分布δy=5mmδy=10mmδy=15mm

    表3中,加強(qiáng)圈閘閥的三種應(yīng)力分布相似,最大應(yīng)力值分別為:側(cè)向位移δy=5 mm時(shí)的最大應(yīng)力值為100.6 MPa;側(cè)向位移δy=10 mm時(shí)的最大應(yīng)力值為190.47 MPa;側(cè)向位移δy=15 mm時(shí)的最大應(yīng)力值為280.39 MPa.

    原閘閥與改進(jìn)后的閘閥的有限元應(yīng)力計(jì)算結(jié)果對(duì)比如表4所示.在邊界條件相同的情況下,改進(jìn)后的閘閥的最大應(yīng)力值比原閘閥降低了37%左右;而且也解決了原來閘閥凸臺(tái)處的應(yīng)力集中問題.

    表4 凸臺(tái)閘閥與加強(qiáng)圈閘閥的最大應(yīng)力值比較Table 4 The compare of the maximum stress value between Plate Valve with boss and Plate Valve with stiffening ring

    4 結(jié) 語

    通過運(yùn)用有限元法,計(jì)算出了閘閥多種邊界條件下的應(yīng)力分布.由計(jì)算的結(jié)果可知,平板閘閥在凸臺(tái)處出現(xiàn)了應(yīng)力集中現(xiàn)象,可導(dǎo)致該處裂紋的產(chǎn)生.

    為了解決凸臺(tái)引起的應(yīng)力集中問題,對(duì)閘閥進(jìn)行了改進(jìn),將凸臺(tái)改為加強(qiáng)圈,改進(jìn)的加強(qiáng)圈使得閘閥最大應(yīng)力值在同樣的邊界條件下下降了37%左右.閘閥結(jié)構(gòu)的改進(jìn)對(duì)于閘閥安全使用有重要作用.

    致 謝

    在論文前期調(diào)研取樣工作中,武漢市天然氣公司領(lǐng)導(dǎo)及技術(shù)人員給予了大力幫助和支持;在論文后期分析計(jì)算工作中,武漢工程大學(xué)機(jī)電學(xué)院結(jié)構(gòu)仿真及失效分析實(shí)驗(yàn)室的吳其、羅歡、魏玉婷、周波同學(xué)的積極參與和付出,在此一并表示衷心的感謝!

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