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    懸臂施工連續(xù)梁橋合龍線形應(yīng)力分析

    2013-01-18 03:42:22
    交通科技 2013年1期
    關(guān)鍵詞:右幅設(shè)計(jì)標(biāo)高合龍

    朱 雷 熊 銳 顏 巖

    (1.云南省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院 昆明 650051;2.武漢理工大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院 武漢 430070)

    混凝土材料的特殊性和預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋施工工藝的復(fù)雜性,加之施工過(guò)程中許多難以預(yù)料的因素,可能導(dǎo)致構(gòu)件中某些部位的應(yīng)力儲(chǔ)備不足或過(guò)大、線形偏離,從而形成安全隱患[1]。通過(guò)對(duì)關(guān)鍵控制斷面應(yīng)力、應(yīng)變、變形及溫度等物理量的測(cè)量來(lái)了解結(jié)構(gòu)各構(gòu)件在每一施工階段的實(shí)際受力狀況及變形情況;及時(shí)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題,以便采取相應(yīng)的技術(shù)措施[2-4],使橋梁結(jié)構(gòu)受力合理,線形符合設(shè)計(jì)要求,確保大橋的施工安全、美觀可靠和長(zhǎng)久耐用。

    主橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁結(jié)構(gòu)懸臂掛籃施工[5]。在施工過(guò)程中,荷載是由各節(jié)段澆筑完成而逐步施加的,預(yù)應(yīng)力張拉將會(huì)大幅度改變混凝土內(nèi)的應(yīng)力分布和變形。結(jié)構(gòu)剛度、混凝土收縮徐變、預(yù)應(yīng)力索、溫度、外載等因素,將使橋梁結(jié)構(gòu)的變形、應(yīng)力狀態(tài)及其變化規(guī)律更加復(fù)雜。施工控制結(jié)構(gòu)分析計(jì)算是施工監(jiān)控的一個(gè)重要部分,是施工監(jiān)控的前提。

    現(xiàn)以某大橋連續(xù)梁橋右幅作為工程背景,采用有限元分析軟件MIDAS計(jì)算合龍后橋梁的應(yīng)力和線性的變化。

    1 工程概況

    主橋長(zhǎng)度為40m+69.5m+98m+78m+49.5m=335m,為變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁,采用單箱單室箱梁,其結(jié)構(gòu)總體布置見(jiàn)圖1,箱梁中支座斷面梁高5.5(4.6)m,端支座斷面梁高2.6m,梁底曲線采用拋物線平滑過(guò)渡,箱梁頂寬13.49m,底寬7m,箱梁懸臂3.245m,厚0.16~0.65m,頂板厚0.28m,底板厚0.28~0.8m。

    圖1 右幅主橋結(jié)構(gòu)總體布置示意圖(單位:m)

    混凝土標(biāo)號(hào)及節(jié)段劃分:預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁采用C55混凝土澆筑。全橋施工節(jié)段分為0至15號(hào)節(jié)段,0號(hào)節(jié)段長(zhǎng)度為8.0m,1~4號(hào)節(jié)段長(zhǎng)度為3.0m,5~12號(hào)節(jié)段長(zhǎng)度為4.0m,13(C1)號(hào)節(jié)段為中跨合龍段,長(zhǎng)度2.0m,14(D1),15(D2)號(hào)節(jié)段為邊跨直線段,長(zhǎng)度分別為59.4,19.4m。最重的懸臂澆注節(jié)段為5號(hào)節(jié)段,其重量為144t。

    2 MIDAS模型建立

    采用 MIDAS/CIVIL進(jìn)行整體計(jì)算[6],在結(jié)構(gòu)整體計(jì)算中,將結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為平面結(jié)構(gòu),各節(jié)段離散為梁?jiǎn)卧?,建模時(shí)均不考慮墩柱的影響,右幅橋共分為123個(gè)單元,124個(gè)節(jié)點(diǎn),96種鋼束,右幅橋成橋狀態(tài)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖2。

    圖2 右幅成橋狀態(tài)結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐謭D

    3 計(jì)算工況

    懸臂施工過(guò)程中每個(gè)施工節(jié)段主梁標(biāo)高測(cè)試分3個(gè)工況,即掛籃就位后、澆筑混凝土后和張拉預(yù)應(yīng)力后,右幅橋施工計(jì)算共分48個(gè)工況。

    對(duì)于橋梁施工到運(yùn)營(yíng)整個(gè)階段的荷載作用,考慮施工狀態(tài)和運(yùn)營(yíng)狀態(tài)的所有可能作用以及相應(yīng)組合。

    在施工狀態(tài)中,結(jié)構(gòu)的自重由程序自動(dòng)計(jì)入。在懸臂施工過(guò)程中,由于主梁結(jié)構(gòu)是靜定的,墩身的沉降不會(huì)引起內(nèi)力,對(duì)預(yù)澆梁段的影響較小,可忽略不計(jì)。而在成橋運(yùn)營(yíng)階段,支座、墩身的沉降會(huì)帶來(lái)結(jié)構(gòu)的次應(yīng)力,這時(shí)按主墩沉降考慮,主墩沉降值根據(jù)實(shí)際測(cè)量值確定。根據(jù)實(shí)際觀察,掛籃對(duì)已澆筑梁段的作用簡(jiǎn)化為2個(gè)集中力和不平衡彎矩,并作用在已澆梁段前端節(jié)點(diǎn);在澆筑階段,該節(jié)段未達(dá)到強(qiáng)度前,混凝土的濕重考慮為荷載換計(jì)至掛籃上,通過(guò)掛籃的反作用力作用于已澆筑的梁端上。施工過(guò)程中的橋面臨時(shí)堆積荷載,根據(jù)實(shí)際情況,在橋面單元上作用集中荷載或均布荷載。

    4 計(jì)算結(jié)果分析

    4.1 合龍應(yīng)力分析

    根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果與實(shí)際施工測(cè)得數(shù)據(jù),合龍后右幅應(yīng)力見(jiàn)圖3。

    圖3 右幅合龍后應(yīng)力值

    根據(jù)圖3理論值與實(shí)際值比較,右幅在邊跨合龍之后,由于受到邊跨合龍段的約束,S054,S055,SO56號(hào)墩邊跨的應(yīng)力在后期施工荷載作用下變化不大;而中跨由于處于懸臂狀態(tài),在澆筑以及張拉工況下,應(yīng)力以及撓度變化比較大,與理論計(jì)算結(jié)果相一致;右幅中跨合龍段張拉后,跨中處所承受的彎矩最大,S054,S055,S056號(hào)墩根截面應(yīng)力變化變小,表明左右2幅橋梁結(jié)構(gòu)完成體系轉(zhuǎn)換,橋梁的受力更加均勻。且上部結(jié)構(gòu)由于受預(yù)應(yīng)力鋼束的約束,箱梁頂板與底板均處于受壓狀態(tài),保證了橋梁在后期營(yíng)運(yùn)過(guò)程的安全。而且在橋梁合龍完成后,各截面實(shí)際應(yīng)力值要略大于理論計(jì)算值,但總體規(guī)律接近理論計(jì)算值,說(shuō)明橋梁的預(yù)應(yīng)力略微有超張拉,預(yù)應(yīng)力儲(chǔ)備足夠,使橋梁的長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)更加安全。

    4.2 合龍線性分析

    根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果與實(shí)際施工測(cè)得數(shù)據(jù),合龍后右幅實(shí)際下?lián)隙戎蹬c理論值比較見(jiàn)圖4,實(shí)際標(biāo)高與設(shè)計(jì)標(biāo)高比值見(jiàn)圖5。

    圖4 右幅實(shí)際下?lián)现蹬c理論值比較

    圖5 右幅實(shí)際標(biāo)高與設(shè)計(jì)標(biāo)高值比較

    由圖4可見(jiàn),主橋的實(shí)際下?lián)狭颗c理論變化大體一致,邊跨處的下?lián)狭啃∮谟?jì)算值,中跨處則趨于一致。由圖5可見(jiàn),主橋的整體標(biāo)高均高于橋梁設(shè)計(jì)標(biāo)高,其中在中跨的跨中處,大約高于設(shè)計(jì)線形5cm,可以滿足合龍后期的橋面鋪裝荷載、長(zhǎng)期收縮徐變的下?lián)?,符合?jì)算的變化規(guī)律,施工線形控制比較準(zhǔn)確。

    右幅橋梁整體合龍后,頂面高程與設(shè)計(jì)高程比值見(jiàn)圖6。

    圖6 右幅頂面高程與設(shè)計(jì)高程比較圖

    由圖6可見(jiàn),主橋頂面混凝土的實(shí)際高程與設(shè)計(jì)標(biāo)高相比較,均高于設(shè)計(jì)標(biāo)高,且差值均集中在5cm左右,可滿足橋面鋪裝的二期荷載的要求。成橋最終的線形結(jié)果是評(píng)定橋梁線形是否滿足要求的重要指標(biāo),通過(guò)實(shí)測(cè)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果對(duì)比,可看出橋梁的線形是否順直,是否滿足營(yíng)運(yùn)要求。由圖4~6可見(jiàn),橋梁的線形與理論計(jì)算比較接近,但由于在前期懸臂施工階段時(shí),有部分節(jié)段的混凝土頂面標(biāo)高偏高,使得部份橋面的鋪裝層厚度小于設(shè)計(jì)的厚度,基于此,施工方進(jìn)行了局部的標(biāo)高調(diào)整。

    成橋后,中跨的標(biāo)高較設(shè)計(jì)值高5cm左右,為橋梁后期的徐變預(yù)留了足夠的下?lián)狭?,可保證3年后的線形與設(shè)計(jì)接近一致。

    5 結(jié)論與展望

    (1)右幅在邊跨合龍后,由于受到邊跨合龍段的約束,S054,S055,SO56號(hào)墩邊跨的應(yīng)力在后期的施工荷載作用下變化不大;而中跨由于處于懸臂狀態(tài),在澆筑以及張拉工況下,應(yīng)力以及撓度變化較大,與理論計(jì)算結(jié)果相一致。

    (2)右幅中跨合龍段張拉后,跨中處所承受的彎矩最大,S054,S055,S056號(hào)墩根截面應(yīng)力變化也變小,表明右幅橋梁結(jié)構(gòu)完成體系轉(zhuǎn)換,橋梁的受力更加均勻。且上部結(jié)構(gòu)由于受預(yù)應(yīng)力鋼束的約束,箱梁頂板與底板均處于受壓狀態(tài),保證了橋梁在后期營(yíng)運(yùn)過(guò)程中的安全。

    (3)在橋梁合龍完成后,各截面實(shí)際應(yīng)力值要略大于理論計(jì)算值,但總體規(guī)律接近理論計(jì)算值,說(shuō)明橋梁的預(yù)應(yīng)力略微有超張拉,預(yù)應(yīng)力儲(chǔ)備足夠,使橋梁的長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)更加安全。

    (4)主橋頂面混凝土的實(shí)際高程與設(shè)計(jì)標(biāo)高相比較,均高于設(shè)計(jì)標(biāo)高,且差值均集中在5cm左右,可滿足橋面鋪裝的二期荷載的要求。成橋后,中跨的標(biāo)高較設(shè)計(jì)值高5cm左右,為橋梁后期的徐變預(yù)留了足夠的下?lián)狭?,可保證3年后的線形與設(shè)計(jì)接近一致。

    [1] 項(xiàng)海帆.高等橋梁結(jié)構(gòu)理論[M].北京:人民交通出版社,2001.

    [2] 李小祥,石青飛,阮 欣.在跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋底板破壞數(shù)值分析[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào):交通科學(xué)與工程版,2012,36(1):87-90.

    [3] JTGD60-2004交通部公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范[S].北京:人民交通出版社,2004.

    [4] JTGD62-2004交通部公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:人民交通出版社,2004.

    [5] JTJ041-2000交通部公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范[S].北京:人民交通出版社,2000.

    [6] 王勖成,邵 敏.有限單元法基本原理和數(shù)值方法[M].北京:清華大學(xué)出版社,2002.

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