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    碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)仿真研究

    2012-07-30 09:23:42厲劍梁蘭維呂渤林
    綜合智慧能源 2012年7期
    關(guān)鍵詞:系統(tǒng)結(jié)構(gòu)剪力桁架

    厲劍梁,蘭維,呂渤林

    (1.中國(guó)華電集團(tuán)公司,北京 100031;2.華電電力科學(xué)研究院,浙江 杭州 310030)

    1 問(wèn)題的提出

    碟式太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)利用旋轉(zhuǎn)拋物面反射鏡將入射陽(yáng)光聚集在焦點(diǎn)上,通過(guò)放置在焦點(diǎn)處的太陽(yáng)能接收器來(lái)收集較高溫度的熱能,加熱工質(zhì),驅(qū)動(dòng)發(fā)電機(jī)組發(fā)電;或者在焦點(diǎn)處直接放置太陽(yáng)能斯特林發(fā)電裝置發(fā)電。整個(gè)系統(tǒng)包括旋轉(zhuǎn)拋物面反射鏡、接收器、跟蹤裝置和蓄熱系統(tǒng),如圖1所示。碟式太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)具有壽命長(zhǎng)、效率高、靈活性強(qiáng)等特點(diǎn),可以單臺(tái)供電,也可以多套并聯(lián)使用,非常適合邊遠(yuǎn)山區(qū)發(fā)電。

    圖1 碟式太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)效果圖

    “點(diǎn)聚光”碟式太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)具有能量轉(zhuǎn)換效率高、占地面積小以及對(duì)水的需求幾乎為零等特點(diǎn),采用這項(xiàng)技術(shù)的幾座國(guó)外商用電站(或大型實(shí)驗(yàn)電站)已于近幾年建成。在已完成規(guī)劃的項(xiàng)目中,碟式系統(tǒng)的占比迅速攀升至18%,其價(jià)格競(jìng)爭(zhēng)力也逐漸接近槽式系統(tǒng)。

    目前,我國(guó)碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電技術(shù)的研發(fā)尚處于起步階段。在過(guò)去的一段時(shí)間里,許多研究單位都進(jìn)行了碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)集成與示范技術(shù)基礎(chǔ)理論的研究與試驗(yàn),建立了相應(yīng)的熱發(fā)電模擬系統(tǒng)并積累了一定的經(jīng)驗(yàn)。我國(guó)在太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)性能、工藝、材料、部件及相關(guān)技術(shù)上與國(guó)外相比還存在很大差距,但目前很難實(shí)現(xiàn)技術(shù)引進(jìn),所以,需要在該系統(tǒng)的很多研究領(lǐng)域進(jìn)行突破,從而掌握核心技術(shù)。

    目前,國(guó)內(nèi)、外對(duì)碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的仿真研究較多,但多數(shù)集中在單個(gè)部件的仿真研究上,如對(duì)太陽(yáng)能碟面(聚焦器)或者單獨(dú)支撐柱的研究等,對(duì)整個(gè)系統(tǒng)在正常工況下的仿真研究相對(duì)較少,迫切需要開(kāi)展該方面的仿真研究工作。

    本文針對(duì)碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu),建立了典型工作狀態(tài)下碟式太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)支撐桁架的有限元分析模型,分析典型工作狀態(tài)下受自重載荷及各種風(fēng)載荷作用的支撐桁架的變形及各部件內(nèi)力,確定最危險(xiǎn)的工作狀態(tài),并根據(jù)分析結(jié)果給出桁架結(jié)構(gòu)的優(yōu)化建議。

    2 建模

    本文采用有限元分析軟件,主要分析桁架系統(tǒng)在載荷作用下的靜、動(dòng)力特性,注重其線性特性分析。

    碟式太陽(yáng)能發(fā)電系統(tǒng)桁架結(jié)構(gòu)典型工況的有限元模型如圖2所示。根據(jù)結(jié)構(gòu)的幾何特征及受力變形形態(tài),有限元離散模型主要由梁?jiǎn)卧蜌卧獦?gòu)成。斯特林發(fā)電裝置簡(jiǎn)化為集中載荷,凸墊采用殼單元來(lái)模擬其受力變形特性,其余構(gòu)件(支撐前臂的橫梁、拉桿和立柱等)根據(jù)其變形特點(diǎn)采用梁?jiǎn)卧獊?lái)模擬。

    圖2 碟式太陽(yáng)能發(fā)電系統(tǒng)桁架結(jié)構(gòu)的有限元模型

    2.1 單元類(lèi)型選擇

    根據(jù)太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)桁架結(jié)構(gòu)各個(gè)構(gòu)件的受力和變形特點(diǎn),結(jié)合相關(guān)單元的特性做出如下選擇:梁?jiǎn)卧x擇Beam 188,殼單元選擇Shell 63。

    2.2 構(gòu)件截面及幾何參數(shù)

    在碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)桁架結(jié)構(gòu)中,自定義截面形狀包括7種類(lèi)型,見(jiàn)表1。

    2.3 材料和單元實(shí)常數(shù)

    碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)桁架結(jié)構(gòu)采用普通的碳素鋼,彈性模量為200GPa,泊松比為0.3,密度為7.8 t/m3。截面的幾何形狀有時(shí)并不能反映單元所有的幾何特性,需要定義計(jì)算所需的其他實(shí)常數(shù)。對(duì)于殼單元,單元厚度是必需的實(shí)常數(shù)之一,根據(jù)實(shí)體模型確定殼單元的厚度為10.00mm。

    2.4 載荷與約束條件

    (1)載荷。根據(jù)正常估算,太陽(yáng)能桁架結(jié)構(gòu)主要承受電動(dòng)機(jī)自重和風(fēng)載荷作用。

    1)發(fā)電機(jī)自重。發(fā)電機(jī)質(zhì)量為500kg(含發(fā)電機(jī)支架),作為集中載荷處理,作用于支撐前臂的前端;將其載荷等分成4部分分別施加到支撐前臂前端的4個(gè)節(jié)點(diǎn)上。

    2)風(fēng)載荷。系統(tǒng)在80 km/h風(fēng)速下能夠正常工作,對(duì)應(yīng)正壓力為0.31 kPa。

    3)桁架系統(tǒng)的自重。在有限元分析過(guò)程中,桁架系統(tǒng)的自重被當(dāng)作慣性力施加到模型上。

    (2)約束條件。整個(gè)結(jié)構(gòu)通過(guò)立柱固定在地面上,因此離散模型的約束條件為立柱底部節(jié)點(diǎn)6個(gè)自由度指定零位移,即完全固定。整個(gè)結(jié)構(gòu)中各個(gè)構(gòu)件均采用螺栓連接或焊接,因此,在有限元模型中,構(gòu)件之間的連接方式為剛性連接。

    2.5 模型

    整個(gè)系統(tǒng)的有限元模型建立之后如圖3所示。

    圖3 正常工作狀態(tài)下的系統(tǒng)有限元模型

    3 有限元計(jì)算結(jié)果

    完成建模后進(jìn)行有限元仿真分析,得到了有關(guān)整個(gè)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及變形結(jié)果。此時(shí)的風(fēng)載荷指向z軸的負(fù)方向。

    3.1 變形圖

    模型變形圖如圖4所示,圖4中整個(gè)桁架系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的變形可以分解成2個(gè)方向:一是沿著z軸負(fù)方向,由風(fēng)載荷產(chǎn)生;二是沿著豎直方向的變化,由自重產(chǎn)生(原來(lái)的位置及變形后的位置,分別在圖中進(jìn)行了指示)。

    表1 主要構(gòu)件截面形式

    圖4 模型變形圖

    3.2 位移云圖

    圖5顯示的是整個(gè)太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)在正常工作條件下 z方向的位移,位移的大小位于[-0.010705,0](m)區(qū)間內(nèi),整個(gè)結(jié)構(gòu) z方向的位移均小于(或等于)零;負(fù)值最大值出現(xiàn)在輻條系統(tǒng)及其附近的尾部輔助梁上。因?yàn)橹瘟⒅牡撞抗潭ㄔ诘孛嫔希虼似湮灰茷?。整個(gè)結(jié)構(gòu)的位移分布近似地關(guān)于y-z平面對(duì)稱。

    圖5 模型z方向位移云圖

    3.3 軸力云圖

    正常工作條件下,整個(gè)碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)上各根梁的軸力計(jì)算分析結(jié)果如圖6所示。由軸力云圖可知:支撐前臂結(jié)構(gòu)頂層梁承受拉力作用,底層梁承受壓力作用,初步分析是由整個(gè)結(jié)構(gòu)的自重及風(fēng)載荷產(chǎn)生的。輻條系統(tǒng)后面的梁承受壓力作用,前面的梁承受拉力作用,這樣的一種內(nèi)力分布形式是由風(fēng)載荷產(chǎn)生的。從定性的角度考慮,根據(jù)相關(guān)力學(xué)知識(shí)可知該計(jì)算結(jié)果是合理的。

    整個(gè)桁架結(jié)構(gòu)中局部梁出現(xiàn)較大的拉力和壓力作用,應(yīng)該結(jié)合梁材料的抗拉強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度以及截面積對(duì)梁進(jìn)行校核,進(jìn)而根據(jù)校核結(jié)果判斷整個(gè)桁架結(jié)構(gòu)中各根梁可能的破壞形式(受拉破壞和受壓破壞)。

    圖6 模型的軸力云圖

    3.4 剪力云圖

    在正常工作條件下,整個(gè)太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)各根梁z方向剪力計(jì)算分析結(jié)果如圖7所示。從圖7可以看到整個(gè)結(jié)構(gòu)剪力的分布特點(diǎn),在對(duì)稱的位置上大小近似相等(有限元計(jì)算中存在誤差,因而數(shù)值并非嚴(yán)格意義上的相等,在相差不多的情況下可以認(rèn)為相等)。

    圖7 模型的剪力云圖

    整個(gè)結(jié)構(gòu)的剪力分布不均勻,部分梁的剪力較大。從分布云圖上可以看到,整個(gè)結(jié)構(gòu)中支撐前臂后上部的部分梁以及與凸墊連接的梁上的剪力較大,此外,支撐立柱和旋轉(zhuǎn)中心軸上也承受較大的剪力作用,需根據(jù)梁的抗剪強(qiáng)度對(duì)梁進(jìn)行校核,繼而根據(jù)校核結(jié)果判斷整個(gè)桁架結(jié)構(gòu)中各根梁可能的破壞形式或者整個(gè)結(jié)構(gòu)的安全儲(chǔ)備。

    4 結(jié)論與建議

    在整個(gè)工作環(huán)境中,碟式斯特林太陽(yáng)能熱發(fā)電系統(tǒng)可能破壞部件的受力情況如下:

    (1)輻條與凸墊連接的梁上可能會(huì)承受較大的拉力或壓力作用。

    (2)作為承重結(jié)構(gòu)的支撐立柱的受力較復(fù)雜,不僅承受較大的壓力作用,還要承受較大的z向剪力作用。

    (3)支撐前臂后上方的梁起到連接支撐前臂、輻條系統(tǒng)和支撐立柱的作用,是整個(gè)結(jié)構(gòu)的核心,其受力也較復(fù)雜;同支撐立柱一樣,部分梁要承受較大的軸力作用。

    (4)熱發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)中旋轉(zhuǎn)中心軸的受力同樣較復(fù)雜,z向剪力比較大。

    (5)支撐前臂后上部與支撐面板連接的梁上承受較大的z向剪力作用,此外拉力作用也較明顯。

    (6)支撐前臂后上部與中間部分連接的梁上承受較大的拉力作用。

    (7)支撐前臂中間部分底層的梁上承受較大的壓力作用。

    (8)支撐前臂與凸墊連接的梁上承受較大的z向剪力作用。

    因此,建議對(duì)上述各個(gè)部件進(jìn)行安全性校核:結(jié)合梁材料的抗拉(壓、剪)強(qiáng)度及截面積對(duì)梁進(jìn)行校核,繼而根據(jù)校核結(jié)果判斷整個(gè)桁架結(jié)構(gòu)中各根梁的可能的破壞形式(受拉破壞和受壓破壞)。

    綜上所述,通過(guò)對(duì)整個(gè)碟式系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的仿真計(jì)算,得到了系統(tǒng)結(jié)構(gòu)可能的多種破壞形式,也找到了系統(tǒng)的多個(gè)薄弱點(diǎn)。這為碟式系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了較有針對(duì)性的依據(jù),同時(shí)也為碟式系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化提供了參考數(shù)據(jù)。在對(duì)多種類(lèi)型碟式系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)和研究時(shí),也可以參考該仿真的方法和思路,對(duì)碟式系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)進(jìn)行驗(yàn)證和設(shè)計(jì)優(yōu)化。

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