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    基于相似模型試驗(yàn)的海洋平臺(tái)大噸位上部組塊提升系統(tǒng)

    2012-07-25 04:35:02高順德王英豪曹旭陽(yáng)
    關(guān)鍵詞:組塊塔架樣機(jī)

    高順德,王英豪,周 峰,曹旭陽(yáng),李 林

    (1.大連理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,遼寧 大連 116024;2.大連益利亞工程機(jī)械有限公司,遼寧 大連 116025;3.中國(guó)海洋石油工程(青島)有限公司,山東 青島 266520)

    1 概述

    隨著世界經(jīng)濟(jì)的快速增長(zhǎng),各國(guó)對(duì)石油、天然氣等能源的需求越來(lái)越大,與此同時(shí),內(nèi)陸和近海的油氣資源卻日益枯竭.歐美一些工業(yè)大國(guó)早在20多年前就把資源開采的目光投向了深海,而我國(guó)海上油氣資源開發(fā)起步較晚,目前開發(fā)水平還遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于發(fā)達(dá)工業(yè)國(guó)家.據(jù)研究表明,海洋石油資源量占全球石油資源總量的34%,而深水、超深水域的油氣資源約占海洋石油資源總量的30%,未來(lái)的油氣開發(fā)將走向更深的海域[1].雖然深海石油資源豐富,但是深??碧骄哂泻艽蟮娘L(fēng)險(xiǎn),需要先進(jìn)的技術(shù)來(lái)支持.于是超大型海洋平臺(tái)應(yīng)運(yùn)而生,而平臺(tái)的建造技術(shù)已成為國(guó)際海洋工程界的一個(gè)熱點(diǎn).

    目前國(guó)際上大噸位的海洋平臺(tái)逐步趨向于模塊化設(shè)計(jì)及制造[2],將整個(gè)海洋平臺(tái)按功能設(shè)計(jì)分割成若干個(gè)超大型模塊,各個(gè)模塊分別建造,建造完成后運(yùn)輸至總裝基地,進(jìn)行整體組裝.其中,上部組塊與下部殼體之間的合攏是整體組裝中的關(guān)鍵工藝,而如何實(shí)現(xiàn)將上部組塊提升到指定高度又是合攏的關(guān)鍵[3-5].

    現(xiàn)如今,海洋平臺(tái)上部組塊的提升方法主要有以下兩種:

    (1)利用專業(yè)的提升系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)上部組塊的提升.FAGIOLI公司應(yīng)用其設(shè)計(jì)的提升系統(tǒng),如圖1所示,為Sakhalin能源開發(fā)公司實(shí)現(xiàn)了海洋平臺(tái)上部組塊與下層殼體的整體合攏,該海洋平臺(tái)的上部組塊重達(dá)26 000t[6].提升系統(tǒng)由側(cè)墻支撐、井字架、標(biāo)準(zhǔn)節(jié)以及液壓提升器4部分組成.吊點(diǎn)設(shè)置于井字架,通過(guò)提升井字架,完成上部組塊的提升.這種提升系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性高,安裝準(zhǔn)備的時(shí)間較短,但由于其將吊點(diǎn)設(shè)置于上部組塊的支腿位置,決定了該種系統(tǒng)僅能用于半潛式海洋平臺(tái)的提升,無(wú)法用于浮式海洋平臺(tái)的提升,適用范圍有限.

    (2)利用大型起重機(jī)實(shí)現(xiàn)海洋平臺(tái)上部組塊的提升.煙臺(tái)中集來(lái)福士海洋工程有限公司為巴西Schahin石油天然氣公司建造了“SS Pantanal”號(hào)深水半潛式鉆井平臺(tái)[7].該平臺(tái)的上部組塊與下層殼體的合攏通過(guò)2萬(wàn)t“泰山”號(hào)門吊實(shí)現(xiàn),如圖2所示.該提升方案實(shí)現(xiàn)了海洋平臺(tái)上部組塊的一次性整體吊裝合攏,大大減少了海洋平臺(tái)的建造時(shí)間.但由于所用門吊的起重性能的限制,無(wú)法用于更大噸位的上部組塊的提升作業(yè).

    圖1 FAGIOLI公司海洋平臺(tái)上部組塊提升系統(tǒng)Fig.1 FAGIOLI lifting system for topside of offshore platform

    圖2 煙臺(tái)來(lái)福士上部組塊提升實(shí)例Fig.2 Example of topside lifting in Yantai Raffles

    荔灣3-1大噸位上部組塊提升系統(tǒng)是中國(guó)設(shè)計(jì)的首套上部組塊提升系統(tǒng),提升能力為35 000t,提升高度為60m,可應(yīng)用于半潛式、浮式海洋平臺(tái)的提升作業(yè).提升系統(tǒng)由底座、塔架、塔頂梁和液壓提升器4部分組成.其中塔架是主要的承載結(jié)構(gòu)件,而且為了滿足上部組塊提升高度的要求,塔架總高達(dá)到84m.由于塔架結(jié)構(gòu)承載大,受力狀態(tài)復(fù)雜,加之國(guó)內(nèi)尚沒(méi)有可供借鑒和參考的大噸位上部組塊提升系統(tǒng),因此,獲得其在工作狀態(tài)下的應(yīng)力分布對(duì)于整個(gè)提升系統(tǒng)的設(shè)計(jì)優(yōu)化以及安全可靠性具有重要的意義.

    周美立教授在國(guó)際上率先提出了系統(tǒng)相似度量方法,為分析度量系統(tǒng)相似性,特別是為分析復(fù)雜機(jī)械產(chǎn)品相似性與差異性提供了新的理論與方法[8].相似理論及其補(bǔ)充原理在按相似系統(tǒng)的已知特性預(yù)測(cè)機(jī)器設(shè)備性能方面,以及從模型向原型演變、建立參量關(guān)系式和經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式方面具有重要的意義[9].

    本文采用數(shù)值模擬與相似模型試驗(yàn)相結(jié)合的設(shè)計(jì)方法,應(yīng)用相似性理論,確定了實(shí)際原型與樣機(jī)模型的相似關(guān)系,從而根據(jù)原型機(jī)設(shè)計(jì)并制造了模型樣機(jī)對(duì)其進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn).通過(guò)測(cè)試樣機(jī)模型關(guān)鍵位置的應(yīng)力,了解整機(jī)系統(tǒng)的應(yīng)力分布狀態(tài),確定應(yīng)力水平與變化規(guī)律,提出大噸位提升系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案.將試驗(yàn)測(cè)試值與有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較,檢驗(yàn)樣機(jī)有限元模型的建模方法及載荷施加方式的合理性.

    2 相似模型試驗(yàn)樣機(jī)的設(shè)計(jì)

    在海洋平臺(tái)上部組塊的提升過(guò)程中,提升系統(tǒng)需要克服其重力的作用,此重力即為塔架承受的外部載荷.因此,根據(jù)相似原理[10],支配該現(xiàn)象的物理法則為

    式中:Fg為重力;ρ為材料密度;g為重力加速度;l為長(zhǎng)度;Fe為結(jié)構(gòu)體彈性力;E為彈性模量;ε為應(yīng)變.

    根據(jù)已有的海洋平臺(tái)上部組塊,研究設(shè)計(jì)相應(yīng)的提升系統(tǒng),是本課題的立意所在.獲得塔架的應(yīng)力分布,以便對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化是試驗(yàn)的主要目的,對(duì)中間組塊的受力情況則不作研究.因此,中間組塊無(wú)需按照嚴(yán)格的相似關(guān)系去設(shè)計(jì),亦即重力可以作為放寬的相似法則[11].要使樣機(jī)模型與原型相似,支配模型現(xiàn)象的物理法則只考慮結(jié)構(gòu)體的彈性力:

    式中:F′e為模型中的結(jié)構(gòu)體彈性力;E′為模型中的彈性模量;ε′為模型中的應(yīng)變;l′為模型中的長(zhǎng)度.

    根據(jù)力的相似關(guān)系,得到:

    式中:F*為提升系統(tǒng)外部載荷的相似比,模型中塔架的材料與原型中的相同,因此E′=E;而由幾何相似,得到E=E′.因此,由式(3)可以得到:

    式中:l*為長(zhǎng)度相似比.

    海洋平臺(tái)上部組塊長(zhǎng)104 m,寬77 m,高26 m,重35 000 t,在上部組塊長(zhǎng)度方向的兩側(cè)對(duì)稱布置12組塔架,高度為84 m,上端連接塔頂梁,塔頂梁頂部安裝液壓提升器,提升器的吊點(diǎn)設(shè)置于海洋平臺(tái)的上部組塊.

    由圖3可以看出,4組塔架(命名為塔架A,B,C,D)的下端連接相應(yīng)的底座,上端與塔頂梁相連.為得到與實(shí)際塔架結(jié)構(gòu)相同的應(yīng)力分布,模擬原型,在塔頂梁兩端的凸臺(tái)上分別安裝4臺(tái)液壓提升器.鋼絞線穿過(guò)提升器與構(gòu)件夾持器,構(gòu)件夾持器通過(guò)螺栓連接于中間組塊,從而將提升器的作用力傳至中間組塊.非試驗(yàn)狀態(tài)下,中間組塊放置于支架之上,試驗(yàn)過(guò)程中,其上放置一定質(zhì)量的配重塊,以模擬原型中海洋平臺(tái)上部組塊的自重.對(duì)應(yīng)液壓提升器,布置4組泵站,其接收計(jì)算機(jī)發(fā)出的指令,控制4組提升器協(xié)同作業(yè),實(shí)現(xiàn)中間組塊的同步提升.

    圖3 試驗(yàn)樣機(jī)模型Fig.3 Experiment prototype model

    3 提升試驗(yàn)

    3.1 試驗(yàn)方案

    試驗(yàn)采用雷諾測(cè)試儀(如圖5a所示)獲得提升器工作循環(huán)周期內(nèi)主油缸壓力的時(shí)域曲線,根據(jù)測(cè)量油壓計(jì)算得到提升器的拉力值,以便確定有限元計(jì)算中的施加載荷.

    采用拉線傳感器測(cè)量提升器主油缸的位移,記錄4個(gè)吊點(diǎn)在提升全程中的高度值,其所采集到的信息經(jīng)由提升系統(tǒng)監(jiān)控平臺(tái)(如圖5b所示),進(jìn)行如下處理:取不同的時(shí)間點(diǎn),分別計(jì)算同一時(shí)刻4個(gè)吊點(diǎn)的位移之差,最終得出提升器同步控制的精度.根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,修正提升器的仿真模型,并優(yōu)化其控制算法.

    測(cè)試提升試驗(yàn)中樣機(jī)模型關(guān)鍵部位的應(yīng)力值,了解整機(jī)的應(yīng)力分布情況,為提升系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供最直接的參考依據(jù),試驗(yàn)結(jié)果還可以用來(lái)檢驗(yàn)有限元的建模方法與加載方式的合理性.本文重點(diǎn)論述此部分.

    圖4 試驗(yàn)加載Fig.4 Experiment load

    圖5 試驗(yàn)設(shè)備Fig.5 Experiment equipments

    試驗(yàn)過(guò)程中,采用逐級(jí)加載的方式,先后加載了10,20,30t的配重塊.正式加載之前,先進(jìn)行預(yù)載試驗(yàn),以檢查加載設(shè)備、測(cè)試儀器和應(yīng)變片的工作狀態(tài),并忽略各種非線性初始因素的影響.預(yù)載質(zhì)量為20t,持荷時(shí)間為15h,然后完全卸載.

    3.2 測(cè)點(diǎn)布置及測(cè)試內(nèi)容

    塔架測(cè)點(diǎn)布置如圖6所示.根據(jù)理論分析,位于中間組塊同側(cè)的兩組塔架具有相同的應(yīng)力分布.因此重點(diǎn)研究塔架A,C的應(yīng)力分布情況,在這兩組塔架上布置了較多的測(cè)點(diǎn),作為補(bǔ)充與驗(yàn)證,在塔架B,D上少量布置測(cè)點(diǎn).考慮受力最不利的區(qū)域和應(yīng)力分布比較復(fù)雜的部位,選取塔架A,C的上、下兩個(gè)截面處的典型部位作為測(cè)點(diǎn)位置,以便全面掌握塔架的應(yīng)力分布.圖7為試驗(yàn)樣機(jī)塔架結(jié)構(gòu)上測(cè)點(diǎn)的現(xiàn)場(chǎng)照片.

    圖6 塔架測(cè)點(diǎn)布置Fig.6Layout of test points of tower structure

    圖7 塔架測(cè)點(diǎn)照片F(xiàn)ig.7 Pictures of test points of tower structure

    本試驗(yàn)中應(yīng)變數(shù)據(jù)的采集應(yīng)用DH3817動(dòng)靜態(tài)應(yīng)變測(cè)試系統(tǒng),主要參數(shù)設(shè)置如下:應(yīng)變計(jì)阻值為120Ω,靈敏度系數(shù)為2.15,泊松比為0.3,彈性模量為1GPa.通過(guò)計(jì)算機(jī)完成自動(dòng)平衡、采樣控制、自動(dòng)修正、數(shù)據(jù)存儲(chǔ)、數(shù)據(jù)處理和分析.

    4 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    4.1 模型試驗(yàn)與有限元計(jì)算結(jié)果的比較

    采用ANSYS軟件對(duì)試驗(yàn)?zāi)P瓦M(jìn)行了有限元分析,得到模型理論計(jì)算的應(yīng)力分布狀況.通過(guò)比較有限元計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果,可以檢驗(yàn)有限元建模方法與加載方式的合理性,有限元模型如圖8所示.

    試驗(yàn)樣機(jī)的有限元模型中塔架結(jié)構(gòu)采用Beam188單元,塔頂梁、中間組塊和底座結(jié)構(gòu)采用Shell63單元,鋼絞線采用Link8單元,有限元模型按照實(shí)體幾何構(gòu)造進(jìn)行建模.由雷諾測(cè)試儀測(cè)量得到液壓提升器主油缸的壓力值,據(jù)此計(jì)算出相應(yīng)的提升載荷,將此載荷施加于有限元模型中鋼絞線的端部,在底座的下表面施加豎直方向的位移約束.求解完畢的應(yīng)力分布結(jié)果如圖9所示.

    根據(jù)采集到的試驗(yàn)樣機(jī)模型上各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變曲線(圖10為C21,C31,C41測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變曲線),得到相應(yīng)的測(cè)點(diǎn)應(yīng)力值,并與有限元的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較,其結(jié)果如表1所示.

    圖8 試驗(yàn)樣機(jī)的有限元模型Fig.8 FEM model of experiment prototype

    圖9 Von Mises應(yīng)力云圖Fig.9 Von Mises stress distribution

    圖10 試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)處的應(yīng)變曲線Fig.10 Strain curves of test points

    分析表1中的數(shù)據(jù),測(cè)點(diǎn)C42,A11兩處的應(yīng)力測(cè)量值與理論計(jì)算值的相對(duì)誤差分別為10.8%,14.3%,其他測(cè)點(diǎn)處兩者的相對(duì)誤差均在10%以內(nèi),而且試驗(yàn)結(jié)果和有限元計(jì)算結(jié)果中塔架的應(yīng)力分布規(guī)律一致,證明有限元計(jì)算可以較好地反映塔架結(jié)構(gòu)的實(shí)際應(yīng)力情況,上述的有限元建模方法與加載方式是合理的.

    表1 塔架測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力測(cè)試值與計(jì)算值Tab.1 Test values and simulating results of stress of test points on tower structure

    表1中含有試驗(yàn)測(cè)試值與有限元計(jì)算結(jié)果的相對(duì)誤差,分析誤差產(chǎn)生的原因有:①數(shù)值模擬是按理想的情況進(jìn)行加載計(jì)算的,而試驗(yàn)則受到樣機(jī)模型的制造誤差、試驗(yàn)場(chǎng)地的條件制約等因素的影響,兩者的結(jié)果勢(shì)必會(huì)存在誤差.②數(shù)值分析中施加的載荷是根據(jù)試驗(yàn)測(cè)量的油壓值計(jì)算得到的,考慮到雷諾測(cè)試儀的測(cè)量誤差,采集數(shù)據(jù)的讀取誤差等因素,理論計(jì)算中的載荷值與提升器的實(shí)際載荷之間存在差異.

    4.2 試驗(yàn)結(jié)果分析及模型優(yōu)化

    如圖6所示,測(cè)點(diǎn)C11,C21,C31,C41位于塔架C主弦桿的下部截面,其中C41位置的應(yīng)力值最小,C11,C21,C31處應(yīng)力值較為接近;測(cè)點(diǎn)C12,C22,C32,C42位于塔架主弦桿的上部截面,其中C42位置的應(yīng)力值最小,C12處應(yīng)力值最大.塔架C上編號(hào)為4的主弦桿受力較其他3根要小,而有限元計(jì)算結(jié)果亦得到同樣的結(jié)論.因此,從受力角度考慮,可以嘗試將塔架的截面設(shè)計(jì)成三角形式,再檢驗(yàn)其是否滿足強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性等方面的要求.

    塔架A與塔架C對(duì)稱布置于樣機(jī)模型的兩側(cè),分析兩組塔架上對(duì)應(yīng)位置的測(cè)點(diǎn)(C11與A11,C21與A21,C12與A12,C22與A22)的應(yīng)力值,塔架A上各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力值均大于塔架C上的測(cè)點(diǎn)應(yīng)力值.這是由于試驗(yàn)所采用的液壓提升器的同步提升精度有限,導(dǎo)致兩側(cè)提升器的載荷分配不均勻,以至于作用在兩組塔架上的載荷并不相同.通過(guò)優(yōu)化提升器的控制算法,達(dá)到更高的同步精度,可以減小塔架上作用載荷之間的差異.

    綜合分析A,C兩組塔架上測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力值,可以得出,同一組塔架上的不同弦桿所受到的力的作用是不相同的,主要是由于液壓提升器的安裝位置不處于塔架截面的幾何中心,而實(shí)際結(jié)構(gòu)亦不允許將提升器布置于塔架截面的中心.通過(guò)調(diào)整提升器的安裝位置,實(shí)現(xiàn)塔架上所有弦桿的受力趨于均勻,在滿足塔架整體強(qiáng)度的前提下,可以增強(qiáng)提升系統(tǒng)的安全可靠性.

    X2測(cè)點(diǎn)處受到拉應(yīng)力的作用,證明塔架有向中間組塊一側(cè)彎曲的變形趨勢(shì),而斜拉支撐部分有利于提高塔架的剛度及整體穩(wěn)定性.

    相比于材料的許用應(yīng)力,塔架整體應(yīng)力值偏小,結(jié)構(gòu)尚有強(qiáng)度冗余,主要表現(xiàn)在塔架的主弦桿的選型偏于保守,因此,主弦桿可以選用較小型號(hào)的鋼管.

    5 結(jié)論

    按照提升質(zhì)量和高度的要求設(shè)計(jì)了荔灣3-1大噸位上部組塊提升系統(tǒng),根據(jù)相似性理論,設(shè)計(jì)并制造了樣機(jī)模型,進(jìn)行了結(jié)構(gòu)、液壓及控制等方面的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn).在結(jié)構(gòu)方面,將試驗(yàn)結(jié)果與有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析,驗(yàn)證了之前樣機(jī)模型有限元分析的建模方法與加載方式的合理性,同時(shí)對(duì)樣機(jī)模型結(jié)構(gòu)方面進(jìn)行了優(yōu)化,最終實(shí)現(xiàn)對(duì)荔灣3-1大噸位上部組塊提升系統(tǒng)設(shè)計(jì)結(jié)果的優(yōu)化,取得了良好的效果.

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