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    反傾巖質(zhì)邊坡破壞與加固分析

    2012-03-07 11:26:06
    關(guān)鍵詞:法向塊體摩擦角

    張 謙

    (江西省水利科學(xué)研究院,南昌 330029)

    0 引 言

    許多反傾邊坡存在路橋、水利工程中,結(jié)構(gòu)面的不連續(xù)接觸機理對邊坡的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響.一些基于有限元等連續(xù)介質(zhì)的計算方法在進行穩(wěn)定性研究的過程中,較少考慮到結(jié)構(gòu)面的不連續(xù)性,方法基于小變形及小旋轉(zhuǎn)假設(shè),不能考慮邊坡破壞時的大變形效果.3DEC離散元法可有效的克服以上的一些缺點,能較好的模擬反傾邊坡的不連續(xù)接觸破壞現(xiàn)象.

    張楚漢,金峰等[1-2]利用離散元法進行邊坡的動力分析,An B and Tannant D D[3]利用離散單元法進行非彈性巖石塊體的動接觸響應(yīng)分析.Sonmez H[4]使用新的經(jīng)驗公式,進行5組巖質(zhì)邊坡破壞時的巖石結(jié)構(gòu)單側(cè)壓力下的變強度評估,lv Y Q[5]等進行礦穴塌陷時的反傾巖質(zhì)邊坡的研究,認為邊坡巖石層是造成礦穴塌陷的主要原因.

    由于反傾邊坡在破壞后會產(chǎn)生沿著不連續(xù)面的破壞,有著明顯的接觸力學(xué)接觸機理,采用3DEC離散元方法可以更加精確的模擬反傾邊坡在穩(wěn)定性以及邊坡破壞后的破壞接觸滑移、拉裂等現(xiàn)象.本文基于強度折減法,引入3DEC剛體離散元分析技術(shù),進行某反傾巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性計算分析,強度折減法的公式為

    式中,c、φ、T分別為不連續(xù)結(jié)構(gòu)面的黏聚力、摩擦角、抗拉強度,F(xiàn)是折減系數(shù).

    3DEC剛體離散元法采用中心有限差分技術(shù),對運動方程進行離散,考慮離散塊體的大位移與旋轉(zhuǎn),具體的公式如下

    其中,Δt是增量時步.

    把公式(2a)~(2b)代入公式(1a)、(1b),可得到

    接觸塊體A、B的相對增量位移為

    其中,ni為塊體接觸點或接觸面的法線方向;Δt為時間增量,Δui為相對位移增量;Δun,為接觸塊體之間的相對位移增量的切向分量和法向分量.

    塊體之間的接觸力為

    其中,ΔFn、Δ分別為增量接觸力的法向與切向分量;Fn、為塊體之間的法向接觸力與切向接觸力.

    塊體之間的接觸本構(gòu)采用Coloumb摩擦接觸定律,在進行接觸判定時考慮巖石塊體的剪漲作用.

    1 數(shù)值算例

    反傾邊坡的結(jié)構(gòu)面傾角為60°,坡面角為56.6°,邊坡巖層底面與側(cè)面的摩擦角均為38.15°,邊坡巖體的容重為25kN/m3,將邊坡巖體從下向上分為16塊,塊體1的高度為4m,從塊體1到塊體10高度逐漸增加,間隔為4m;從第10塊到16塊高度逐漸減小,間隔為6m.反傾邊坡的模型如圖1所示,不連續(xù)面如圖2所示.

    1.1 不同摩擦角對邊坡安全系數(shù)的影響

    不連續(xù)面上的摩擦角對邊坡的安全系數(shù)具有影響,不同的摩擦角下,邊坡的安全系數(shù)不同,取不連續(xù)面上的摩擦角為38.15°、45°、50°、55°、60°進行研究,表1為不同摩擦角下的反傾邊坡安全系數(shù)表.

    表1 不同摩擦角下的安全系數(shù)

    圖3為不連續(xù)面不同摩擦角下的安全系數(shù),從圖中可以看出,隨著不連續(xù)面摩擦角的增加,反傾邊坡的安全系數(shù)增加.

    圖3 不同摩擦角下的安全系數(shù)

    表2為不同塊體基礎(chǔ)部連續(xù)面的接觸狀態(tài),其中,2代表滑移接觸狀態(tài),3代表拉裂接觸狀態(tài).結(jié)合圖4及表2可以看出,邊坡破壞后,塊體1、塊體15、塊體16發(fā)生滑移接觸,其他塊體為拉裂分離狀態(tài).

    圖4 摩擦角45°時邊坡破壞示意圖

    表2 不同塊體基礎(chǔ)不連續(xù)面的接觸狀態(tài)

    圖5為不同折減系數(shù)下塊體底面接觸的法向位移,其中a、b、c、d分別代表強度折減系數(shù)為1.0、1.05、1.1、1.15時的底面接觸的法向位移,可以看出,塊體1、2、15、16幾個塊體的法向位移較小,基本上處于不分離接觸狀態(tài),隨著強度折減系數(shù)的增加變化不大;其他幾個塊體,在破壞時出現(xiàn)了沿著底面分離張開的現(xiàn)象,法向位移較大,而且隨著強度折減系數(shù)的增大,張開的位移越大.

    圖5 不同折減系數(shù)下的法向位移

    1.2 邊坡破壞后的加固處理

    邊坡失穩(wěn)破壞后,需要對邊坡進行加固處理.在邊坡的加固過程中,一般通過兩種途徑對邊坡進行加固,一種是利用預(yù)應(yīng)力技術(shù)對加固材料施加預(yù)應(yīng)力,從而提高巖石結(jié)構(gòu)的整體性,利用巖石結(jié)構(gòu)自身的強度來達到加固的目的;另外一種是通過錨桿材料把不穩(wěn)定非連續(xù)的巖石塊體固定于完整巖石塊體內(nèi)部,令不穩(wěn)定非連續(xù)邊坡巖石結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)變?yōu)榉€(wěn)定連續(xù)巖石結(jié)構(gòu)體系.

    本算例中,綜合考慮到上述加固措施的因素,采用錨桿加固,從塊體6穿過巖石塊體,錨固到邊坡底部完整巖石塊體,在塊體10、塊體11,采用兩排錨桿穿過巖石塊體,錨固到底部完整巖石塊體.圖6為邊坡穿過不連續(xù)結(jié)構(gòu)塊體的加固措施示意圖.表3為施加錨桿的參數(shù).

    圖6 邊坡加固措施

    表3 加固錨桿參數(shù)

    圖7~8為邊坡加固前后不連續(xù)面的法向位移和剪切向位移.

    從圖7~8可以看出,在加固以后,巖石塊體的法向位移減小,說明在錨固的作用下,由于錨桿穿過巖石塊體錨固在完整巖體上,增強了邊坡結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的整體性,沿著底部不連續(xù)面的拉裂張開被阻止,接觸的法向位移減小;加固后,塊體的切向位移減小,說明在錨桿的作用下,破壞的邊坡塊體沿著結(jié)構(gòu)面的滑移、傾倒破壞現(xiàn)象被阻止,加固效果明顯.

    2 結(jié) 論

    基于強度折減法,進行反傾巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性分析,利用3DEC剛體離散元分析技術(shù),得出邊坡的安全系數(shù)隨著不連續(xù)面的摩擦角增加而增大;在邊坡破壞時,出現(xiàn)了沿著底面分離張開的現(xiàn)象,法向位移較大,而且隨著強度折減系數(shù)的增大,張開的位移越大;邊坡破壞后,采用適當?shù)腻^固措施,不連續(xù)面的法向位移和切向位移都減小,沿著結(jié)構(gòu)面的拉裂張開和滑移破壞現(xiàn)象被阻止,加固效果明顯.

    [1] Zhang C H,Pekau O A,Jin F,et al.Application of Distinct Element Method on Dynamic Analysis of High Rock Slopes and Blocky Structures[J].Soil Dynamics and Earthquake Engineering,1997,16:385-394.

    [2] Jin F,Zhang C,Hu W,et al.3DMode Siscrete Element Method:Elastic Model[J].International Journal of Rock Mechanics &Mining Sciences,2011,48:59-66.

    [3] An B Q,Tannant D D.Discrete Element Method Contact Model for Dynamic Simulation of Inelastic Rock Impact[J].Computers &Geosciences,2007,33:513-521.

    [4] Lv Y Q,Liu H F,Yang J J.Study of Failure of Antidip Rocks Materials Slope under Mining Subsidence[J].2011,143:1097-1101.

    [5] Dinc O S,Sonmez H,Tunusluoglu C,et al.A New General Empirical Approach for the Prediction of Rock Mass Strengths of Soft to Hard Rock Masses[J].International Journal of Rock Mechanics &Mining Sciences,2011,48:650-665.

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