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    泥巖地區(qū)建設(shè)拱壩的先例——廣西百色市克林水電站混凝土雙曲拱壩設(shè)計

    2011-09-05 01:05:22李景才
    水利規(guī)劃與設(shè)計 2011年6期
    關(guān)鍵詞:拱壩軸力剪力

    歐 震 李景才

    (廣西玉林水利電力勘測設(shè)計研究院 廣西玉林 300456)

    1 前言

    克林水電站雙曲拱壩最大壩高H=59.01m,壩底厚度T=16.35m,開挖后河谷寬度L=208.6m,河谷呈梯型,寬高比L/H =3.54,壩體厚高比T/H=0.277,設(shè)計最大拉應力1.198MPa,最 大壓 應力2.795MPa。非對稱結(jié)構(gòu)布置。頂拱壩軸半徑R=96.497m,中 心 角 ф = 119.280°,其 中 左 中 心 角63.2801°,右中心角56°。

    在寬河谷上建造成較薄的混凝土雙曲拱壩,按一般常規(guī),河谷寬高比L/H=3.54>3,宜建造厚高比T/H>0.35的重力拱壩,而通過精心設(shè)計,局部設(shè)置體積較小的傳力墩結(jié)構(gòu),成功地在砂巖夾泥巖、泥巖夾砂巖及砂泥巖互層,構(gòu)造裂縫較發(fā)育,層理間存在有較多的泥化夾層,這樣復雜的地質(zhì)條件下,建成了厚高比T/H僅為0.277的較薄拱壩。與重力拱壩相比節(jié)省工程投資約600萬元,節(jié)省20%;與重力壩相比節(jié)省工程投資約1000萬元,節(jié)省38%。取得了顯著的工程效益。填補了廣西區(qū)內(nèi)泥巖建造拱壩的空白,在國內(nèi)也屬少見。

    由于本項目地質(zhì)情況較復雜,業(yè)主先后請了浙江大學、湖南省水電設(shè)計院、廣東省水電設(shè)計院、昆明水電設(shè)計院、吉林省水電設(shè)計院、廣西電力設(shè)計院、廣西水利廳等有關(guān)專家到現(xiàn)場進行技術(shù)考察咨詢指導,設(shè)計過程中得到中科院拱壩設(shè)計研究專家朱伯芳的弟子楊波教授的指導。

    大壩工程于2004年9月破土動工,于2006年6月22日開始下閘蓄水發(fā)電,至今已正常運行5年多時間。

    2 基本概況

    克林水電站壩址位于革命老區(qū)廣西百色市西林縣那勞鄉(xiāng)那勞村那伏屯,壩址以上集雨面積654km2,距西林縣城58km,座落在珠江水系右江支流的克林河,距克林河口20.5km。克林水電站是以發(fā)電為主的引水式水電站,由雙曲拱壩、引水隧洞和廠房三大建筑物組成。電站裝機總?cè)萘?×7=21MW;在640m高程左岸通過3510m長、洞徑2.8m的引水隧洞和595m壓力鋼管,將水引至那維馱娘江邊與那維電站擴建合二為一的克林廠房發(fā)電。

    流域?qū)賮啛釒貪駳夂騾^(qū),氣候溫和濕潤,雨量充沛。多年平均降雨量1070.7mm,最大年降雨量1337.5mm,最小年降雨量766.2mm;多年平均氣溫19.1℃,極端最高氣溫39.3℃,極端最低氣溫-3.1℃;全年以北風為主,風向西、西南,年平均風速3m/s,多年平均最大風速14m/s。

    克林水電站攔河壩為混凝土雙曲拱壩,壩頂軸線長277.39m,其中位于中段的溢流壩段長40m,最大壩高59.01m。水庫設(shè)計水庫正常蓄水位666.00m,設(shè)計洪水位670.02m,校核洪水位670.69m,死水位647.00m;水庫總庫容1365萬m3,調(diào)節(jié)庫容774萬m3,死庫容319萬m3,為不完全年調(diào)節(jié)水庫;大壩最大下泄流量831m3/s,單寬流量20.8m3/s。多年平均發(fā)電量8503萬kW!h。送電電壓等級為110kV,供電至廣西區(qū)電網(wǎng)。

    克林水電站樞紐工程等級屬Ⅲ等,大壩按3級永久建筑物,按50年一遇洪水設(shè)計,500年一遇洪水校核;隧洞、廠房、變電站、廠區(qū)防洪堤按4級建筑物,30年一遇設(shè)計,100年一遇校核。

    工程總投資為14438.29萬元。單位千瓦投資6875元/kW,單位千瓦時投資1.698元/kW·h。其中大壩部分投資2997.14萬元,單位千瓦大壩部分投資1427元/kW,單位千瓦時大壩部分投資0.352元/kW!h。 大 壩 主 要 工 程 量: 挖 土41138m3,挖石46146m3,填土1256m3,漿砌石4222m3,混凝土64719m3。

    3 混凝土雙曲拱壩技術(shù)設(shè)計

    3.1 壩基及壩肩地質(zhì)條件

    壩址區(qū)主要為褶皺構(gòu)造,褶皺軸線大致與河谷平行。河床壩中心處為一向斜核部,左岸670m高程以上為一背斜;右岸650m高程處為一背斜,680m高程處為一向斜。左岸舒緩,右岸較緊密。壩區(qū)沒有斷層發(fā)育,但巖石節(jié)理發(fā)育,尤其是風化節(jié)理,巖體較破碎。

    壩區(qū)斷層不發(fā)育,僅在右岸平硐PD2中,發(fā)現(xiàn)的順層F1斷層 (L12),破碎帶和泥化寬2~3m,傾角82°,可局部挖除處理。

    節(jié)理裂隙。節(jié)理主要有4組:①55°/SE、NW∠35°~80°;②35°/NW∠70°;③85°/NW∠35~40°;④325°/NE、SW∠5~35°。其中最發(fā)育的是第②組,它與①多屬厚層砂巖層內(nèi)近垂直或斜交巖層的陡傾裂隙。③和④組多屬層間 (緩傾角)裂隙構(gòu)造。河流流向SE為115°,壩區(qū)內(nèi)主要的①、②組裂隙,走向基本垂直河流流向,傾向上游,傾角70°,對壩基抗滑無不良影響。

    層間剪切帶。由于壩區(qū)地層為砂巖夾泥,巖層擠壓強烈,褶皺發(fā)育,為適應巖體的總體變形,多沿巖層中的軟層發(fā)生層間剪切作用以補償不同構(gòu)造部位的巖層的加長與縮短,增厚與減薄?,F(xiàn)場實地觀察和在大比例尺施工地質(zhì)素描時,發(fā)現(xiàn)泥巖部位遭受不同程度的剪切錯動,厚度一般0.5~5cm不等。在強~弱風化巖體內(nèi),大部已泥化,其抗剪強度f=0.2~0.25,C=0~0.01MPa。在微 ~ 新鮮巖體內(nèi)性狀稍好,其抗剪強度f=0.25~0.3,C=0.01~0.03MPa。

    兩岸巖體為弱風化砂巖夾泥巖,巖體較破碎,泥巖強度低,且順層泥化夾層發(fā)育,變形模量低,泥化夾層抗剪強度很低,兩岸拱壩主應力方向與巖層面大角度相交,兩岸均為順向坡,巖層傾角較陡,順層發(fā)育的與其它節(jié)理組合,對壩肩抗滑穩(wěn)定不利。但由于兩岸山體雄厚,壩線以下200m范圍左、右岸均無臨空沖溝構(gòu)造,有利于壩肩穩(wěn)定,這是本工程設(shè)計拱壩的關(guān)鍵有利條件。

    鑒于節(jié)理裂隙較發(fā)育,存在有軟化、泥化夾層,因此,進行基礎(chǔ)帷幕及固結(jié)灌漿,以增強巖體整體性及減少沿裂隙滲漏的可能。

    3.2 拱壩布置及拱壩結(jié)構(gòu)設(shè)計

    3.2.1 基巖及壩體混凝土材料參數(shù)

    表1 基巖及壩體混凝土材料參數(shù)

    3.2.2 拱壩各個高程拱圈的幾何參數(shù)

    表2 拱壩幾何參數(shù)表

    3.2.3 壩體分縫設(shè)計

    (1)橫縫。為防止壩體開裂,需設(shè)置橫縫。橫縫距離為20m左右,采用寬縫結(jié)構(gòu),縫寬取0.8m,近上游面設(shè)置多邊形混凝土塞。待壩體完全冷卻后再用密實的混凝土填滿寬縫。

    (2)水平縫。由于施工需要,壩體必須分層澆筑,每層高度約為1.2m,水平縫接合面需進行凈縫工作??捎脡毫λ畤娚?,沖凈混凝土表面,并保持一定的表面濕度,隨即澆筑上層的混凝土。如果已十分干硬,用壓力水無法沖掉表面浮漿,則需進行鑿毛,然后再沖洗。

    (3)縱縫。因壩體較薄,不設(shè)縱縫。

    3.2.4 拱壩應力應變等內(nèi)力計算

    拱壩應力分析采用中國水利水電科學院(朱伯芳)多拱梁法應力計算軟件,計算成果如下:

    (1)拱壩徑向位移。

    表3 拱壩在不同工況下各層高程最大徑向位移(cm)

    (2)拱壩最大主應力。

    表4 拱壩不同工況上下游面最大主應力

    (3)拱壩拱端軸向推力、剪力、豎向力及拱端合力角。拱端軸向推力和剪力正負號規(guī)定:拱端巖體所受的軸向力指向拱端巖體內(nèi)為正,指向拱端巖體外為負;所受的剪力指向下游側(cè)為正,指向上游側(cè)為負;所受的豎向力鉛直向下為正,鉛直向上為負。

    表5 拱端處單位高度范圍內(nèi)軸向力(單位:100t/m)

    拱端合力角是指拱端軸力和剪力和的合力與X軸(橫河向)的夾角,合力角愈小,合力方向愈指向山里,穩(wěn)定性能愈好,中心角僅反映了拱端軸向推力的方向,而合力角還增加了拱端徑向剪力的影響。

    表6 不同高程拱端處單位高度范圍內(nèi)剪力(單位:100t/m)

    表7 不同高程拱端處單位高度范圍內(nèi)豎向力(單位:1000t/m)

    表8 拱端合力角(°)

    (4)應力計算成果分析。壩體混凝土強度等級采用C20。計算結(jié)果表明,上述計算最大壓應力2.795MPa,小于混凝土容許壓應力σ壓=20/4=5.0MPa(即混凝土極限抗壓強度除以安全系數(shù)k=4);最大拉應力為1.198MPa,小于混凝土拱壩設(shè)計規(guī)范(SL282—2003)規(guī)定的容許拉應力1.2MPa,并且小于SL/T191—96《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》所列的C20混凝土抗拉強度標準值1.5MPa。應力條件滿足規(guī)范要求。

    3.2.5 拱座設(shè)計

    根據(jù)應力計算成果,拱座最大壓應力為279.5t/m2。由于壩肩夾有部分三疊系泥巖,根據(jù)地質(zhì)報告,弱風化泥巖承載力為2.5MPa,設(shè)計采用允許應力?。郐襛]=2.0MPa,壓應力大于基礎(chǔ)允許應力,因此,在泥巖部位,需考慮擴大拱座以減少壓應力。

    底層拱厚與半徑比值 T/R =14.9/38.19=0.39,頂層T/R =4/85.68=0.05,據(jù)此查相關(guān)資料得相應拱圈曲率改正系數(shù)分別為μ下=1.14、μ下=1.02,統(tǒng)一取μ下=1.14計算。

    拱座厚度Td按下式計算:

    式中:Ha、Ma為各層拱圈的拱端軸力和彎矩。

    根據(jù)計算成果,自632.79m高程以上的泥巖部位拱座上、下游擴寬△T值為拱圈厚度T的0.09~0.15倍,為方便實際施工,統(tǒng)一按上、下游各加厚0.2T設(shè)計,即拱座厚為拱圈厚的1.40倍。加厚辦法順基坑上、下游開挖斜度,在弱風化巖層用30°角擴散至拱座寬度滿足要求1.4T為止。泥巖與砂巖之間的拱座厚按順接過度,過渡角按45°布置。632.79m以下的拱圈厚度已滿足要求(△T為負值),不必加大拱座。

    3.2.6 壩肩抗滑穩(wěn)定計算

    (1)壩肩穩(wěn)定計算方法。

    拱壩建于弱風化巖層之上。河谷呈梯型,根據(jù)實際地形地質(zhì)條件,設(shè)計按非對稱結(jié)構(gòu)切取壩肩抗滑巖塊采用分層穩(wěn)定法進行抗滑穩(wěn)定計算。

    分層考慮,河床620.14m高程以上共分七層,每層按側(cè)斜滑面、底平面切取抗滑穩(wěn)定巖體,巖體頂面按自由巖體處理,抗滑巖體平面尺寸切取按巖層走向線、底層高程相應強風化巖面等高線形成的三角體量取,分別計算每層巖體的抗滑穩(wěn)定。側(cè)滑面取實際巖層的層面,巖性有砂巖、泥巖、泥化夾層、裂隙破碎帶等,分別取其力學指標進行計算。底部水平滑動面按分層層面切取,巖性及力學指標按實際壩肩巖層構(gòu)造取值。

    (2)壩肩穩(wěn)定復核計算成果。

    根據(jù)計算成果,左壩肩627.785~635.428m高程為最危險層,其抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)KI僅為3.7,設(shè)計單位在這一層假設(shè)其滑動面滑出點至壩腳距離分別為60,50,40,35,30,25,20,15m,分別計算其相應的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)KI,尋求最危險滑動面,該滑動面穿過各巖層,取其f′=0.52、C′=34t/m2。計算得最危險滑動面為滑動面滑出點至壩腳距離25~30m,抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)KI最小值,校核水位+溫升工況為3.8;正常水位+溫降工況最小為3.6。詳見表10。

    表9 克林拱壩壩肩抗滑穩(wěn)定計算成果匯總表

    表10 克林拱壩左壩肩最危險層(627.785~635.428m)穩(wěn)定計算成果表

    (3)壩肩巖體抗滑穩(wěn)定評價。

    左壩肩。正常荷載壩肩抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)分層計算平均值為10.4,最小值為3.6;整體滑動計算平均值為14.0,最小值為5.8;特殊荷載時分層計算平均值為7.2,最小值為3.6;整體滑動計算平均值為6.8,最小值為4.7;均大于規(guī)范規(guī)定值正常荷 載[K]=3,特殊荷載[K]=2.5。

    右壩肩。正常荷載壩肩抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)分層計算平均值為19.8,最小值為7.2;整體滑動計算平均值為33.3,最小值為10.3;特殊荷載時分層計算平均值為17.5,最小值為6.5;整體滑動計算平均值為20.4,最小值為8.7;均大于規(guī)范規(guī)定值正常 荷載[K]=3,特殊荷載[K]=2.5。

    結(jié)論。左、右壩肩抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)K值均滿足規(guī)范要求。

    3.2.7 拱壩傳力墩穩(wěn)定復核

    由于壩基開挖揭露壩肩上部地質(zhì)條件較差,弱風化帶埋藏較深,因此左壩肩在656.0m以上,右壩肩在647.0m以上增設(shè)傳力墩。

    墩體基本受力數(shù)據(jù)。根據(jù)應力計算結(jié)果整理,傳力墩體受力如下表。

    左壩肩傳力墩656.0m正常荷載軸力407.5t/m,剪力51.7t/m;校核荷載軸力971.6t/m,剪力為負值取零計。662.0m正常荷載軸力179.4t/m,剪力8.3t/m;校核荷載軸力905.2t/m,剪力為負值取零計。666.0m~671.51m正常荷載軸力由25.5t/m直線漸變?yōu)榱?,校核荷載軸力由851.4t/m直線漸變?yōu)榱?。將各段軸力、剪力平均值乘以受力高度即得軸力值P4、P5;剪力 Q4、Q5。

    右壩肩傳力墩647.0m正常荷載軸力685.9t/m,剪 力 218.2t/m;校 核 荷 載 軸 力 1023.0t/m,剪 力117.1t/m。656.0m 正常荷載軸力448.0t/m,剪力50.5t/m;校核荷載軸力1027.8t/m,剪力11.2t/m。662.0m正常荷載軸力218.4t/m,剪力2.9t/m;校核荷載軸力855.4t/m,剪力為負值取零計。666.0~671.51m正常荷載軸力由50.2t/m直線漸變?yōu)榱悖:撕奢d軸力由660.8t/m直線漸變?yōu)榱?。剪力為負值取零計。將各段軸力、剪力平均值乘以受力高度即得墩體軸力值P1、P2、P3;剪力Q1、Q2、Q3。

    表11 拱端單位高度范圍內(nèi)軸向力(單位:t/m)

    表12 拱端單位高度范圍內(nèi)剪力(單位:t/m)

    計算成果。

    ①墩背地基承載力??肆止皦蔚刭|(zhì)資料表明,弱風化泥巖承載力為250t/m2,砂巖承載力為600t/m2。左岸656m以上,右岸647m以上,巖體多為砂、泥巖互層,并有泥化夾層存在,其風化程度界線不甚明了。部份巖體處于弱、強風化之間。考慮將地基變形影響減小到最低程度,控制地基壓力不超過泥巖允許承載力的40%。

    上述計算表明,左岸傳力墩,墩背單位面積受力最大值為83.04t/m2;右岸傳力墩,墩背單位面積受力最大值為75.6t/m2;均小于100t/m2。因此,傳力墩軸向受力是穩(wěn)定安全的。

    ②墩體剪力(順河)方向的抗滑穩(wěn)定。根據(jù)傳力墩的實際受力狀況,分別按軸力、剪力兩個方向計算墩體穩(wěn)定。選取正常+溫降、校核+溫升最不利荷載組合作剪切(順河)方向穩(wěn)定復核。

    考慮拱端軸力、墩背山體受力、上游水推力、揚壓力、墩體重量、剪力等,按剪切公式計算不同高程墩體抗滑穩(wěn)定。計算表明,墩體剪力(順河)方向的抗滑定安全系數(shù)K,左岸傳力墩最小為4.36;右岸傳力墩最小為1.96。均大于規(guī)范值 [K]=1.05,滿足穩(wěn)定要求。

    3.2.8 基礎(chǔ)處理

    壩基防滲采取帷幕灌漿,壩肩裂隙較發(fā)育部位采取固結(jié)灌漿、挖除等工程措施處理。

    灌漿采用2~3m厚混凝土壓重,待混凝土強度達到設(shè)計強度的70%以上時開始鉆灌,帷幕灌漿按3個序孔逐漸加密的原則進行施工,固結(jié)灌漿按2個序孔逐漸加密的原則進行,自上而下分段鉆灌。

    3.2.9 評價結(jié)論及建議

    (1)拱壩最大拉應力為1.198MPa,小于混凝土拱壩設(shè)計規(guī)范(SL282—2003)規(guī)定的容許拉應力1.2MPa;最大壓應力為2.795MPa,小于 C20混凝土容許壓應力σ壓=20/4=5.0MPa(即極限抗壓強度除以安全系數(shù)k=4);滿足規(guī)范要求。

    (2)壩肩抗滑穩(wěn)定系數(shù)K滿足規(guī)范要求。

    (3)傳力墩剪力(順河)方向的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)K最小值,左岸傳力墩為4.36;右岸傳力墩為1.96。均大于規(guī)范值[K]=1.05,滿足規(guī)范穩(wěn)定要求。

    (4)克林拱壩左壩肩邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)Kc=1.10,右壩肩邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)Kc=1.11,略小于規(guī)范要求值1.15,考慮到高邊坡護坡加固處理工程浩大,技術(shù)難度及工程造價均較高。邊坡表土層即便在開挖區(qū)產(chǎn)生局部滑坡,不至于危及大壩安全,及時清理即可。

    滑過之后的坡度會自然趨緩,有利于邊坡穩(wěn)定。適時種植草皮護面的處理方法是可行的。

    3.3 泄洪建筑物及消能防沖工程設(shè)計

    3.3.1 工程地質(zhì)條件

    泄洪消能區(qū),河床狹窄,兩岸邊坡高陡,河床為向斜軸部,自然坡角與巖層傾角基本一致,巖性主要為砂巖夾泥巖,巖體較破碎,允許抗沖流速較低,若沖坑過深,兩岸邊坡不采取有效的加固措施,極易造成兩岸邊坡失穩(wěn),從而減少兩岸拱座巖體的厚度,對拱壩穩(wěn)定不利。

    3.3.2 設(shè)計標準

    消能防沖工程設(shè)計洪水標準為30年一遇洪水。

    3.3.3 工程布置

    本工程消能采用挑流消能。泄洪建筑物有溢流堰、沖沙孔等。

    溢流壩布置在拱壩中部主河道位置,堰頂高程666m,進口凈寬40m,堰剖面為 WES實用堰,無閘門控制,采用挑流消能,挑坎高程660.26m。

    沖沙孔布置在溢流壩左孔,采用潛孔式進口,孔徑2.0m,孔底高程624m,沖沙孔軸線與壩軸線相垂直,出溢流壩后轉(zhuǎn)彎30°拐向主河道。

    3.3.4 體型設(shè)計

    溢流堰選用WES堰型。設(shè)計水頭取Hd=3.74m,堰面曲線:

    上游入口曲面半徑R1=0.5 Hd=1.87(m)b1=0.175 Hd=0.654(m)

    R2=0.2Hd=0.748(m)b2=0.276Hd=1.032(m)

    R3=0.04 Hd=0.150(m)b3=0.282 Hd=1.054(m)

    反弧半徑:R=0.5a1

    綜合考慮挑臂長度及挑坎高度等因素,取R=3.532m。

    根據(jù)水工模型試驗,挑射角選擇=9°,挑坎高程為660.26m。此外,在距堰頂3.4m處在堰面上布設(shè)一排三角形分流墩,墩前端高0.9m,末端高3.795m,墩頂面仰角6.48°,墩長2.4m,墩尾寬度2.0m,沿堰面共布置10個整墩、6個半墩。

    3.3.5 下游消能防沖工程

    拱壩消能計算。拱壩挑流消能計算采用理正巖土計算軟件的消能計算程序。

    (1)功能:根據(jù)鼻坎處作用水頭、下游水位、水深、挑角等,可計算挑流初速、鼻端水深、反弧段半徑、挑流射程及沖刷坑深度等。

    (2)公式。

    ①最大沖坑水墊厚度tk= Kq0.5H0.5

    ②最大沖坑深度

    T=tk-h(huán)t

    ③計算水舌拋距

    計算表明,當不設(shè)二道壩時,校核流量相應的T/L大 于0.25 ,設(shè) 置 二 道 壩 后,下 游 水 深 為9.01m,T/L=,滿足要求。根據(jù)本工程消能防沖區(qū)的地質(zhì)條件以及水工模型試驗成果,在拱壩下游136m設(shè)帶戽式消力池的混凝土二道壩。

    工程布置。二道壩壩頂高程按校核洪水位情況計算,根據(jù)水工模型試驗成果,上游校核洪水位為633.72m,超高計算得0.71m,因此擋水壩壩頂高程確定為634.43m,壩頂寬5.7m,最大壩高20.43m,上游坡1∶0,,下游坡1∶0.70。起坡點高程628.63m。

    二道壩溢流壩采用 WES曲線剖面,堰頂高程628.63m,堰面曲線下接∶0.77的直線段,壩下設(shè)短池戽式消力池。

    在溢流堰面上設(shè)一排三角形分流墩。

    二道壩壩體混凝土采用C15埋石混凝土,溢流堰面面層混凝土采用C25混凝土,消力池及邊墻采用C25混凝土。

    二道壩消能計算。消能計算基礎(chǔ)參數(shù)按水工模型試驗成果取值:堰頂高程:628.63m;下游底部高程619.00m;單 寬 流 量:2.69m3/s(500 年 一 遇 洪水);消力池首端寬度32m;消力池未端寬度32m;流速系數(shù)0.95。

    為了減小池長及池深等,水工模型試驗增加了三角形分流墩。根據(jù)水工模型試驗成果,取池深1m,坎高1.2m,池長12.6m。設(shè)計最終采用水工模型試驗成果,消力池底板厚取1.2m。不再設(shè)置護坦。

    拱壩下游護坦及護岸工程設(shè)計。根據(jù)原二道壩未形成情況下工程發(fā)電的工期要求,拱壩壩腳以下20m段設(shè)厚0.8m的鋼筋混凝土護坦。

    4 監(jiān)測儀器安裝埋設(shè)與觀測

    至2007年4月8日,克林雙曲拱壩安全監(jiān)測系統(tǒng)已埋設(shè)完成所有內(nèi)部監(jiān)測儀器埋設(shè)共計應變計組18組共75支,溫度計6支,無應力計8支,測縫計14支。已埋設(shè)完成的各儀器根據(jù)設(shè)計要求及相關(guān)施工規(guī)范定期觀測。

    4.1 拱壩工程安全監(jiān)測設(shè)計

    4.1.1 變形監(jiān)測

    變形監(jiān)測包括壩體水平位移(切向和徑向位移)、壩體沉降及壩肩變形,兩壩肩推力墩位移是變形監(jiān)測的重點。

    (1)拱壩表面位移:壩頂設(shè)5個水平、豎向位移觀測標點,兩岸坡共設(shè)9個工作基點、校核基點,使用TCA2003全站儀和DNA03電子水準儀進行人工觀測。

    (2)壩基位移:左、右岸推力墩各設(shè)倒垂線1條,鉆孔40m×2=80m,鉆至基巖以下15m,用Φ168mm的鋼管護壁。在壩頂安裝垂線坐標儀和倒垂裝置觀測墩座水平位移。

    (3)接縫變化:壩體接縫共4條,每條縫在651.38m和630m層各設(shè)3支測縫計(共24支)。寬縫上游端的左、右側(cè)只埋單側(cè),下游端兩均埋設(shè)測縫計,測縫計埋設(shè)安裝后以電纜引至附近的集線箱。

    4.1.2 應力應變監(jiān)測

    大壩應力應變監(jiān)測包括應力應變、壩體溫度等項目。

    (1)大壩應力應變

    ① 在621m高程截面布設(shè)6組4向應變計組,電纜向上引至630m高程的觀測室。

    ②630m高程截面布4組5向應變計組、2組4向應變計組,在每組應變計組的旁邊各。所有電纜引至該截面下游側(cè)的3個觀測室,接入集線箱。在同高程壩外設(shè)工作便橋以便觀測。

    ③651.83m高程截面布1組5向應變計組、9組4向應變計組,在最右側(cè)的兩組應變計組旁邊各裝1個無應力計。該截面設(shè)3個觀測室和工作便橋。觀測電纜引入觀測室內(nèi)的集線箱。

    4向應變計組的4支應變計組成的平面平行于壩面,5向應變計組其中4支組成的平面平行壩面,第5支垂直于壩面。

    應變計共93支,無應力計8支。

    (2)大壩溫度監(jiān)測

    在拱冠中心621m、630m和651.83m高程處的壩體中間各埋1支溫度計監(jiān)測壩體內(nèi)部混凝土溫度變化。

    在拱冠中心621m、630m和651.83m高程處距壩體上游面5~10cm處各埋1支溫度計測量壩體表面溫度,在蓄水后作為庫水溫度計。

    溫度計電纜隨應變計組電纜一起引入觀測室。

    應變計、測縫計均具有測溫功能,可進行平面及剖面的溫度分布觀測。

    4.1.3 環(huán)境量監(jiān)測

    在壩上游安裝水尺人工觀測庫水位;在壩首附近管理房處設(shè)自記雨量計、氣溫計觀測降雨量和氣溫。

    4.2 監(jiān)測資料整理與成果評價

    4.2.1 拱壩監(jiān)測資料整理與評價

    克林雙曲拱壩于2006年6月22日開始下閘蓄水,同月24日蓄滿并溢過壩頂中部647.00高程壩面,大壩蓄水前所有已埋設(shè)觀測儀器觀測電纜引至630.00高程下游面觀測室進行觀測。

    (1)拱壩接縫監(jiān)測。克林拱壩工程蓄水前,1號縫總體呈張開狀態(tài),上游側(cè)張開總量1.21mm,下游左側(cè)張開總量為0.22mm,下游右側(cè)張開總量為0.84mm。2號縫總體呈張開狀態(tài),上游儀器埋設(shè)點張開總量為2.0mm,下游左側(cè)張開總量為1.01mm,下游右側(cè)張開總量為0.58mm。3號縫上游儀器埋設(shè)點呈張開狀態(tài),累計張開量0.94mm,下游左側(cè)張開總量為0.35mm,下游右側(cè)則呈閉合狀態(tài),閉合總量為0.24mm。

    蓄水后各施工縫均明顯呈閉合狀態(tài),最大閉合量出現(xiàn)在3號縫上游側(cè),總閉合量達到0.6mm,其余各縫儀器埋設(shè)點的閉合量在0.24~0.49mm間,且于2006年6月24日至今,各施工縫呈閉合狀態(tài)后逐漸趨于閉合穩(wěn)定狀態(tài)。

    蓄水后埋設(shè)的651.38高程面上游側(cè)的測縫計,從埋設(shè)后至今呈張開狀態(tài),張開量在0.08~0.49mm間,持續(xù)張開趨勢不明顯。

    (2)拱壩混凝土應力應變監(jiān)測。大壩621.00高程所埋設(shè)的應變計組未布置相應的無應力計做為分析參考,僅從單根應變計的監(jiān)測數(shù)據(jù)無法分析混凝土蓄水前后應力應變變形情況。

    630.00 高程拱壩右側(cè)應變計組蓄水前隨著大壩主體工程的不斷澆筑上升,豎直方向應變計呈受壓變形狀態(tài)趨勢,水平平行壩軸方向呈受拉狀態(tài)趨勢,受拉程度較小,水平垂直壩軸線方向無明顯受拉或受壓變形,其它方向均呈受壓變形趨勢。拱壩左側(cè)應變計組豎直方向呈受壓變形狀態(tài),且壓變形量有繼續(xù)增大趨勢,水平平行壩軸方向呈受拉變形狀態(tài),水平垂直壩軸方向呈自由變形狀態(tài),無明顯受拉或受壓變形。

    蓄水后各組應變計組各方向應變計均比蓄水前有明顯變化,總體分析:豎直方向的應變計壓應變變化明顯,由其體現(xiàn)在拱壩的左右兩側(cè),應變監(jiān)測值均比蓄水前增大約40個壓應變,拱冠上游處增大30個壓應變,下游增大12個壓應變。水平方向由原來的拉變形狀態(tài)轉(zhuǎn)變成了受壓變形狀態(tài),其它方向應變計均有不同程度增大的壓應變變形。蓄水后因水位變化不大,除受到大壩混凝土不斷澆筑上升的影響外,各位置應變計組監(jiān)測數(shù)據(jù)均無異常。

    651.38 高程面所有儀器均為蓄水后所埋設(shè),除拱冠上下游2組應變計配有無應變計外,其它均為單組應變計組。從拱冠應變計組埋設(shè)后至今的觀測數(shù)據(jù)進行分析,豎直方向的應變計呈受壓變形狀態(tài),水平方向有較小的受拉變形,其余方向應變計呈受壓變形狀態(tài)。

    五向應變計組中,第1支為鉛直方向,第2支為壩軸線水平垂直方向,第3支為壩軸線方向,第4支為45°角方向,第5支應變計方向為135°角方向。

    四向應變計組中,第1支為鉛直方向,第2支為壩軸線方向,第3支為45°角方向,第4支應變計方向為135°角方向。

    (3)溫度監(jiān)測??肆蛛p曲拱壩在混凝土澆筑初期內(nèi)部溫度曾達到最高溫度37.2℃,冬季曾見到最低溫度11.3℃。壩體混凝土溫度總體呈下降趨勢,至2007年11月初,630m高程混凝土溫度為21.5℃,621m 高程混凝土溫度為22.5℃,651..38m高程混凝土溫度為29.5℃。庫水溫度計溫度緊隨大氣溫度變化。

    4.2.2 工程監(jiān)測資料整理與安全性態(tài)評價

    從已埋設(shè)完成的各種監(jiān)測儀器的觀測數(shù)據(jù)分析結(jié)果可知:

    (1)克林水電站工程拱壩蓄水后各施工寬縫呈閉合變形狀態(tài),符合混凝土拱壩寬縫變化一般規(guī)律。

    (2)630.00高程面拱壩兩側(cè)壓應變變化明顯增大,各方向應變計呈受壓變形狀態(tài),拱冠處應變計組呈受壓變形狀態(tài),符合混凝土拱壩壩體應變一般規(guī)律。

    (3)壩體內(nèi)部混凝土溫度最高曾見到37.2℃,最低曾見到11.3℃,總體呈下降趨勢,與庫水溫度變化有逐漸接近趨勢;至2007年11月初,630m高程混凝土溫度為21.5℃,621m高程混凝土溫度為22.5℃,651.38m 高程混凝土溫度為29.5℃。符合混凝土拱壩溫度變化一般規(guī)律。

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