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    某新建鐵路橋墩裂縫成因分析及承載力評(píng)定

    2011-07-30 08:58:54賈飛宇
    鐵道建筑 2011年12期
    關(guān)鍵詞:檢算墩身橋墩

    賈飛宇

    (中國鐵道科學(xué)研究院 基礎(chǔ)設(shè)施檢測(cè)研究所,北京 100081)

    1 工程概述

    某地方鐵路一特大橋,全長(zhǎng)539.05 m,為16孔32 m預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁,T形橋臺(tái),圓端形實(shí)心墩,墩臺(tái)的混凝土等級(jí)為C30,0#臺(tái)至12#墩為擴(kuò)大基礎(chǔ),13#墩至16#臺(tái)為樁基礎(chǔ),全橋位于半徑800 m的曲線上。

    該橋在施工過程中,部分橋墩建成時(shí),經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)有些橋墩墩身裂縫比較嚴(yán)重。為了保證新建橋梁使用的安全性,受業(yè)主的委托,對(duì)裂縫較嚴(yán)重的橋墩進(jìn)行了檢定評(píng)估,通過檢定試驗(yàn)和理論計(jì)算分析,判定了橋墩的承載能力。

    2 現(xiàn)場(chǎng)檢定試驗(yàn)

    2.1 檢定試驗(yàn)項(xiàng)目

    通過與建設(shè)、監(jiān)理以及施工單位共同研究,決定對(duì)該橋的 2#,7#,8#,9#,10#,12#墩進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。其中2#墩屬較完好的橋墩,選擇的目的是進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)。

    試驗(yàn)項(xiàng)目:①對(duì)墩身裂縫進(jìn)行外觀狀態(tài)檢查;②對(duì)墩身裂縫寬度和深度進(jìn)行無損檢測(cè);③對(duì)各墩的橫向(垂直橋軸線方向)和縱向剛度進(jìn)行測(cè)試。

    2.2 檢定試驗(yàn)方法

    1)裂縫寬度檢測(cè)方法:采用電子成像放大技術(shù),將裂縫原貌成像于儀器主屏幕,通過屏幕上的激光刻度尺,讀出可靠數(shù)據(jù)。

    2)裂縫深度檢測(cè)方法:采用超聲波振動(dòng)能量在混凝土內(nèi)傳播,以穿過裂縫底部時(shí)的衍射角與裂縫深度的幾何關(guān)系來測(cè)試裂縫深度。

    3)采用沖擊振動(dòng)法,測(cè)試橋墩橫向和縱向自振頻率。其基本方法是用30 kg鑄鐵錘擊打墩頂(見圖1),使橋墩產(chǎn)生沖擊振動(dòng),在墩頂安放速度或加速度傳感器。采集傳感器的振動(dòng)響應(yīng)信號(hào),對(duì)響應(yīng)信號(hào)進(jìn)行頻譜分析,得到幅值譜和相位譜,利用幅值譜和相位譜雙重標(biāo)準(zhǔn)來確定橋墩結(jié)構(gòu)的自振頻率。

    圖1 現(xiàn)場(chǎng)錘擊

    4)在沖擊振動(dòng)試驗(yàn)法的基礎(chǔ)上,還采用大地脈動(dòng)(環(huán)境微振動(dòng))法,對(duì)橋墩橫向和縱向的微振動(dòng)響應(yīng)信號(hào)進(jìn)行較長(zhǎng)時(shí)間的采集并進(jìn)行頻譜分析,直接分析橋墩的自振頻率。

    2.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    測(cè)試橋墩及基礎(chǔ)情況見表1。

    2.3.1 墩身裂縫檢查結(jié)果分析

    共檢查了 5個(gè)橋墩的墩身裂縫,包括 7#,8#,9#,10#,12#墩。7#橋墩裂縫形態(tài)示意圖見圖2,裂縫寬度和深度檢測(cè)結(jié)果見表2。

    從各橋墩的裂縫檢測(cè)結(jié)果可知:①各橋墩裂縫以豎向裂縫為主,裂縫連續(xù)長(zhǎng)度最長(zhǎng)為10 m以上。其寬度呈上窄下寬、上淺下深的態(tài)勢(shì),最寬的裂縫為1.4 mm,最深的為181 mm,7#墩最為嚴(yán)重;②各墩的水平裂縫不多,且未見環(huán)形通裂,裂縫最寬的為0.4 mm,最深為104 mm;③網(wǎng)狀裂縫均較細(xì)微。

    由表6可知,冬小麥籽粒酚類各組分中質(zhì)量分?jǐn)?shù)最高的為 NP( 202.19~446.16 μg·kg-1),均值為333.66 μg·kg-1;OP 和 BPA 質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為3.40~25.33 μg·kg-1和 1.36~ 33.27 μg·kg-1,均值分別為 8.47 μg·kg-1和 7.62 μg·kg-1。冬小麥籽粒 NP各組分中NP2、NP4、NP9質(zhì)量分?jǐn)?shù)相對(duì)較高,均值分別為 64.55、62.97 和 54.55 μg·kg-1。

    表1 測(cè)試橋墩基本情況

    圖2 7#墩裂縫形態(tài)示意

    表2 7#墩裂縫檢測(cè)結(jié)果 mm

    2.3.2 墩身裂縫的成因分析

    從所測(cè)得的5個(gè)橋墩數(shù)據(jù)和裂縫的形態(tài)分析,判定裂縫屬于溫度裂縫。雖然5個(gè)橋墩均在春夏季施工,但該地區(qū)位于內(nèi)蒙古高原南沿,燕山山脈山區(qū),海拔1 100~1 300 m,年平均氣溫 0.8 ℃ ~1.6 ℃,晝夜溫差大,風(fēng)沙大。據(jù)施工日志記載,8月份晝間最高氣溫達(dá)30℃以上,而夜間可降至15℃以下,且處于風(fēng)口上,幾乎每天都刮風(fēng),一般風(fēng)力都達(dá)5~6級(jí),陣風(fēng)達(dá)9~10級(jí)。正是由于氣候因素,施工時(shí)對(duì)混凝土內(nèi)部溫度掌握和估計(jì)不足,拆模時(shí)間控制不當(dāng),未及時(shí)采取保溫保濕措施,使內(nèi)外溫差超過20℃以上,致使墩身產(chǎn)生深淺不一的表層裂縫。

    2.3.3 橋墩橫向和縱向剛度測(cè)試結(jié)果分析

    1)橋墩橫向自振頻率測(cè)試結(jié)果分析

    各橋墩橫向自振頻率采用沖擊振動(dòng)法的振動(dòng)波形和頻譜圖見圖3。實(shí)測(cè)自振頻率與《鐵路橋梁檢定規(guī)范》(以下簡(jiǎn)稱《橋檢規(guī)》)通常值比較結(jié)果分析見表3。

    圖3 2#墩橫向沖擊振動(dòng)波形和頻譜圖

    表3 實(shí)測(cè)橫向自振頻率結(jié)果分析 Hz

    由實(shí)測(cè)結(jié)果可見:

    ①采用沖擊振動(dòng)法實(shí)測(cè)的自振頻率和采用脈動(dòng)法實(shí)測(cè)的自振頻率接近,表明實(shí)測(cè)值可信。

    ② 7#墩 ~10#墩和12#墩,墩高在30.9~33.9 m 之間,其實(shí)測(cè)自振頻率在3.51~4.10 Hz之間,符合自振頻率隨墩的高度變化的規(guī)律,即墩的高度低而頻率高,墩的高度高而頻率低。2#墩墩高26.4 m,實(shí)測(cè)自振頻率為5.0 Hz。

    ④6個(gè)墩采用兩種方法實(shí)測(cè)的自振頻率均高于《橋檢規(guī)》通常值2倍以上(提高幅度在115%以上),表明各墩橫向剛度滿足要求,墩身裂縫對(duì)橫向剛度影響不大。

    2)橋墩縱向自振頻率測(cè)試結(jié)果分析

    關(guān)于橋墩的縱向自振頻率《橋檢規(guī)》中沒有明確規(guī)定??紤]到所測(cè)的橋墩均未架梁,橫向和縱向均為懸臂柱體系,實(shí)測(cè)方法與橫向相同,因此,參照《橋檢規(guī)》的橫向自振頻率通常值的評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行評(píng)定。各橋墩的實(shí)測(cè)縱向自振頻率與《橋檢規(guī)》通常值比較列于表4。

    從實(shí)測(cè)結(jié)果可見:

    ①各墩縱向自振頻率實(shí)測(cè)狀況與橫向自振頻率實(shí)測(cè)狀況相同,實(shí)測(cè)值均高于參考值,提高幅度在103%~128%之間,7#墩提高幅度最低(為103%);

    ②兩種試驗(yàn)方法所測(cè)的各墩的自振頻率均高于參考值的2倍以上,表明墩的縱向剛度滿足要求,考慮到架梁后墩縱向振動(dòng)和位移受到梁的支撐和約束,其縱向剛度也能滿足安全行車的要求。

    3 靜力檢算

    因橋墩的受力不受豎向裂縫的控制,故從所做試驗(yàn)中挑選橫向裂縫比較嚴(yán)重的橋墩(9#墩和12#墩)進(jìn)行靜力檢算,并假設(shè)墩身裂縫為環(huán)裂,即按最不利的情況進(jìn)行檢算。按照《橋檢規(guī)》的規(guī)定,對(duì)裂縫截面進(jìn)行應(yīng)力、傾覆和滑動(dòng)穩(wěn)定檢算。經(jīng)檢算,橋墩的應(yīng)力、偏心和穩(wěn)定性的承載系數(shù)Kmin均>1,說明橋墩在現(xiàn)有裂縫的情況下,能夠滿足中—活載的要求。

    4 結(jié)論與建議

    4.1 結(jié)論

    1)各橋墩裂縫以豎向裂縫為主,裂縫連續(xù)長(zhǎng)度最長(zhǎng)的為11 m,最寬的裂縫寬為1.4 mm,最深的有1處深181 mm;水平向裂縫不多,未見有環(huán)形通裂,裂縫寬度為0.4 mm,所有裂縫從實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)和裂縫形態(tài)分析,均屬于表層溫度裂縫。產(chǎn)生的原因是施工時(shí)對(duì)混凝土水化熱產(chǎn)生的內(nèi)部溫度掌握和氣溫日較差估計(jì)不足,拆模時(shí)間控制不當(dāng),未及時(shí)采取保溫和保濕措施,使混凝土內(nèi)部溫度和外部溫度相差過大造成的。

    2)裂縫較嚴(yán)重的7#墩 ~10#和12#墩,實(shí)測(cè)橫向自振頻率在3.54~4.10 Hz之間,與各墩的《橋檢規(guī)》自振頻率通常值比較,均有較大幅度的提高,提高幅度為115%~140%,亦即實(shí)測(cè)橫向自振頻率為通常值的2倍以上,表明墩身裂縫對(duì)橫向剛度影響不大,各墩的橫向剛度滿足要求。各墩的縱向自振頻率實(shí)測(cè)值亦均高于《橋檢規(guī)》的參考值,提高幅度在103% ~128%之間,也說明墩的縱向剛度滿足要求。

    3)從靜力檢算的結(jié)果可以看出,橋墩的應(yīng)力、偏心和穩(wěn)定性的承載系數(shù)Kmin均大于1,說明橋墩在現(xiàn)有裂縫的情況下,能夠滿足中—活載的要求。

    4.2 建議

    1)墩身裂縫<0.4 mm的可不處理,超過0.4 mm的裂縫可采用混凝土低壓裂縫注入膠進(jìn)行封閉;

    2)各墩在架梁后由于梁和線路上部建筑質(zhì)量的影響,自振頻率會(huì)降低,為保證橋梁使用的絕對(duì)安全,通車后應(yīng)對(duì)各橋進(jìn)行動(dòng)態(tài)檢測(cè)。

    [1]陳密,高巖,曾凡勤.武廣客運(yùn)專線某特大橋橋墩裂縫成因分析[J].鐵道建筑,2009(3):1-3.

    [2]魏峰,牛斌,季文正.客運(yùn)專線鐵路簡(jiǎn)支梁橋墩臺(tái)縱向線剛度分析研究[J].鐵道建筑,2010(4):21-25.

    [3]中華人民共和國鐵道部.鐵運(yùn)函[2004]120 鐵路橋梁檢定規(guī)范[S].北京:中國鐵道出版社,2004.

    [4]中華人民共和國鐵道部.TB 10415—2003 鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國鐵道出版社,2004.

    [5]中華人民共和國鐵道部.TB 10424—2003 鐵路混凝土與砌體工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國鐵道出版社,2004.

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