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    鋼管架負(fù)載加固設(shè)計(jì)

    2017-02-27 10:51:45張維秀
    化工設(shè)計(jì) 2017年1期
    關(guān)鍵詞:凈重管架冶金

    張維秀

    中國石油集團(tuán)東北煉化工程公司吉林設(shè)計(jì)院 吉林 132002

    鋼管架負(fù)載加固設(shè)計(jì)

    張維秀*

    中國石油集團(tuán)東北煉化工程公司吉林設(shè)計(jì)院 吉林 132002

    鋼管架是石油化工行業(yè)經(jīng)常遇到的一種重要特種結(jié)構(gòu),作用是支承架空管道,具有量大面廣、形式復(fù)雜多變的特點(diǎn)。而隨著企業(yè)發(fā)展,當(dāng)出現(xiàn)裝置技術(shù)改造、增加產(chǎn)能等情況時(shí),管架上經(jīng)常需要增大或增設(shè)管道,導(dǎo)致使用荷載超過管架承載能力的情況,需要加固處理。同時(shí)由于裝置改造的緊迫性和經(jīng)濟(jì)性要求,管架經(jīng)常處于負(fù)載情況下加固,這就導(dǎo)致按傳統(tǒng)計(jì)算方法會(huì)出現(xiàn)不安全的隱患。本文對(duì)現(xiàn)有的兩本鋼結(jié)構(gòu)加固行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)在負(fù)載加固條件、計(jì)算原則和計(jì)算公式等進(jìn)行對(duì)比,并給出鋼結(jié)構(gòu)管架增荷改造加固設(shè)計(jì)實(shí)例,進(jìn)一步說明兩種算法及傳統(tǒng)算法差異。

    鋼管架 加固 負(fù)載 應(yīng)力比

    鋼結(jié)構(gòu)加固有改變計(jì)算受力模型、增大截面、加強(qiáng)連接節(jié)點(diǎn)和阻止裂紋開展方法等,鋼結(jié)構(gòu)加固施工有負(fù)載加固、部分負(fù)載加固、卸載加固、拆下加固和更新部件進(jìn)行加固等方法。鋼結(jié)構(gòu)加固需綜合考慮施工、生產(chǎn)及費(fèi)用等因素,所以管架及石油化工廠房的加固一般是在負(fù)載或部分負(fù)載情況下進(jìn)行的,負(fù)載下焊接增大截面加固方法是石油化工鋼結(jié)構(gòu)加固中最常用的方法。

    盡管這種鋼結(jié)構(gòu)加固方法常用,但理論研究卻不多見[1,2]。傳統(tǒng)方法中,不管現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的負(fù)載水平,同新建結(jié)構(gòu)一樣,一次加載計(jì)算,差多少補(bǔ)多少。由于初始變形的存在,補(bǔ)強(qiáng)部分應(yīng)力滯后不能充分發(fā)揮強(qiáng)度,這樣的負(fù)載加固是缺乏科學(xué)性的、不安全的。鑒于國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)加固規(guī)范正在編制,作者對(duì)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)加固技術(shù)規(guī)范》CECS 77:96(以下簡(jiǎn)稱協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn))和《鋼結(jié)構(gòu)檢測(cè)評(píng)定及加固技術(shù)規(guī)程》YB 9257-96(以下簡(jiǎn)稱冶金標(biāo)準(zhǔn))在負(fù)載加固條件、計(jì)算原則和計(jì)算公式等方面進(jìn)行對(duì)比,并給出管架加固實(shí)例,分析兩本規(guī)范以及傳統(tǒng)方法計(jì)算結(jié)果的差異。

    1 負(fù)載加固條件

    為了確保鋼結(jié)構(gòu)在負(fù)載情況下加固施工過程中結(jié)構(gòu)的安全性以及加固后結(jié)構(gòu)承載可靠性,通常用應(yīng)力比限值作為負(fù)載加固條件。冶金標(biāo)準(zhǔn)第5.1.3.3條規(guī)定應(yīng)力比為構(gòu)件加固時(shí)截面的應(yīng)力σ和鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f 的比值β=σ/f;協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)雖未明確定義應(yīng)力比的概念,但在5.1.4中規(guī)定最大名義應(yīng)力應(yīng)按構(gòu)件的設(shè)計(jì)工作條件類別預(yù)以限制,隱含應(yīng)力比為構(gòu)件加固時(shí)截面的名義應(yīng)力σ和鋼材的屈服強(qiáng)度fy的比值=σ/fy??梢妰杀疽?guī)范應(yīng)力比的概念是不同的,限值也不同,具體比較見表1。

    表1 應(yīng)力比限值比較

    應(yīng)力比限值越嚴(yán)格(應(yīng)力比限值小),構(gòu)件在負(fù)載下加固越安全,但負(fù)載下加固方法應(yīng)用的范圍就越??;應(yīng)力比限值越松(應(yīng)力比限值大),則會(huì)影響加固施工安全,而且由于原構(gòu)件加固時(shí)的變形很大,加固后新增加固件的應(yīng)力滯后效應(yīng)越嚴(yán)重,不能充分發(fā)揮強(qiáng)度,加固效果不明顯。

    由表1可見協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的應(yīng)力比限值條件比冶金標(biāo)準(zhǔn)要嚴(yán)格得多,特別是靜力荷載條件下,協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定應(yīng)力比最大值為0.55,冶金標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定應(yīng)力比最大值為0.8。建議國家規(guī)范編制時(shí)適當(dāng)嚴(yán)格限制應(yīng)力比,因?yàn)殪o力荷載條件下,應(yīng)力比為0.8時(shí),意味著補(bǔ)強(qiáng)部分只能發(fā)揮大約20%的鋼材強(qiáng)度,加固效果已不明顯,而實(shí)際工程中,考慮活荷載的存在,加固時(shí)應(yīng)力比是可以降下來的。

    2 強(qiáng)度腐蝕降低系數(shù)

    當(dāng)截面積損失大于25%或板件剩余厚度小于5mm時(shí),強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)根據(jù)腐蝕程度折減,但兩本規(guī)范折減系數(shù)存在較大差異,見表2。同等腐蝕條件下,協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度腐蝕降低系數(shù)比冶金標(biāo)準(zhǔn)小5%以上。

    表2 強(qiáng)度設(shè)計(jì)值腐蝕折減系數(shù)

    3 計(jì)算原則

    3.1 原有構(gòu)件截面邊緣屈服準(zhǔn)則

    認(rèn)為構(gòu)件加固后在新增荷載作用下新、舊截面共同工作,忽略塑性變形后新、舊截面間應(yīng)力重分布影響。加固前荷載由原結(jié)構(gòu)構(gòu)件承擔(dān),加固后增加荷載由組合截面共同承擔(dān),控制條件是原構(gòu)件截面邊緣屈服,即:

    σ=σ0+Δσ0≤f

    (1)

    式中,σ為加固后原構(gòu)件截面邊緣應(yīng)力,N/mm2;σ0為加固前原有結(jié)構(gòu)構(gòu)件邊緣應(yīng)力N/mm2;Δσ0為加固后新增荷載作用下,原有構(gòu)件邊緣增加的應(yīng)力,N/mm2。

    3.2 加固后全截面邊緣屈服準(zhǔn)則

    認(rèn)為加固后構(gòu)件新、舊截面在塑性變形條件下會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力重分布[1]??紤]焊接加固附加變形和殘余應(yīng)力等因素對(duì)承載能力的影響,忽略新增截面的應(yīng)力滯后效應(yīng),對(duì)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值采用加固折減系數(shù)折減來保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力:

    σ≤kf

    (2)

    式中,k為強(qiáng)度折減系數(shù)。

    3.3 采用的屈服準(zhǔn)則

    冶金標(biāo)準(zhǔn)對(duì)承受動(dòng)力荷載構(gòu)件的加固采用方法一,理由是《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50017對(duì)承受動(dòng)力荷載的鋼結(jié)構(gòu)不考慮塑性發(fā)展系數(shù),不考慮應(yīng)力重分布。對(duì)承受靜力荷載的構(gòu)件采用方法二,考慮塑性變形應(yīng)力重分布。協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)采用第二種計(jì)算方法,但對(duì)不同的使用條件和設(shè)計(jì)內(nèi)容規(guī)定了不同的折減系數(shù)。協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)和冶金標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度折減系數(shù)具體表示如下:

    3.3.1 協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度折減系數(shù)

    軸心受力(拉):0.85(I、II)、0.90(III、IV)。

    軸心受力(壓):

    ηEm=0.85-0.23σ0/fy

    只受彎:0.85(I、II)、0.90(III、IV)。

    拉彎或壓彎:0.85(I、II)、0.90(III、IV)。

    當(dāng)N/An≥0.55fy時(shí),用以下公式計(jì)算:

    ηEm=0.85-0.23σ0/fy

    3.3.2 冶金標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度折減系數(shù)

    軸心受力:0.80。

    只受彎:0.90。

    拉彎或壓彎:0.80。

    4 強(qiáng)度計(jì)算公式

    兩本規(guī)范用于各類構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算公式如下:

    4.1 協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)

    軸心受力:

    只受彎:

    拉彎或壓彎:

    4.2 冶金標(biāo)準(zhǔn)

    (1)軸心受力

    承受靜力時(shí):

    承受動(dòng)力時(shí):

    (2)只受彎

    承受靜力時(shí):

    承受動(dòng)力時(shí):

    (3)拉彎或壓彎

    承受靜力時(shí):

    承受動(dòng)力時(shí):

    5 穩(wěn)定計(jì)算公式

    穩(wěn)定計(jì)算方法采用的原則和強(qiáng)度計(jì)算基本相同。在軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算方法中,對(duì)于加固前的穩(wěn)定系數(shù)φ°兩規(guī)范均按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50017-2003相應(yīng)構(gòu)件截面分類確定,加固后的穩(wěn)定系數(shù)φ取值規(guī)定略有不同,協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定統(tǒng)一按C類截面確定,冶金標(biāo)準(zhǔn)仍采用GB 50017規(guī)定的方法確定。這將導(dǎo)致在不屬于軸心受壓構(gòu)件的C類截面加固時(shí)兩規(guī)范計(jì)算結(jié)果存在差異。

    6 管架加固實(shí)例

    某鋼結(jié)構(gòu)管架原設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)布置見圖1,采用Q345-B鋼材。原設(shè)計(jì)荷載一、二層管道凈重12kN/m,物料重12kN/m,三、四層管道凈重14kN/m,物料重14kN/m,五層電纜橋架凈重6kN/m,活荷載6kN/m?,F(xiàn)根據(jù)改造需要, ④⑤⑥軸增大部分三層管道,管道凈重增加到20kN/m,物料重增加到20kN/m。施工時(shí)各層管道中的物料全部放空,三層管道凈重減為7kN/m,其他層管道凈重不變。

    圖1 結(jié)構(gòu)布置

    分四種工況進(jìn)行計(jì)算:

    (1)原結(jié)構(gòu)不加固驗(yàn)算,確定是否需要加固。結(jié)構(gòu)按原設(shè)計(jì),荷載按需要改造的荷載,⑥軸管道推力產(chǎn)生的跨中水平彎矩設(shè)計(jì)值為42kN-m。

    (2)卸荷工況,計(jì)算梁跨中加固初始應(yīng)力。一、二層管道凈重12kN/m,三層管道凈重7kN/m,四層管道凈重14kN/m,電纜橋架凈重6kN/m,活荷載全部為0,結(jié)構(gòu)按原結(jié)構(gòu)。

    (3)增荷工況,計(jì)算梁跨中增加應(yīng)力。三層管道凈重13kN/m,物料重20kN/m,其他層管道重取0,物料重和活荷載按原設(shè)計(jì)取值,結(jié)構(gòu)按加固后的結(jié)構(gòu),即將第三層H鋼梁跨中的上、下翼緣內(nèi)面焊接四塊100×6的Q345鋼板,長(zhǎng)度2m,加固結(jié)構(gòu)見圖2。

    圖2 加固詳圖

    (4)增荷后設(shè)計(jì)工況,復(fù)核梁端及管架柱強(qiáng)度。結(jié)構(gòu)按加固后的結(jié)構(gòu),荷載全部按改造后的荷載,考慮風(fēng)和地震。由于第三層支承振動(dòng)管道,根據(jù)《化工工程管架管墩設(shè)計(jì)規(guī)范》第6.2.2條規(guī)定,對(duì)該層管道豎向荷載和水平推力分別乘以1.3動(dòng)力系數(shù)(豎向動(dòng)力系數(shù)已在程序模型中考慮)。各工況計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖3,荷載見表4。四種工況三層框架梁彎矩見表5。按工況1,經(jīng)計(jì)算第三層⑥軸跨中應(yīng)力為332N/mm2>f,需要加固。

    圖3 計(jì)算簡(jiǎn)圖

    由于管架支承振動(dòng)管道,屬于II類條件。按冶金標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算。

    表4 各工況荷載 (kN/m)

    表5 梁彎矩計(jì)算結(jié)果 (kNm)

    滿足負(fù)荷加固條件。

    豎向彎矩產(chǎn)生的拉應(yīng)力:

    σx=σ1+Δσ1=24+99=123 N/mm2

    跨中水平彎矩My產(chǎn)生的拉應(yīng)力:

    σy=My/Wny=42×1.3×106÷389×103=140 N/mm2

    總拉應(yīng)力:

    σ=σx+σy=123+140=263 N/mm2

    按協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算。

    豎向荷載產(chǎn)生的拉應(yīng)力:

    總拉應(yīng)力:

    按傳統(tǒng)設(shè)計(jì)法計(jì)算。

    豎向荷載產(chǎn)生的拉應(yīng)力:

    σx=Mx/Wnx=124×106÷1084×103=114 N/mm2

    總拉應(yīng)力:

    σ=σx+σy=114+140=254 N/mm2

    三種計(jì)算方法比較,按協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的拉應(yīng)力最大,傳統(tǒng)方法計(jì)算的拉應(yīng)力最小。本算例中,豎向荷載產(chǎn)生的拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果比為:1.10:1:0.93,總拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果比為:1.14:1:0.97。按傳統(tǒng)計(jì)算方法結(jié)果偏小,這是不安全的,必須引起注意。

    驗(yàn)算加固件與主梁共同工作條件。加固件端部焊縫處水平剪應(yīng)力為1.4N/mm2,豎向剪應(yīng)力為0.8N/mm2,每個(gè)焊縫應(yīng)承擔(dān)的總剪力為0.5kN,每個(gè)焊縫抗能力為4.5kN,滿足共同工作條件。

    7 結(jié)語

    (1)協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)和冶金標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)力比概念不同,負(fù)載加固應(yīng)力比限值不同,建議規(guī)范修訂時(shí)協(xié)調(diào)統(tǒng)一。

    (2)協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)和冶金標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度腐蝕降低系數(shù)不同,強(qiáng)度降低后,協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度比冶金標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度低5%以上。

    (3)靜力荷載條件下,冶金標(biāo)準(zhǔn)和協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)均采用加固后全截面邊緣屈服準(zhǔn)則,但強(qiáng)度折減系數(shù)不同;動(dòng)力荷載條件下,協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)仍采用加固后全截面邊緣屈服準(zhǔn)則,而冶金標(biāo)準(zhǔn)采用加固后原有截面邊緣屈服準(zhǔn)則。

    (4)協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的應(yīng)力比冶金標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的應(yīng)力大10%左右。同時(shí)必須注意到按傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法計(jì)算的應(yīng)力比以上兩本規(guī)范計(jì)算的應(yīng)力小17%,且偏于不安全,必須引起注意。

    1 祝瑞祥,王元清.負(fù)載下鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件增大截面加固設(shè)計(jì)方法對(duì)比分析[J].四川建筑科學(xué)研究,2014.2(1).

    2 程江敏、程 波.鋼結(jié)構(gòu)加固方法研究進(jìn)展[J].鋼結(jié)構(gòu).2012.11(11).

    3 CECS:96,鋼結(jié)構(gòu)加固技術(shù)規(guī)范[S] .

    4 YB9257-96,鋼結(jié)構(gòu)檢測(cè)評(píng)定及加固技術(shù)規(guī)程[S] .

    5 GB50017-2003,鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S] .

    6 GB51019-2014,化工工程管架、管墩設(shè)計(jì)規(guī)范[S] .

    2016-07-27)

    *張維秀:研究員、國家一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)師、注冊(cè)巖土工程師、英聯(lián)邦結(jié)構(gòu)工程師(StructE)。1989年畢業(yè)于南京水利科學(xué)研究院。從事結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工作。聯(lián)系電話:(0432)63959402,E-mail: Jly_zwx0247@petrochina.com.cn。

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