橋梁大體積混凝土澆筑過程的溫度場(chǎng)及溫度應(yīng)力

徐行軍， 黃樹榕

(1. 福建交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院，福建 福州 350007； 2. 中交一公司廈門工程有限公司，福建 廈門 361021)

0 引 言

橋梁大體積混凝土工程質(zhì)量控制的一個(gè)重要方面是溫度控制.混凝土是一種不良的導(dǎo)熱材料，對(duì)于大體積混凝土而言，澆筑的初期，大量的水化熱聚集在混凝土內(nèi)部不易散發(fā)，內(nèi)外溫差使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力，外部產(chǎn)生拉應(yīng)力，當(dāng)拉應(yīng)力超過允許應(yīng)力時(shí)導(dǎo)致混凝土開裂.在降溫過程中，溫度應(yīng)力主要是由于混凝土的冷卻及外界氣溫變化所引起的，此時(shí)的非均勻降溫使混凝土受到自身約束和外部約束.自身約束是混凝土內(nèi)部的相互約束，產(chǎn)生自生應(yīng)力；外部約束是來自舊混凝土或基礎(chǔ)的約束，如橋梁承臺(tái)混凝土在溫差作用下受到下部樁和封底混凝土約束，產(chǎn)生約束應(yīng)力.自生應(yīng)力和約束應(yīng)力都是由變溫產(chǎn)生的溫度應(yīng)力[1].大體積混凝土溫度應(yīng)力超過允許應(yīng)力而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生溫度裂縫.溫度裂縫的產(chǎn)生不但影響到結(jié)構(gòu)的承載力和設(shè)計(jì)效果，而且對(duì)結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性也有重要影響[2].為此，本文結(jié)合甬江特大橋?qū)蛄捍篌w積混凝土的溫度控制、防止裂縫的產(chǎn)生等問題進(jìn)行了研究分析，對(duì)于由于不均勻非穩(wěn)定溫度場(chǎng)產(chǎn)生的非均勻溫度應(yīng)力對(duì)現(xiàn)場(chǎng)混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂縫的類似工程，具有工程應(yīng)用價(jià)值的實(shí)際意義.

1 溫度場(chǎng)理論模型

1.1 熱傳導(dǎo)方程[2]

根據(jù)熱傳導(dǎo)理論，三維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱微分方程為：

(1)

式(1)中：a為導(dǎo)溫系數(shù)，按a=λ/cρ計(jì)算.T為溫度，θ為絕熱溫升，λ為導(dǎo)熱系數(shù)，τ為時(shí)間，c,ρ分別為混凝土比熱、容重.

熱傳導(dǎo)方程建立了問題的溫度與時(shí)間、空間的關(guān)系，但滿足熱傳導(dǎo)方程的解有無限多，為了確定需要的溫度場(chǎng)，還必須知道初始條件和邊界條件.由此，可計(jì)算出混凝土內(nèi)部瞬態(tài)溫度場(chǎng)T(x,y,z,t).

1.2 初始條件和邊界條件

初始條件為在初始瞬時(shí)物體內(nèi)部的溫度分布規(guī)律，邊界條件為混凝土表面與周圍介質(zhì)(如空氣或水)之間溫度相互作用的規(guī)律，初始條件和邊界條件合稱邊值條件[2].

在混凝土澆筑溫度計(jì)算過程中，初始溫度即為澆筑時(shí)的混凝土溫度.

邊界條件在混凝土建筑物中廣泛適用的是第三類邊界條件，即當(dāng)混凝土與空氣接觸時(shí)，表面熱流量與混凝土表面溫度T與氣溫Ta之差成正比，表示成：

(2)

式(2)中：β為表面放熱系數(shù).

2 工程概況

甬江特大橋是浙江省寧波市在建的國(guó)道主干線寧波繞城公路東段一座特大型橋梁，橋梁全長(zhǎng)1.478 km.全橋設(shè)雙塔，塔高141.5 m，主橋?yàn)殇?砼疊合梁雙菱形聯(lián)塔四索面半漂浮體系斜拉橋，主跨468 m，索塔基礎(chǔ)為2.2 m大直徑鉆孔灌注樁，鉆孔深度約130 m，入巖深度約15 m，實(shí)體鋼筋混凝土承臺(tái)，承臺(tái)為矩形，索塔承臺(tái)尺寸為62 m×33.0 m×5.5 m(厚)，C35海工耐久性混凝土，單個(gè)承臺(tái)方量為11 253 m3屬大體積混凝土.

3 溫度控制的內(nèi)容

溫度控制的內(nèi)容主要包括：a. 控制混凝土內(nèi)部最高溫度，使其在施工規(guī)范允許的范圍之內(nèi)，以防混凝土內(nèi)部因溫度過高，溫差過大而產(chǎn)生貫穿性裂縫；b. 控制混凝土的內(nèi)外溫差及混凝土表面與大氣的溫差，使其也在施工規(guī)范允許的范圍之內(nèi)，以防混凝土產(chǎn)生表面裂縫[3].

4 混凝土的溫度特性及溫控措施

水泥品種、配合比、溫控措施、施工時(shí)的外界溫度等都直接影響塊體混凝土的溫度特性.混凝土塊體的溫度特征值主要指混凝土入模溫度、最高溫度和溫變速率等主要溫度指標(biāo)，是檢驗(yàn)溫控指標(biāo)和溫控效果的主要參數(shù).

4.1 混凝土原材料質(zhì)量控制

大體積混凝土中水泥用量是決定水化熱大小的主要因素，混凝土水化熱主要來自水泥膠凝材料，因此應(yīng)盡量選擇C3A、C3S含量少、水化熱低的水泥.同時(shí)在符合規(guī)范要求及海工耐久混凝土的水膠比要求的前提下，為盡量降低水泥用量，必須發(fā)揮活性摻合料與高效減水效的疊加效應(yīng)，在保證混凝土的強(qiáng)度的同時(shí)，降低發(fā)熱量并且改善混凝土的和易性與可泵性，初凝時(shí)間12～14 h.

原材料：水泥采用寧波海螺牌 P.O 42.5 普通硅酸鹽水泥，其指標(biāo)滿足國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)要求；粗集料采用富家?guī)X采石場(chǎng) (5～16 mm)∶(16～25 mm)=40∶60,經(jīng)摻配成5～25 mm連續(xù)級(jí)配碎石.這樣可以獲得較小的空隙率及表面積，從而減少水泥的用量，降低水化熱，減少干縮及混凝土裂縫的開展；細(xì)集料采用福建閩江中砂；粉煤灰采用北侖電廠Ⅱ級(jí)粉煤灰；礦渣粉采用北侖港新建材S95級(jí)礦渣粉；外加劑采用山西凱迪建材的KDSP聚羧酸系高效緩凝減水劑，減水率大于25%.

4.2 配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)

本工程采用42.5 普通硅酸鹽水泥配置C35泵送混凝土，為提高混凝土的抗裂性，對(duì)C35承臺(tái)已確定的混凝土配合比參數(shù)，進(jìn)行粉煤灰、礦渣粉不同摻量的混凝土配合比的優(yōu)化及7 d的水化熱試驗(yàn)，確定基準(zhǔn)配合比及其水化熱值見表1.測(cè)得該混凝土的物理、熱性能參數(shù)如表2.

表1 C35承臺(tái)混凝土配合比

表2 C35混凝土物理和熱性能參數(shù)

4.3 溫控措施

目前國(guó)內(nèi)對(duì)大體積混凝土的溫度控制主要有以下兩種方法:第一是外保法.所謂外保法就是對(duì)大體積混凝土結(jié)構(gòu)采取相應(yīng)保溫保濕措施，控制混凝土結(jié)構(gòu)表面溫度和濕度不受散失，從而控制混凝土內(nèi)外溫差在規(guī)范允許范圍內(nèi)；第二是內(nèi)降法.內(nèi)降法就是在大體積混凝土結(jié)構(gòu)中采取布設(shè)冷卻水管的方式進(jìn)行降溫，來降低混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部的最高溫升值，使混凝土內(nèi)外溫差在規(guī)范允許范圍內(nèi)[4].綜合考慮質(zhì)量、造價(jià)、進(jìn)度并結(jié)合本工程的實(shí)際情況，本工程大體積混凝土施工溫控方法采用外保法和內(nèi)降法同時(shí)進(jìn)行.

4.3.1 混凝土外部保水保溫養(yǎng)護(hù) 大體積混凝土外部保溫的目的主要是為了減少混凝土的內(nèi)表溫差，避免出現(xiàn)溫度應(yīng)力裂縫，故應(yīng)根據(jù)內(nèi)部溫升情況對(duì)其外表面采用不同的保溫措施.本工程采取綜合保溫養(yǎng)護(hù)的方式，主要措施有：混凝土入模溫度控制小于15℃；混凝土初凝后，在其頂面覆蓋土塑料薄膜保水養(yǎng)生，并在塑料薄膜上覆蓋兩層工布及一層彩條布保溫；對(duì)承臺(tái)側(cè)面的保溫，施工時(shí)在承臺(tái)與圍堰之間覆蓋土工布，形成臨時(shí)保溫棚保溫，同時(shí)，將冷卻水管排出的溫水灌入其間，保溫效果良好；同時(shí)為了確?；炷帘砻鏈囟龋鹉r(shí)間可以適當(dāng)順延，當(dāng)其內(nèi)部斷面均溫與環(huán)境溫度之差小于20℃方可拆模，拆除模板后，及時(shí)用海砂回填間隙進(jìn)行自然保溫.

4.3.2 混凝土的內(nèi)部降溫 根據(jù)混凝土內(nèi)部溫度分布特征及控制最高溫度的要求，混凝土內(nèi)部降溫主要采取冷卻水管通水的方式進(jìn)行，承臺(tái)埋設(shè)六層冷卻水管，水管水平和垂直間距為0.8 m，冷卻水管內(nèi)徑40 mm.通水安排專人負(fù)責(zé).通水時(shí)間從冷卻水管被混凝土覆蓋后逐層開始，冷卻水溫不宜高于30 ℃.升溫時(shí)段通水流量應(yīng)使流速達(dá)到0.65 m/s以上，流量應(yīng)大于45 L/min，形成紊流，降溫時(shí)段，可通過水閥控制減緩?fù)ㄋ魉贉p半，使水流以層流狀態(tài)冷卻混凝土；至3天左右混凝土內(nèi)部溫度達(dá)到峰值，出水口水溫可達(dá)18～20 ℃之后，通水流量應(yīng)逐漸降低，直至出水口的水溫與進(jìn)水口水溫基本一致為止.

5 溫控的仿真分析

甬江特大橋承臺(tái)結(jié)構(gòu)尺寸為62 m×33 m×5.5 m，承臺(tái)分兩層澆筑，分層厚度為下層3.0 m、上層2.5 m，擬在10月中旬澆筑第一層混凝土，承臺(tái)澆筑溫度可控制在30 ℃以下.

5.1 模型及邊界處理

5.1.1 仿真計(jì)算模型的建立

采用《大體積混凝土施工期溫度場(chǎng)及仿真應(yīng)力場(chǎng)分析程序包》詳細(xì)計(jì)算索塔承臺(tái)施工期內(nèi)部溫度場(chǎng)及仿真應(yīng)力場(chǎng)，并根據(jù)計(jì)算結(jié)果制定了不出現(xiàn)有害溫度裂縫的溫控標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的溫控措施進(jìn)行分析.

大體積混凝土澆筑溫度場(chǎng)仿真的實(shí)現(xiàn)，首先是ANSYS內(nèi)部函數(shù)的宏要能正確反映每個(gè)增量步中各種時(shí)變參數(shù)的變化規(guī)律；其次要求真實(shí)模擬施工過程中結(jié)構(gòu)的逐步增長(zhǎng)，相應(yīng)的計(jì)算模型和邊界條件逐漸改變的情況，還要考慮施工環(huán)境和施工措施的逐漸改變等.在計(jì)算的過程中主要通過運(yùn)用單元的生與死和宏命令來實(shí)現(xiàn)各項(xiàng)參數(shù)即邊界條件和初始條件的變化.首先殺死所有單元組，再通過單元組的激活表示一個(gè)澆筑層的完成，并記下混凝土的齡期，同時(shí)以循環(huán)過程來實(shí)現(xiàn)順序澆筑過程的仿真.在溫度場(chǎng)的計(jì)算過程中，水泥的水化熱作為主要溫度載荷施加在已激活的各個(gè)節(jié)點(diǎn)上.記錄下每一時(shí)刻每一節(jié)點(diǎn)的溫度，便可得到瞬態(tài)溫度場(chǎng).

然后，重新進(jìn)入前處理器，將熱單元轉(zhuǎn)換為相應(yīng)的結(jié)構(gòu)單元，設(shè)置結(jié)構(gòu)分析中混凝土的材料屬性.包括隨時(shí)間變化的彈性模量.讀入每一時(shí)刻熱分析結(jié)果，將節(jié)點(diǎn)溫度作為體載荷施加到結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析中[2].

5.1.2 模型參數(shù)

a.根據(jù)甬江特大橋承臺(tái)的結(jié)構(gòu)對(duì)稱性，取1/4模型進(jìn)行有限元剖分計(jì)算.承臺(tái)計(jì)算網(wǎng)格剖分圖見圖1.

圖1 承臺(tái)1/4網(wǎng)格剖分圖(附帶等效約束基礎(chǔ))

b. 混凝土物理熱學(xué)參數(shù)取值見表2，絕熱溫升值36.4 ℃，澆筑溫度27 ℃，混凝土導(dǎo)熱系數(shù)估算為206.35 kJ/(m·d·℃).

c. 承臺(tái)混凝土受66根Φ2.2 m的鉆孔灌注樁和封底混凝土約束，估算基礎(chǔ)彈模為3.0×104MPa.

d. 計(jì)算時(shí)考慮混凝土施工邊界條件，承臺(tái)側(cè)面考慮處于地面線以下，風(fēng)速較小，參考?xì)夂蛸Y料，平均風(fēng)速按5m/s考慮.頂面考慮覆蓋塑料薄膜加土工布保溫保濕.經(jīng)熱工計(jì)算側(cè)面等效散熱系數(shù)為1268 kJ/(m2·d· ℃)，頂面等效散熱系數(shù)985 kJ/(m2·d· ℃).

e. 計(jì)算時(shí)考慮冷卻水管降溫效果.承臺(tái)共布設(shè)六層冷卻水管，冷卻水管水平和垂直間距按0.8 m考慮.

f. 計(jì)算時(shí)考慮徐變對(duì)混凝土應(yīng)力的影響，混凝土的徐變?nèi)≈蛋唇?jīng)驗(yàn)數(shù)值模型[4]：

C(τ)[1-e-k(1-τ)]

(3)

其中：C(t,τ)為徐變度(1/MPa)；t為混凝土齡期(d)；τ為徐變加荷齡期(d).

5.2 仿真計(jì)算

按施工順序，大橋承臺(tái)分兩次澆筑，通過計(jì)算可得出每一時(shí)刻各部位的溫度和各方向上的應(yīng)力.根據(jù)計(jì)算所得第1層混凝土澆筑后溫升峰值時(shí)刻溫度分布包絡(luò)圖見圖2，承臺(tái)第一層內(nèi)部最高溫度為61.1 ℃，第二層內(nèi)部最高溫度為61.0 ℃，溫峰出現(xiàn)時(shí)間為2～3天齡期.承臺(tái)溫度應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見表3.

結(jié)合表3溫度應(yīng)力結(jié)果、表1中C35混凝土抗拉強(qiáng)度可知，承臺(tái)溫度應(yīng)力危險(xiǎn)點(diǎn)主要是在早期，早期安全系數(shù)相對(duì)較小.同時(shí)通過理論計(jì)算分析表明，在承臺(tái)施工及養(yǎng)護(hù)期間，混凝土內(nèi)部及表面的拉應(yīng)力均未超過相應(yīng)齡期混凝土的抗拉強(qiáng)度，承臺(tái)不會(huì)產(chǎn)生裂縫.結(jié)合計(jì)算結(jié)果，溫控施工的關(guān)鍵點(diǎn)是：①澆筑溫度的控制；②冷卻水管通水的及時(shí)、穩(wěn)定和持續(xù)；③早齡期內(nèi)表溫差的控制；④混凝土的持續(xù)養(yǎng)護(hù).

圖2 承臺(tái)最高溫度包絡(luò)圖

表3承臺(tái)溫度應(yīng)力場(chǎng)結(jié)果

Table 3 Cap temperature stress field values

3d7d28d一年承臺(tái)第一層1.191.132.102.18承臺(tái)第二層1.121.061.451.36最小安全系數(shù)1.181.861.521.48

5.3 溫控指標(biāo)

溫度控制的目的是控制溫度應(yīng)力，避免溫度裂縫，因此大體積混凝土的施工中應(yīng)對(duì)混凝土的最高溫度和內(nèi)外溫差、相鄰層溫差進(jìn)行控制.同時(shí)要求混凝土內(nèi)部的溫度梯度緩和，并作為溫控的主要內(nèi)容.由于橋梁中大體積混凝土的尺寸和所受約束各不相同，其應(yīng)采取的溫控標(biāo)準(zhǔn)也有所不同.溫控標(biāo)準(zhǔn)是由溫度和溫度應(yīng)力計(jì)算得出并在施工過程中進(jìn)行調(diào)整.本工程中為使大體積混凝土內(nèi)部的溫度場(chǎng)變化按照預(yù)想的目標(biāo)發(fā)展.主要溫控指標(biāo)如下：①混凝土內(nèi)外溫差控制小于25 ℃；②混凝土表面與外界空氣最低溫度之差小于20 ℃；③控制其溫度梯度(既混凝土降溫速率)不宜大于3 ℃/d；④承臺(tái)混凝土內(nèi)部最高溫度控制不超過62 ℃.

6 承臺(tái)監(jiān)測(cè)成果及分析

為了解承臺(tái)混凝土內(nèi)部溫度分布規(guī)律，同時(shí)給溫控施工提供可靠的數(shù)據(jù)，根據(jù)承臺(tái)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在承臺(tái)共布設(shè)4層測(cè)溫點(diǎn)共計(jì)60個(gè).承臺(tái)測(cè)溫點(diǎn)布置示意圖見圖3.

圖3 承臺(tái)測(cè)溫點(diǎn)立面布置示意圖(單位：cm)

6.1 承臺(tái)監(jiān)測(cè)成果

承臺(tái)各層溫度變化趨勢(shì)曲線大致相同，見圖4(僅示出第二層的溫度變化趨勢(shì)曲線).承臺(tái)大體積混凝土溫控測(cè)試結(jié)果匯總見表4.

圖4 第二層溫度變化趨勢(shì)曲線

表4承臺(tái)大體積混凝土溫控測(cè)試結(jié)果匯總表

Table 4 Cap massive concrete temperature control testing values itemized table

工程部位第一層第二層上層下層上層下層最高斷面均溫度/℃47.847.240.946.8最高內(nèi)表溫差/℃14.216.414.920.5內(nèi)部最高溫度/℃52.356.845.749.2表面最高溫度/℃34.531.827.226.9最高水化熱溫升/℃30.232.024.928.7最高氣溫/℃22.820.318.918.1中心溫峰值齡期/d3334表面溫峰值齡期/d2333

6.2 承臺(tái)監(jiān)測(cè)成果分析

6.2.1 混凝土內(nèi)部各層測(cè)點(diǎn)區(qū)斷面平均溫度及表面溫度變化規(guī)律 從溫度變化曲線圖可以看出,各層測(cè)點(diǎn)區(qū)域斷面平均溫度隨時(shí)間的變化規(guī)律基本一致.溫度變化溫度曲線從左至右第一段是由于水化放熱作用的升溫段，因在冬季施工，水化較快，一般3天左右即達(dá)到峰值，持續(xù)幾小時(shí)后溫度開始下降.曲線第二段是強(qiáng)制降溫段，在冷卻水管的持續(xù)作用下，混凝土溫度快速下降，這段時(shí)間混凝土降溫速率約為3.0 ℃/d.曲線第三段是自然降溫段，曲線平緩下降趨向水平，表明該時(shí)間段混凝土降溫平緩，達(dá)到準(zhǔn)穩(wěn)定態(tài).此外，受上層混凝土放熱影響，下層混凝土溫度會(huì)有一定程度的回升.混凝土表面測(cè)點(diǎn)溫度曲線規(guī)律也呈現(xiàn)出一定的一致性.混凝土表面溫度在澆筑后經(jīng)歷一個(gè)升溫期后在冷卻水管的作用下開始降溫至氣溫態(tài).由于測(cè)溫期間氣溫變化及晝夜溫差趨于平緩，所以混凝土表面溫度受影響較小，表現(xiàn)在圖中的曲線呈平穩(wěn)形，但總體是逐漸降低的.從圖中可以看到，混凝土斷面平均溫度和混凝土表面溫度均逐漸縮小，溫度場(chǎng)趨于均勻，溫度梯度減小，有利于防止溫度應(yīng)力裂縫的產(chǎn)生.

6.2.2 混凝土內(nèi)表溫差變化規(guī)律 實(shí)際測(cè)量顯示測(cè)溫結(jié)束時(shí)，各測(cè)點(diǎn)區(qū)域溫差穩(wěn)步下降，溫度分布均勻，最大內(nèi)表溫差20.5 ℃，最小內(nèi)表溫差1.6 ℃.

從溫度曲線圖可以看出，測(cè)點(diǎn)區(qū)域內(nèi)表溫差隨時(shí)間的變化規(guī)律有以下幾個(gè)特點(diǎn)：內(nèi)表溫差隨斷面均溫升高不斷擴(kuò)大，混凝土斷面平均溫度峰值出現(xiàn)時(shí)，內(nèi)表溫差尚未達(dá)到最大值，因?yàn)樵跍囟冗_(dá)到峰值后開始降溫時(shí)，表面點(diǎn)受外界氣溫影響，在降溫初期表面點(diǎn)降溫速度比內(nèi)部降溫速度快，所以內(nèi)表溫差在達(dá)到峰值的一段時(shí)間以后才逐漸降低.內(nèi)表溫差早期下降快，后期下降緩慢，并且在氣溫較低時(shí)出現(xiàn)反彈，且兩層混凝土在測(cè)溫后期出現(xiàn)不同程度的內(nèi)表溫差反彈，這是因?yàn)槭┕て陂g出現(xiàn)一次寒潮，使表面點(diǎn)降溫速度超過內(nèi)部降溫速度，引起內(nèi)表溫差反彈.由于采取了保溫措施，內(nèi)表溫差始終控制在許可范圍內(nèi)，并在反彈后緩慢回落.溫度場(chǎng)達(dá)到準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)后，下降速度甚微.

6.3 溫度監(jiān)測(cè)結(jié)果與理論計(jì)算的對(duì)比分析

混凝土施工過程及養(yǎng)護(hù)期間，第一層核心混凝土的齡期為3d時(shí)的計(jì)算溫度場(chǎng)與溫度現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)對(duì)比分析見表5.根據(jù)以上計(jì)算與實(shí)測(cè)結(jié)果及文獻(xiàn)[5]可得到以下結(jié)論：

a. 實(shí)測(cè)混凝土核心最高溫度、內(nèi)部和表面最大溫差、表面和外界氣溫的最大溫差、最大降溫速率，均能滿足根據(jù)仿真計(jì)算的由溫度和溫度應(yīng)力所得的溫控標(biāo)準(zhǔn)的限值范圍內(nèi).說明施工中采用的溫控措施是合理的、有效的.

b. 由于參數(shù)的復(fù)雜性和實(shí)驗(yàn)室測(cè)定熱力學(xué)參數(shù)與現(xiàn)場(chǎng)存在一定的差異，給有限元仿真分析中采用的邊界條件和水化熱公式帶來了一定的誤差.例如仿真計(jì)算假設(shè)混凝土澆筑溫度為27 ℃，內(nèi)部最高溫度為66 ℃，實(shí)際澆筑溫度在11.3～22.9 ℃，中心最高溫度為56.8 ℃，實(shí)測(cè)值比理論計(jì)算值有較大減小，但兩者溫度變化總趨勢(shì)基本上是一致的.

c. 在現(xiàn)場(chǎng)的溫度測(cè)試中難免受到施工工藝的影響，也導(dǎo)致了現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的誤差，如在大體積混凝土中埋設(shè)水管和進(jìn)行通水降溫情況比較復(fù)雜，測(cè)試值的取得存在一定的誤差.但并不影響兩者溫度的總的趨勢(shì)基本上是一致的.

表5混凝土3d的計(jì)算溫度場(chǎng)與溫度現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)對(duì)比分析表(單位：℃)

Table 5 Concrete 3d calculation temperature field and scene monitors contrast analysis

比較中心最高溫度最大水化熱溫升表面最高溫度內(nèi)外最大溫差計(jì)算值61.136.236.823.98實(shí)測(cè)值上層52.330.234.514.2下層56.832.031.816.4

以上是對(duì)第一層水泥混凝土的溫度和溫度應(yīng)力的計(jì)算分析，第二層水泥混凝土的計(jì)算方法與之相似.通過計(jì)算和分析，認(rèn)為本工程所采取的溫控措施可以滿足溫度裂縫的控制要求.

7 結(jié) 語

深入分析大體積水泥混凝土澆筑過程的溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)的發(fā)展過程，是合理進(jìn)行大體積水泥混凝土澆筑過程溫控的依據(jù).同時(shí)結(jié)合實(shí)際監(jiān)測(cè)的溫度場(chǎng)分布及采取的溫控措施，適時(shí)調(diào)整相應(yīng)的保溫措施，使得承臺(tái)混凝土在施工及養(yǎng)護(hù)期間內(nèi)部的溫度場(chǎng)變化按照預(yù)期的目標(biāo)發(fā)展.承臺(tái)在澆筑施工中歷經(jīng)多次寒潮的襲擊，承臺(tái)均未出現(xiàn)溫度裂縫.實(shí)踐證明，本工程中的各項(xiàng)溫控關(guān)鍵技術(shù)值得同類工程參考和借鑒.

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