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    平板載荷試驗(yàn)在路基承載力檢測中的應(yīng)用*

    2010-04-14 03:28:52魏永梁王小軍屈耀輝
    山西建筑 2010年16期
    關(guān)鍵詞:加荷密樁陷性

    魏永梁 王小軍 屈耀輝

    鄭州—西安鐵路客運(yùn)專線正線全長484.518 km,設(shè)計(jì)時(shí)速350 km/h,是我國乃至世界上在濕陷性黃土地區(qū)修建的第一條高速鐵路。全線約有65%的線路位于濕陷性黃土區(qū),濕陷程度從輕微(Ⅰ級(jí))到很嚴(yán)重(Ⅳ級(jí))在全線均有分布,涵蓋了我國濕陷性黃土的全部類型[1]。濕陷性黃土工程性質(zhì)復(fù)雜,為滿足鄭西全線鋪設(shè)無碴軌道后路堤工后沉降量不超過15 mm的技術(shù)要求,必須對(duì)地基進(jìn)行處理,以消除地基土的濕陷性,提高地基承載力,并最終控制路基總沉降。目前,適用于處理濕陷性黃土的地基處理方法很多[2],為檢驗(yàn)不同地基處理方法的效果,并為正線建設(shè)中的地基承載力檢測總結(jié)經(jīng)驗(yàn),課題組選擇代表性地段,對(duì)柱錘沖擴(kuò)樁、水泥土擠密樁復(fù)合地基和強(qiáng)夯地基進(jìn)行試驗(yàn)研究。

    1 試驗(yàn)概況

    試驗(yàn)場地位于鄭西鐵路客運(yùn)專線DK355+200左側(cè)200 m處,屬渭河Ⅱ級(jí)階地地貌單元,為自重濕陷性Ⅳ級(jí)黃土場地,濕陷性土層下限深度平均達(dá)22 m,地下水埋深約40.5 m??辈焐疃确秶鷥?nèi)地層自上而下分為9層:①素填土,層厚 0.50 m;②砂質(zhì)黃土,層厚4.00 m~6.10 m,平均濕陷系數(shù)0.045,具中等濕陷性;③黑壚土,層厚0.60 m~1.20 m,平均濕陷系數(shù)0.060,具中等濕陷性;④砂質(zhì)黃土,層厚5.00 m~6.10 m,平均濕陷系數(shù)0.045,具中等濕陷性;⑤砂質(zhì)黃土,層厚 8.10 m~10.00 m,平均濕陷系數(shù)0.033,具中等濕陷性;⑥古土壤,層厚1.10 m~2.20 m,局部具弱濕陷性,屬低壓縮性土;⑦細(xì)砂,密實(shí),層厚 7.60 m~9.40 m;⑧粉質(zhì)黏土,層厚 1.40 m~2.80 m,屬中偏低壓縮性土;⑨細(xì)中砂,密實(shí),最大揭露厚度7.50 m,未揭穿[2]。試驗(yàn)段地基處理范圍長 140.0 m,寬 38.1 m,地基處理自東向西分柱錘沖擴(kuò)樁、水泥土擠密樁和強(qiáng)夯3個(gè)試驗(yàn)分區(qū),分區(qū)各長40 m,兩兩分區(qū)間設(shè)10 m長地基不處理的過渡段。柱錘沖擴(kuò)樁和水泥土擠密樁地基處理區(qū):樁徑、樁間距、樁長分別為0.6 m和0.5 m,1.05 m和1.0 m,22 m和15m,均為正三角形布置且樁身材料為8%的水泥改良黃土;強(qiáng)夯地基處理區(qū)又分15 m,10 m和15 m寬的三個(gè)子區(qū),夯擊能分別為3 000 kN?m,3 500 kN?m和4 000 kN?m,處理深度6 m。天然地基承載力約為90 kPa,柱錘沖擴(kuò)樁、水泥土擠密樁復(fù)合地基和強(qiáng)夯地基承載力設(shè)計(jì)值分別為260 kPa,190 kPa和180 kPa,利用平板載荷試驗(yàn)檢測各區(qū)的承載力[3]。

    2 試驗(yàn)裝置及方法

    2.1 試驗(yàn)裝置

    試驗(yàn)設(shè)備由承壓板、加荷系統(tǒng)、反力系統(tǒng)、觀測系統(tǒng)四部分組成。強(qiáng)夯地基、水泥土擠密樁和柱錘沖擴(kuò)樁復(fù)合地基分別采用1 000 mm,1 050 mm,1 100 mm三種直徑規(guī)格的圓形鋼承壓板。加荷系統(tǒng)是通過承壓板對(duì)地基施加荷載的裝置,根據(jù)試驗(yàn)要求而采用不同規(guī)格的手動(dòng)液壓千斤頂,并配備不同量程的壓力表控制加荷值;反力系統(tǒng)由工字鋼梁搭建的承載平臺(tái)和其上堆砌的砂袋組成,通過調(diào)節(jié)反力系統(tǒng)與加荷系統(tǒng)之間的力系平衡,使荷載始終保持垂直傳力狀態(tài);觀測系統(tǒng)是由基準(zhǔn)梁和測量儀表兩部分組成。

    2.2 試驗(yàn)方法

    首先,在選定的測試點(diǎn),按大于2倍承壓板直徑的寬度開挖試驗(yàn)基坑,其中承壓板底面高程位于樁頂或強(qiáng)夯地基面下0.5 m處;接著,用不超過20 mm厚的中粗砂將開挖找平,并用水平尺進(jìn)行校正;然后,遵循先下后上、先中心后兩側(cè)的原則依次安放承壓板、千斤頂、反力系統(tǒng)及觀測系統(tǒng);最后,進(jìn)行加載試驗(yàn)。正式加荷前,將試驗(yàn)面打掃干凈,將承壓板上的兩個(gè)百分表調(diào)至最大值。先對(duì)試驗(yàn)面進(jìn)行預(yù)壓(加兩級(jí)荷載),穩(wěn)壓1 h,使平板與砂墊層緊密接觸,百分表工作正常后放松千斤頂油門卸載,穩(wěn)定1 min后,記錄初始讀數(shù)。

    加載時(shí),柱錘沖擴(kuò)樁復(fù)合地基的極限荷載按承載力設(shè)計(jì)值的3倍考慮,預(yù)計(jì)其極限荷載為800 kPa,第一級(jí)加荷140 kPa,后每級(jí)按70 kPa加荷,加至840 kPa;同樣,預(yù)計(jì)水泥土擠密樁復(fù)合地基極限荷載為 600 kPa,第一級(jí)加荷30 kPa,后每級(jí)按60 kPa加荷,加至630 kPa;強(qiáng)夯地基根據(jù)夯擊能不同,第一級(jí)加荷50 kPa~80 kPa,后每級(jí)按 50 kPa~ 80 kPa加荷,加至 550 kPa~ 720 kPa。

    試驗(yàn)中針對(duì)現(xiàn)場實(shí)際情況對(duì)荷級(jí)量進(jìn)行調(diào)整,每個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)的加荷級(jí)數(shù)不小于8級(jí)。觀測頻次、時(shí)間及其穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)和試驗(yàn)終止條件按照參考文獻(xiàn)[4]中3.3.5的規(guī)定執(zhí)行。

    2.3 數(shù)據(jù)分析方法

    2.3.1 基本承載力

    根據(jù)不同情況,可按下述方法[4]確定地基基本承載力:

    1)p—S曲線法。若p—S曲線存在拐點(diǎn),則第一拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的壓力為比例界限壓力pa,第二拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)壓力為極限承載力 pu。當(dāng) pu≤1.5pa時(shí),取 σ0=pu/2;當(dāng) pu>1.5pa時(shí),取 σ0=pa。2)p—S/P曲線法。若p—S曲線呈圓弧形,無明顯拐點(diǎn),可依據(jù)p—S/P曲線法判斷基本承載力。3)雙曲線擬合法。若p—S曲線呈圓弧形,無明顯拐點(diǎn),由雙曲線擬合法確定 pu值,取σ0=pu/F(F為安全系數(shù)),可視地基工程性質(zhì)取 F=2~3(高壓縮性土取低值,低壓縮性土取高值)。4)相對(duì)沉降值法。若 p—S曲線呈圓弧形,無明顯拐點(diǎn),也可取相對(duì)沉降值S/b值所對(duì)應(yīng)的荷載強(qiáng)度為s0,各類土的S/b值可依參考文獻(xiàn)[4]中表3.4.2取用。

    2.3.2 極限承載力

    地基極限承載力按下述方法[4]確定:

    1)p—S曲線法。若 p—S曲線存在拐點(diǎn),則第二拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)壓力為極限承載力pu。

    2)雙曲線擬合法。樁頂荷載p與沉降S關(guān)系可近似地用雙曲線關(guān)系式表示:

    其中,A,B均為試驗(yàn)常數(shù)。改寫上式得:

    令K=p/S樁割線模量,將其代入上式得:

    1/K—S關(guān)系為直線(如圖1所示),該線斜率為B,與縱軸的截距為A。斜率的倒數(shù)為樁頂沉降趨于無限大時(shí)的破壞荷載pult,即:

    令 Fr=pu/pult為破壞比,則極限承載力 pu=Fr?pult,式中Fr可按參考文獻(xiàn)[4]中表3.4.3取值。

    3)S—lg t曲線法。S—lgt曲線法是根據(jù)S—lgt曲線的線性形態(tài)變化來判斷復(fù)合地基的破壞荷載,一般做法是若某級(jí)荷載的S—lg t曲線尾部出現(xiàn)明顯轉(zhuǎn)折時(shí),將前一級(jí)荷載定為破壞荷載。

    表1 平板載荷試驗(yàn)結(jié)果匯總表

    2.3.3 變形模量E0和基床系數(shù)Ksa

    土的變形模量E0反映了土體受壓后的變形情況,它的值越大說明土體在受壓時(shí)抵抗變形的能力越強(qiáng)。基床系數(shù)Ksa反映了地基基本承載力范圍內(nèi)產(chǎn)生單位沉降量所需要的壓力,Ksa值越大說明土體在受壓時(shí)抵抗變形的能力越強(qiáng)。土體變形模量E0和基床系數(shù)Ksa可按參考文獻(xiàn)[4]中式 3.4.5和式3.4.6-1確定。

    3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    本試驗(yàn)在各區(qū)分別選擇了若干測點(diǎn)對(duì)柱錘沖擴(kuò)樁(5個(gè))、水泥土擠密樁(6個(gè))復(fù)合地基和強(qiáng)夯(3個(gè))地基做平板載荷試驗(yàn),按2.3所述方法對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,試驗(yàn)場地地基的 σ0,pu,E0和Ksa值見表1。

    對(duì)由滿28 d齡期單樁確定的復(fù)合地基承載力作為該場地的地基承載力,而用滿90 d齡期的單樁復(fù)合地基承載力來對(duì)該場地確定的地基承載力進(jìn)行驗(yàn)證,柱錘沖擴(kuò)樁、水泥土擠密樁復(fù)合地基承載力統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果見表2。

    表2 復(fù)合地基承載力統(tǒng)計(jì)分析表 kPa

    由表1可以看出,柱錘沖擴(kuò)樁、水泥土擠密樁和強(qiáng)夯的單樁復(fù)合地基基本承載力比天然地基承載力均有很大提高,且都大于其承載力設(shè)計(jì)值,滿足設(shè)計(jì)要求。單樁復(fù)合地基滿90 d齡期的地基承載力比滿28 d的地基承載力要高,這表明隨著樁齡期的不同,其地基承載力也不同,齡期越大,其地基承載力也越大。

    由表2可知,基本承載力和極限承載力的變異系數(shù)都很小,且s0值的極差與承載力平均值的比值也遠(yuǎn)小于30%。這說明本試驗(yàn)地基基本承載力和極限承載力設(shè)計(jì)使用值的確定符合TB 10041-2003鐵路工程地質(zhì)原位測試規(guī)程中3.4.4條的規(guī)定,所得結(jié)果準(zhǔn)確可靠。

    平板載荷試驗(yàn)結(jié)果表明,各場地地基承載力強(qiáng)度大小順序?yàn)?柱錘沖擴(kuò)樁區(qū)>強(qiáng)夯區(qū)>水泥土擠密樁區(qū)。但考慮到強(qiáng)夯的有效處理深度通常不足6 m,不像樁體能處理到地下十幾米甚至20多米。再從變形模量和平板載荷試驗(yàn)基床系數(shù)來看:柱錘沖擴(kuò)樁區(qū)>水泥土擠密樁區(qū)>強(qiáng)夯區(qū),從變形控制角度考慮,土體在受壓時(shí)水泥土擠密樁復(fù)合地基抵抗變形的能力要優(yōu)于強(qiáng)夯地基。

    4 結(jié)論及建議

    1)試驗(yàn)場地柱錘沖擴(kuò)樁、水泥土擠密樁單樁復(fù)合地基基本承載力分別為310 kPa,226 kPa,強(qiáng)夯場地地基的基本承載力范圍值為239 kPa~314 kPa,大于200 kPa,均大于承載力設(shè)計(jì)值,滿足設(shè)計(jì)要求。柱錘沖擴(kuò)樁、水泥土擠密樁單樁復(fù)合地基極限承載力分別為745 kPa,461 kPa,強(qiáng)夯地基的極限承載力范圍值為473 kPa~523 kPa,均已達(dá)到很高的承載力水平。2)柱錘沖擴(kuò)樁(DDC樁)和水泥土擠密樁場地中,滿90 d齡期樁的地基承載力比滿28 d的地基承載力要高,而且隨著變形模量的增大其平板載荷試驗(yàn)基床系數(shù)也增大。3)平板載荷試驗(yàn)結(jié)果表明,各區(qū)地基承載力通常是柱錘沖擴(kuò)樁區(qū)>強(qiáng)夯區(qū)>水泥土擠密樁區(qū)。4)在對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析時(shí),建議采用不同的方法來確定地基的承載力,對(duì)所得結(jié)果分析后,取合理、相近的承載力均值作為最終結(jié)果。本次平板載荷試驗(yàn)結(jié)果的確定符合相關(guān)規(guī)范之規(guī)定,所得結(jié)果準(zhǔn)確可靠。

    [1] 王小軍.黃土地區(qū)高速鐵路建設(shè)中的重大工程地質(zhì)問題研究[D].蘭州:蘭州大學(xué),2008.

    [2] 魏永梁,王小軍,屈耀徽,等.濕陷性黃土區(qū)客運(yùn)專線路基工程試驗(yàn)效果與沉降評(píng)估分析[J].發(fā)展,2008(6):107-109.

    [3] 魏永梁.濕陷性黃土區(qū)客運(yùn)專線復(fù)合地基和改良黃土路基沉降分析與預(yù)測[D].北京:中國鐵道科學(xué)研究院,2008.

    [4] TB 10041-2003,鐵路工程地質(zhì)原位測試規(guī)程[S].

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