雙控一燈控制電路等

曾 勇

摘要：現(xiàn)代人工作比較繁忙，在外的應(yīng)酬也相對較多，因此往往在天黑之后才能回家。對于部分家宅為越層居住環(huán)境的家庭來講，晚回家后為不打擾家人的休息，上下樓梯都得輕手輕腳、摸黑上樓，因此難免會出現(xiàn)一些磕碰現(xiàn)象。很不方便。如果安裝一盞在夜間開啟的樓燈，在上樓前開燈照明，相對摸黑爬樓就方便多了：同時為了節(jié)約能源，需要上樓之后能夠關(guān)閉樓燈，為此在這里介紹一種簡單的由數(shù)宇電路設(shè)計的雙控一燈控制電路。

關(guān)鍵詞：節(jié)約能源數(shù)字電路雙控一燈控制電路

1設(shè)計要求

假設(shè)晚上回家上樓，在樓下開燈后燈亮(在此樓燈用發(fā)光二極管代替)，上了樓之后再按下開關(guān)，燈滅。如圖1所示。

2設(shè)計思路

利用六反相器CD4069、四2輸入與門CD4081、四2輸入或門CD4071作為核心部件，根據(jù)與、或、非門的邏輯功能特點來對樓燈的雙向進(jìn)行控制。上、下樓梯的開關(guān)用兩個按鈕代替，只要按下任意一個開關(guān)，樓燈就被點亮：如果再次按下任意一個開關(guān)，樓燈就被熄滅。

3電路設(shè)計

3.1電路原理圖(見圖2)

3.2電路工作原理當(dāng)接通電源后，按下S1、S2兩個開關(guān)中的任意一個。如按下S1開關(guān)，圖中A點的電位是通過R1電阻、S1開關(guān)接地為低電平“0”；而B點電位通過R2電阻、R4電阻接+12V電源，因此為高電平“1”。通過非門電路lCl(集成電路CD4069)，C點電位為高電平“1”、D點為低電平“0”，C、D兩點的電位作為兩個與門電路IC2(集成電路CD4081)的一個輸入端。同時A、B兩點的電位也提供給IC2的另外一個輸入端，根據(jù)與門電路的邏輯功能特點“有0出0、全1為1”，因此可以得到E點電位為高電平“1It。F點電位為低電平“0”。E點、F點電位同時提供給非門電路IC3{集成電路CD4071)，由非門電路特點得到Y(jié)點電位為高電平“1”，從而驅(qū)動三極管V1飽和導(dǎo)通，而發(fā)光二極管也就是樓燈，亮。

當(dāng)再次按下S1、S2中的任意一個時，如按下S2，圖中B點電位將由之前的高電平“1”變?yōu)榈碗娖健?”，從而使得E點的電位由之前的高電平“1”變?yōu)榈碗娖健?”，因此Y點的電位也變成了低電平“0”。Y點電位為低電平“0”，那么三極管的發(fā)射結(jié)就不能夠承受正向電壓而導(dǎo)通，使得三極管由飽和狀態(tài)變?yōu)榻刂範(fàn)顟B(tài)，發(fā)光二極管也就是樓燈，滅。

如此這般，就行成了兩個開關(guān)控制一盞樓燈的控制電路。

預(yù)應(yīng)力技術(shù)在連續(xù)梁橋施工中的應(yīng)用淺析

宮立柱

摘要：隨著我國經(jīng)濟(jì)的增長，人民生活水平也不斷提高。我國在公路建設(shè)方面也不斷的加大投資。尤其在高等級公路上投資建設(shè)。隨著橋梁工程大量的投資建設(shè)作，積累施工經(jīng)驗。作為預(yù)應(yīng)力橋梁的施工工藝也慢慢的成熟。其結(jié)構(gòu)比較節(jié)省材料、安全系數(shù)高等優(yōu)點也常在橋梁工程中被普遍使用。為簡化預(yù)皮力砼的施工工藝人們曾進(jìn)行多方面的努力，經(jīng)過近幾年的施工經(jīng)驗，現(xiàn)通過試驗。將其在施工中應(yīng)注意的一些情況進(jìn)行個人總結(jié)。

關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)連續(xù)橋梁實驗

1試驗研究簡況

1.1試驗梁的制作第一批試驗梁共5片，用于短期靜載試驗，其中4片為PFRC梁，余下的一片為與之比較，鋼筋砼梁(一次澆成，不作預(yù)加載處理)，編號為RCL10-00.0。0在PFRC先澆梁體中，以高5cm，厚2-3cm的楔形木板形成預(yù)留槽口，在預(yù)加載條件下4片PF梁的純彎段及其附近區(qū)域內(nèi)每一個預(yù)留槽口的頂端都對應(yīng)有一條裂縫(其寬度<0.04cm)，在兩相鄰預(yù)留槽口之間未發(fā)現(xiàn)新的裂縫產(chǎn)生，表明預(yù)留槽口達(dá)到了人為控制裂縫出現(xiàn)的位置及間距的目的，對梁下緣砼表面進(jìn)行打毛后邦扎受拉翼緣構(gòu)造鋼筋(縱筋和插入式馬蹄箍箭)。用高流動性普通水泥砼(坍度為10cm)灌注受拉翼緣砼，并對此砼加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)、直到卸除預(yù)加載時均未發(fā)現(xiàn)后澆砼表面有收縮裂縫產(chǎn)生。

1.2試驗方法本次試驗的目的在于考查瑯梁通過預(yù)加載條件下二次澆注受校邊翼緣砼的處理，是否能夠達(dá)到推遲開裂和提高梁的抗彎剛度效果，為此開裂荷載和梁的變形成為試驗觀測的重要內(nèi)容。同時考慮到工程實踐中多數(shù)結(jié)構(gòu)都承受循環(huán)荷載的作用，故首先對每梧梁進(jìn)行三次靜力循環(huán)加載試驗，借以獲取一些梁在多次重復(fù)荷載下的試驗數(shù)據(jù)，之后即對梁繼續(xù)加載至破壞。

1.3梁的開裂5片試驗梁的第一條裂縫均為彎曲裂縫。PCLl0-0.0在第一靜載的第2.5級荷載下即在跨中下緣位置產(chǎn)生第一條裂縫。其寬度為0.01mm，高度為.3cm，其余各梁(PFRC梁)的下翼緣在前二次靜力加載、卸載的過程中均未發(fā)現(xiàn)裂縫，第一條裂縫均在第三次加載下產(chǎn)生，其寬度為0.02-0.03mm，高度2-3cm，試驗表明，PF梁下翼緣第一條裂縫出現(xiàn)的位置與先澆梁體預(yù)留槽口的位置并無必然的聯(lián)系。不難得到PFRC梁的抗裂彎Mf為：

Mf=My+rRlWox

(1)

其中：My為預(yù)加載產(chǎn)生的彎矩；r為塑性影響系數(shù)：Wox為扣除梁腹已裂部分的換算截面對受控邊緣的抵抗矩：R1為下緣鹼的抗拉強(qiáng)度。

試驗表明，梁的實測抗裂變矩與按(1)式得到的計算相吻合，從而在理論和試驗兩方面都證實了：通過預(yù)加載條件下二次澆注受拉邊翼緣砼的處理后的梁，可以推遲受控翼緣砼的開裂至希望程度。

1.4粱的撓度PCL梁在第一次靜力加載后的殘余撓度數(shù)值因故未獲得，在第二次靜載后測得殘余撓度為0.18cm(不包含第一次靜載后殘余撓度)，據(jù)結(jié)構(gòu)承受靜力循環(huán)荷載的一般規(guī)律可以推知，其第一次靜載后的殘余撓度將大于0.18cm，該梁在第二次靜載時各級荷載的撓度較第一次靜載時對應(yīng)的撓度值有大幅度的增加，第三次靜載的撓度亦大于第一次撓度，說明該梁的彈性恢復(fù)能力較差，此為RC梁的一大缺點，而4根PF粱在第一次靜載后的殘余撓度均在0.10-0.08cm，第二次卸載至0后幾乎未發(fā)現(xiàn)新的殘余撓度產(chǎn)生。且三次靜載下各級荷載對應(yīng)的撓度無明顯差異，表明PF梁在下翼緣開裂前具有較強(qiáng)的彈性恢復(fù)能力，即具有常規(guī)預(yù)應(yīng)力砼梁的特點。

2具體施工措施

通過實驗，我們應(yīng)該在施工中應(yīng)注意的一些問題：

2.1跨徑比一般情況下，為使邊跨正彎矩和中支點負(fù)彎矩大致接近的原則，以使布束更趨合理，構(gòu)造簡單，故L1／L2=0.239-0.692是常見的邊、主跨的跨徑比范圍，當(dāng)L1，L2≤0.419時，邊跨則需壓重，應(yīng)屬于非常規(guī)的特殊處理；大都L1／L2=0.54～0.58則較合理，這將有可能在邊跨懸臂端用導(dǎo)梁支承于端墩上合攏邊跨，取消落地支架。

2.2梁高主跨箱梁跨中截面的高跨比h0＝(1／6.2～1／86)L2，通常為(1／54—1／60)L2，在箱梁根部的高跨比h1=(1門5～1／20.6)L2，大部分為(1／18)L2左右。

目前在國際上有減少主梁高跨比的趨勢，已建成的挪威stolma

橋和Raftsundet橋，在跨中區(qū)段采用了輕質(zhì)砼，減輕了自重，減小了主梁高跨比，其跨中ho=1/86·L2和1／85.1·L2，根部高度分別為h1=1／20.1·L2和1／20.6·L2。一般情況下，可采用2次拋物線的梁底變高曲線，但往往會在1／4·L2和1／8·L2處的底板砼應(yīng)力緊張。且在該截面附近的主拉應(yīng)力也較緊張，因而，可將2次拋物線變更為1.5—1.8次方的拋物線更合理。

2.3頂板厚度以往通常采用28cm，近年來已趨向于減小為25cm，這顯然與箱寬和施工技術(shù)有關(guān)。

2.4底板厚度以往通常采用32cm(跨中)，逐漸向根部變厚，少數(shù)橋梁已開始采用28-25cm者，其厚跨比通常為(1／140～1／160)L2，也有用到1／200-L2者。

2.5腹板一般為40～50cm，但應(yīng)特別注意主拉應(yīng)力的控制，近年來在腹板上出現(xiàn)較多斜裂縫的病害甚多，應(yīng)予謹(jǐn)慎。增加箱梁的挖空率，減輕截面的結(jié)構(gòu)自重，采用高標(biāo)號砼，采用較大噸位的預(yù)應(yīng)力鋼束，采用三向預(yù)應(yīng)力體系等，無疑都是提高設(shè)計水平，獲得良好經(jīng)濟(jì)效益的重要措施，但同時又必須合理地掌握好“度”，必須確保結(jié)構(gòu)的安全度和耐久性。

2.6連續(xù)通長束不宜過長根據(jù)連續(xù)結(jié)構(gòu)的受力特點，截面上既有正彎矩也有負(fù)彎矩，個別設(shè)計中將連續(xù)通長束順應(yīng)彎矩包絡(luò)圖僅作簡單布置是欠合理的，尤其對于較小跨徑的矮箱梁，其摩擦損失單項即可達(dá)40—60％ak之多。建議此時可采用兩根交叉束布置，也可改用接長器接長，分成多次張拉等。但在具體設(shè)計時接長器也不宜集中在某一個斷面上，以使截面的削弱過于集中，同時也會造成施工上困難。

2.7普通鋼筋是預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)中必須配置的材料當(dāng)混凝土立方體試塊受壓破壞時，可以清楚地看到混凝土立方體試塊側(cè)向受拉破壞的形態(tài)。也即預(yù)應(yīng)力僅在某一個方向上施加了預(yù)壓應(yīng)力，而在其正交方向卻會產(chǎn)生相應(yīng)的側(cè)向拉應(yīng)力，這是預(yù)加應(yīng)力的最基本概念，必須牢固掌握，靈活應(yīng)用。

因而，在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中必須配置一定數(shù)量的非預(yù)應(yīng)力鋼筋，以保證預(yù)壓應(yīng)力的可靠建立。

2.8關(guān)于扁波紋管、扁錨的采用扁波紋管的采用，有利于減少構(gòu)件的截面尺寸，但必須注意如下幾點：①扁波紋管的尺寸高度不宜太小，不利于飽滿灌漿。②扁波紋管的根數(shù)。在實際工程中常用的鋼束根數(shù)為每管內(nèi)4束或5束。其錨圈口的損失，5束應(yīng)大于4束，遠(yuǎn)較圓錨時要大，其錨固效率系數(shù)也較難保證達(dá)到95％，同時在穿束過程中也極易絞纏在一起，因而建議，每管內(nèi)3.0束合適，4.0束尚可，5.0束不妥。③扁錨用作橫向預(yù)應(yīng)力束合適：用作縱向受力主束欠妥，不應(yīng)采用“扁錨豎置”作為縱向受力主束(彎起)，這將會使實際有效預(yù)應(yīng)力嚴(yán)重不足，各股鋼束在豎置彎起的扁波紋管內(nèi)互相嵌擠，摩阻損失很大，對扁波紋管的橫向擴(kuò)張力也很大，各束受力很不均勻，延伸率無法控制，這種“扁錨豎置”方案已有多座實橋失敗，應(yīng)該禁止采用。

2.9預(yù)應(yīng)力混凝土梁的正彎矩裂縫其主要原因是屬預(yù)應(yīng)力不足性質(zhì)，既可能是設(shè)計原因也可能是施工原因，或可能是營運(yùn)多年后部分預(yù)應(yīng)力已經(jīng)失效。在查清原因的基礎(chǔ)上，可以采用增加預(yù)應(yīng)力束的方法處理，但很可能要在體外施加預(yù)應(yīng)力，此類-性質(zhì)的加固一般較麻煩，裂縫雖可部分地得以閉合和改善，上拱也可有微小的改善，但總會留有一定后遺癥。