壓孔
- 400 km/h高鐵隧道組合型式緩沖結(jié)構(gòu)泄壓孔優(yōu)化
面擴(kuò)大+斜切+泄壓孔的組合型式緩沖結(jié)構(gòu)具有優(yōu)良的緩沖性能。此前，劉堂紅等[5-8]通過采用理論計算、數(shù)值模擬和動模型試驗等手段，對不同緩沖結(jié)構(gòu)型式展開研究，例如斷面擴(kuò)大無開口型和線性喇叭型緩沖結(jié)構(gòu)、隧道洞門傾斜入口和帽檐斜切式洞門，研究表明緩沖結(jié)構(gòu)型式對緩解效果有著顯著的影響。同時，有部分學(xué)者針對緩沖結(jié)構(gòu)的泄壓孔也做了相關(guān)研究。例如，WANG 等[9]采用理論計算方法分析了泄壓孔數(shù)量、尺寸和位置分布等因素對微氣壓波的影響規(guī)律，發(fā)現(xiàn)泄壓孔面積對微氣壓波的影響
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報 2023年10期2023-11-13
- 熱刺激約束DNAN 基不敏感熔鑄炸藥裝藥點火后反應(yīng)演化調(diào)控模型
是在殼體上開設(shè)泄壓孔等緩釋結(jié)構(gòu)，通過泄壓孔開啟閾值和泄壓孔面積匹配設(shè)計，快速釋放產(chǎn)物氣體，有效降低裝藥內(nèi)部壓力，實現(xiàn)裝藥反應(yīng)烈度的量化調(diào)控。值得說明的是，此調(diào)控建模的邏輯框架是普適的，適應(yīng)不同裝藥類型反應(yīng)演化調(diào)控過程，但針對不同裝藥類型，其點火后燃燒反應(yīng)演化機(jī)制不同，需建立相應(yīng)的反應(yīng)演化模型。圖1 受約束炸藥裝藥點火后反演化調(diào)控過程Fig.1 Regulation process of confined explosives after ignition建
含能材料 2023年10期2023-11-07
- 燃?xì)獠膳療崴疇t排煙系統(tǒng)堵塞監(jiān)控優(yōu)化設(shè)計
各取壓位置不同取壓孔的風(fēng)壓值圖4 進(jìn)氣管加裝文丘里管的靜壓仿真結(jié)果仿真結(jié)果顯示，消音腔處的常規(guī)取壓孔與原始取壓孔的風(fēng)壓值相近，轉(zhuǎn)角處的常規(guī)取壓孔與末端常規(guī)取壓孔的風(fēng)壓值相近且較原始取壓孔的風(fēng)壓值要大；在選定的三處取壓點加裝文丘里取壓管的情況下，轉(zhuǎn)角處的風(fēng)壓值最低，低至100 587.78 Pa，消音腔的風(fēng)壓值最大，兩處的壓差相差131.54 Pa。由于燃?xì)獠膳療崴疇t風(fēng)壓開關(guān)的取壓方式為負(fù)壓，因此風(fēng)壓值越低，燃?xì)獠膳療崴疇t內(nèi)置的風(fēng)壓傳感器測量的數(shù)值越大，因此
日用電器 2023年9期2023-11-01
- 泄壓孔堵螺材料對引信泄壓效果的影響
究[2-3],泄壓孔尺寸、升溫速率對彈藥響應(yīng)特性影響研究[4]以及泄壓孔臨界尺寸計算[5-6]等,對緩釋泄壓結(jié)構(gòu)作用下彈藥的響應(yīng)特性有了較充分的研究。國內(nèi)對于緩釋泄壓結(jié)構(gòu)的研究起步較晚,在緩釋泄壓結(jié)構(gòu)設(shè)計[7-8]及泄壓孔尺寸設(shè)計[9]方向取得了一定成果,但對于緩釋泄壓結(jié)構(gòu)的設(shè)計原理及方法依然缺乏深入的認(rèn)識,尤其缺乏對引信泄壓緩釋結(jié)構(gòu)設(shè)計原理的深入研究。由于引信傳爆序列裝藥相比戰(zhàn)斗部裝藥密度較低、更容易起爆,所以當(dāng)彈藥經(jīng)歷烤燃、破片撞擊等極端環(huán)境時,即使戰(zhàn)
探測與控制學(xué)報 2023年4期2023-09-12
- 引信的隔熱與緩釋結(jié)構(gòu)設(shè)計及驗證
① 殼體不設(shè)計泄壓孔,殼體與端蓋的連接關(guān)系與全引信保持一致;② 殼體設(shè)計泄壓孔,通過泄壓孔面積的設(shè)計達(dá)到泄放目的,藥柱與殼體間無裝配膠;③ 殼體設(shè)計泄壓孔滿足泄放目的,藥柱與殼體之間涂覆裝配膠,驗證裝配膠對泄放的作用。圖1 傳爆藥盒示意圖引信簡化模擬件,將電路組件部分采用等效件,傳爆藥盒殼體、引信殼體結(jié)構(gòu)和材料及傳爆藥盒與殼體的連接關(guān)系與全引信保持一致,結(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示。圖2 引信簡化模擬件示意圖Fig.2 Schematic of simplifie
兵器裝備工程學(xué)報 2023年8期2023-09-03
- 換乘通道凍結(jié)施工技術(shù)
內(nèi)部設(shè)置12個卸壓孔,用φ108 mm×8 mm低碳無縫鋼管制作成花管形式,用于控制土層凍脹。在結(jié)構(gòu)右側(cè),為保護(hù)地庫集水井,設(shè)置溫控區(qū)域,設(shè)置4個測溫孔,2個加熱孔,5個泄壓孔。凍結(jié)孔布置圖見圖5,圖6。主要凍結(jié)施工參數(shù)見表2。表2 主要凍結(jié)施工參數(shù)一覽表3 凍結(jié)施工情況換乘通道工作井側(cè)鉆孔施工于2019年1月10日開始,至2019年5月6日結(jié)束,工作井側(cè)共鉆孔133個,其中凍結(jié)孔67個,加強(qiáng)孔17個,測溫孔18個,卸壓孔29個,溫控孔2個。5號口側(cè)共鉆孔
山西建筑 2023年18期2023-09-01
- 煤與瓦斯突出煤層巷道掘進(jìn)工作面綜合防突技術(shù)
。3.2 超前卸壓孔防突分析在防止煤與瓦斯突出時，可以在工作面前方的煤體中打設(shè)一定數(shù)量鉆孔的方式對煤體進(jìn)行卸壓，鉆孔在設(shè)置時，要確保鉆孔有一定的超前距離，保證工作面前方的煤體可以得到充分的卸壓，煤體中所含的瓦斯可以得到有效的釋放，從而實現(xiàn)防止突出或者降低突出概率的目的。通過搭設(shè)超前卸壓孔的方式，可以有效的降低工作面周邊出現(xiàn)的應(yīng)力集中問題，也能夠?qū)⒏咄咚箟毫ο蜻h(yuǎn)處推移，最大限度的減少應(yīng)力與瓦斯壓力梯度，最終在工作面前方形成長度較大的排放帶、卸壓帶。3.3 高
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年18期2023-07-28
- 盾構(gòu)區(qū)間隧道上浮整治措施
流程圖2.4 泄壓孔和注漿孔的選擇注漿過程中，隧道內(nèi)泄壓孔應(yīng)設(shè)在管片3、9 點位，控制隧道壁后液面不超過3、9 點位，由于3 點位處管線較多，7 點位在疏散平臺下方，且有水管，為避開既有管線，泄壓孔設(shè)在管片4、8、9 點位（根據(jù)現(xiàn)場實際情況調(diào)整），注漿前應(yīng)先將安裝單向逆止閥后的泄壓孔打開，對泄壓孔進(jìn)行控制性限量放水泄壓。每環(huán)的注漿孔優(yōu)先選取1、11 點位對稱注入，特殊情況可選用4、8、9 點位（泄壓孔）。注漿時，管片左右兩側(cè)孔位對稱注入，通過控制注漿機(jī)的注
科技與創(chuàng)新 2023年11期2023-07-25
- 富水砂卵石地層地鐵聯(lián)絡(luò)通道凍結(jié)試驗研究
究地層溫度場和泄壓孔壓力的發(fā)展規(guī)律，分析凍結(jié)帷幕的交圈情況，以保證聯(lián)絡(luò)通道凍結(jié)施工的順利推進(jìn)。1 工程概況北京地鐵19號線草橋站-右安門站區(qū)間線路全長2 375 m，采用盾構(gòu)+暗挖法施工，其中盾構(gòu)段長度為2 150 m，暗挖段長度為169 m，主線隧道結(jié)構(gòu)拱頂埋深范圍為9.0～22.18 m。聯(lián)絡(luò)通道拱頂埋深20.9 m，所在位置主線隧道中心線距離為11 m，左(右)線隧道的軌面標(biāo)高為+13.996 m(+13.987 m)，地面標(biāo)高約為+38.48 m。
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年32期2022-12-19
- 爆炸燒結(jié)塊體鋁材力學(xué)性能受泄壓孔影響研究
一種在底端開有泄壓孔的爆炸燒結(jié)裝置，爆炸過程中泄爆片破裂，使得初壓過程殘存在粉末間隙的氣體能夠在沖擊波作用下進(jìn)入泄壓孔內(nèi)，有效避免了裂紋及馬赫孔等缺陷的出現(xiàn)，但對于泄壓孔的具體參數(shù)對爆炸燒結(jié)成品的性能參數(shù)影響，未有較為深入的研究。本文在底端開有泄壓孔的雙管爆炸燒結(jié)裝置的基礎(chǔ)上，研究泄壓孔相關(guān)參數(shù)對爆炸燒結(jié)產(chǎn)品性能的影響機(jī)理。這種裝置既能避免產(chǎn)生抽真空處理的高昂成本，又能防止如文獻(xiàn)[20]中的中軸破壞整體結(jié)構(gòu)的現(xiàn)象，具有較高的實用價值。鋁作為輕金屬，在建筑領(lǐng)
工程力學(xué) 2022年10期2022-10-11
- 水下聯(lián)絡(luò)通道積極凍結(jié)參數(shù)現(xiàn)場實測變化規(guī)律
程中凍結(jié)溫度及卸壓孔內(nèi)壓力等參數(shù)變化情況，并分析了凍土帷幕狀況，獲得結(jié)論可供類似工程設(shè)計和施工中參考.1 工程背景1.1 工程概況上海某地鐵盾構(gòu)隧道左線里程為LK5+352.140、右線里程為RK5+340.000，左線隧道中心標(biāo)高為-33.720 m，右線隧道中心標(biāo)高為-33.213 m，盾構(gòu)隧道中心距30.626 m. 兩條隧道之間設(shè)有聯(lián)絡(luò)通道，埋深約13.04 m，位于水平面以下18.7 m，長15.642 m（隧道腰線處管片外側(cè)間距），為圓筒形結(jié)構(gòu)
河南科學(xué) 2022年8期2022-09-23
- 新建車站下穿運營車站凍結(jié)施工變形影響分析
量及溫度、設(shè)置泄壓孔等措施對凍脹變形進(jìn)行緩解控制，并根據(jù)對采取措施后的既有車站變形監(jiān)測數(shù)據(jù)來量化凍脹效果。最后，總結(jié)了凍結(jié)法施工在漫灘地區(qū)施工條件下的適用性，為確保凍結(jié)施工后暗挖穿越工程的安全、穩(wěn)定及高效提供參考。1 工程概況新建地鐵車站位于交通道路的交叉口，總長201 m，沿南北方向展布。新建地鐵車站為地下二層(局部三層)島式車站，雙柱三跨矩形框架結(jié)構(gòu)，采用明挖法(局部暗挖法)施工。新建車站與既有車站是十字換乘，需要實現(xiàn)“零距離”下穿。換乘節(jié)點采用水平M
黑龍江交通科技 2022年9期2022-09-21
- 直墻拱形巷(隧)道巖爆卸壓孔解危效應(yīng)試驗研究
與技術(shù)中,施工卸壓孔是常用的,在卸壓孔解危效應(yīng)機(jī)理研究方面,劉宏軍[1]針對卸壓孔開展了理論分析,文獻(xiàn)[2-5]采用數(shù)值模擬技術(shù)針對鉆孔卸壓作用機(jī)理開展了研究,宋希賢等[6]開展了動力擾動下深部巷道卸壓孔與錨桿聯(lián)合支護(hù)的作用機(jī)理研究,張士川等[7]針對卸壓孔破裂演化及布置參數(shù)開展了研究,齊燕軍等[8]分析和討論了不同卸壓孔直徑下煤柱破壞特征、強(qiáng)度特征及聲發(fā)射特性,趙振華等[9]開展了含卸壓孔硬巖應(yīng)力松弛特性試驗研究,張曉君等[10-11]提出卸壓孔劈裂的局
金屬礦山 2022年8期2022-09-02
- 堵排結(jié)合在超深基坑地下室滲漏治理中的應(yīng)用
用鉆孔設(shè)備鉆出泄壓孔，地下連續(xù)墻與防水卷材間空腔內(nèi)的積水將從此泄壓孔排出，此泄壓孔也作為后期的永久排水孔。通過現(xiàn)場試驗，泄壓孔鉆好后防水卷材與地下連續(xù)墻間空腔內(nèi)的壓力積水會排出，一段時間后空腔內(nèi)的積水基本無壓力，此后泄壓孔上方及周邊的水將依靠重力匯聚至泄壓孔位置并通過此孔排出，通過觀察發(fā)現(xiàn)3～5d后泄壓孔上方及周邊的原滲漏點滲水量減小甚至出現(xiàn)不再滲水現(xiàn)象。依據(jù)上述現(xiàn)場試驗效果制定本項目地下室滲漏治理的施工方法，即先在地下室B5層的最低滲漏點位置鉆出泄壓排水
城市建筑空間 2022年8期2022-09-02
- 高應(yīng)力巷幫階梯型卸壓孔合理參數(shù)研究
化角度，分析了卸壓孔對圍巖整體力學(xué)性能的影響；李生舟[7]通過理論分析和FLAC3D數(shù)值模擬獲得了擴(kuò)孔卸壓后煤體破壞形態(tài)、塑性區(qū)范圍及應(yīng)力分布規(guī)律；譚云亮等[8]研究了深部煤巷幫部不同破壞類型的能量釋放特征，揭示了深部煤巷幫部“卸-固”協(xié)同控制機(jī)理，研發(fā)了深部煤巷幫部失穩(wěn)“卸-固”協(xié)同控制技術(shù)；宋希賢等[9]采用RFPA2D-Dynamic數(shù)值軟件研究動力擾動下深部巷道卸壓孔與錨桿聯(lián)合支護(hù)作用機(jī)理；趙振華等[10]對含卸壓孔的輝長巖試樣進(jìn)行應(yīng)力松弛試驗，獲
山東科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年4期2022-08-12
- 雙層結(jié)構(gòu)預(yù)制艙式磷酸鐵鋰儲能電站熱失控氣體爆炸模擬
5 s 前由于泄壓孔未打開，艙內(nèi)超壓變化速率具有良好的一致性，隨后由于P5 處超壓升至3 kPa 的開啟壓差，導(dǎo)致儲能艙中部聚集的超壓得到泄放，P6 處超壓短暫，但由于艙內(nèi)可燃?xì)怏w的劇烈燃燒，艙內(nèi)中部超壓的積聚速率超過了P5 泄壓孔的泄放速率，并于=0.7 s升至3 kPa，P6隨即被打開；艙門泄壓孔P1和P2由于開啟壓差較高，在所承受平均壓力持續(xù)達(dá)到20 kPa，被打開后逐漸降低。圖9(b)中可以看出，儲能艙上層由于被下層引燃，泄壓孔超壓變化速率與下層基
儲能科學(xué)與技術(shù) 2022年8期2022-08-08
- 提高煤巷掘進(jìn)效率的技術(shù)措施探析
優(yōu)化，設(shè)置巷道卸壓孔，實施巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)的方案[1]。2 掘進(jìn)現(xiàn)狀及改善方案由于煤礦地質(zhì)條件相對復(fù)雜以及穩(wěn)定性較差，對于傳統(tǒng)掘進(jìn)過程中所選用的炮掘，因此在掘進(jìn)的過程中極易引發(fā)巷道垮塌，這樣將導(dǎo)致需要對巷道進(jìn)行二次修型。與此同時物料運輸相對困難，為了能夠有效地提高綜采作業(yè)的安全性，必須反復(fù)對巷道打卸壓孔，因此大大降低了巷道掘進(jìn)的效率。針對不同的巷道將其進(jìn)行分類管理，同時需要分析頂板礦壓規(guī)律。對于礦壓相對較輕的位置，必須選擇取消卸壓鉆孔。為了更好地優(yōu)化卸壓效果，
西部探礦工程 2022年7期2022-07-15
- 基于UCM 模型的B 炸藥慢烤泄壓結(jié)構(gòu)的作用分析*
設(shè)計試樣包括帶泄壓孔的烤燃彈和無泄壓孔的烤燃彈各一發(fā)，除泄壓孔外結(jié)構(gòu)尺寸均一致。試驗藥柱尺寸為 ? 27 mm×108 mm，充滿烤燃彈殼體，裝藥密度為1 690 kg/m。彈體壁厚度、端蓋厚度均為4 mm，殼體材料選用45 鋼，上下端蓋使用螺紋連接（螺紋規(guī)格為M1×0.2，螺紋連接長度為12 mm），并使用密封膠密實。泄壓孔的面積采用壓力平衡方法計算。Graham根據(jù)炸藥燃燒時的壓力增長和泄壓孔排氣導(dǎo)致的壓力下降速率之間的平衡關(guān)系，推導(dǎo)出了泄壓孔的臨界面
爆炸與沖擊 2022年4期2022-05-21
- 天津地鐵4號線富水聯(lián)絡(luò)通道水平凍結(jié)法施工技術(shù)
低碳無縫鋼管；卸壓孔4個，材質(zhì)為低碳無縫鋼管。凍結(jié)孔按上仰、水平、下俯三種角度布置，聯(lián)絡(luò)通道設(shè)穿透孔，供對側(cè)隧道凍結(jié)孔和冷凍排管需冷用[3-4]，凍結(jié)孔具體布置見圖3。測溫孔鉆孔深度為3.5～7.7 m，總孔深為52.5 m；測壓孔鉆孔深度為3 m，總鉆孔深度為12 m。圖3 凍結(jié)孔設(shè)計情況3.3 施工監(jiān)測方案為確保凍結(jié)施工效果，對鹽水溫度、測溫孔溫度、卸壓孔壓力等參數(shù)進(jìn)行了實時監(jiān)測。鹽水溫度監(jiān)測：在總?cè)ヂ?、總回路各設(shè)置1個監(jiān)測點，從冷凍機(jī)試運行到永久結(jié)構(gòu)
國防交通工程與技術(shù) 2022年3期2022-05-19
- 鄂爾多斯盆地致密油儲層覆壓孔滲特征實驗研究
[16]對頁巖覆壓孔滲關(guān)系進(jìn)行了研究，建立了頁巖孔隙度與凈覆壓之間的相關(guān)關(guān)系和模型。Su等[17]提出了考慮滲透率/孔隙度隨應(yīng)力變化的記憶效應(yīng)的分?jǐn)?shù)階松弛方程，從而采用米塔格-萊弗勒(Mittag-Leffler，ML)定律準(zhǔn)確描述了有效應(yīng)力-孔隙度/滲透率關(guān)系。但前人針對覆壓孔滲的影響機(jī)理研究較少[18]，研究對象主要集中在中高滲、低滲和裂縫性油藏[19-21]，研究普遍認(rèn)為上覆壓力對巖石滲透率的影響較大，而對巖石孔隙度的影響較小[22-23]，同時針對
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年35期2022-02-05
- 組合總壓管中取孔方式對流量測量結(jié)果的影響
壓管,未見分析總壓孔的取孔方式對測量結(jié)果的影響[10,12～14]。管道中的流體充分發(fā)展達(dá)到穩(wěn)定時,流速呈指數(shù)規(guī)律分布并旋轉(zhuǎn)對稱,因此測得截面直徑上幾個點的流速即可得該截面的平均流速[15]。本文利用數(shù)值模擬及試驗驗證的方法研究取孔方式對測量結(jié)果的影響,為之后采用組合總壓管對大管徑管道流量測量提供數(shù)據(jù)參考。2 組合總壓管結(jié)構(gòu)及原理組合總壓管是基于總壓管及均速管原理設(shè)計的一種流量測量裝置，其結(jié)構(gòu)簡圖如圖1所示。工作時總壓孔正對來流方向,當(dāng)氣流進(jìn)入總壓管后,總
計量學(xué)報 2022年12期2022-02-02
- 人工凍結(jié)法在軟弱富水砂層地鐵聯(lián)絡(luò)通道施工中的應(yīng)用
穩(wěn)定性，故增設(shè)泄壓孔，加強(qiáng)對凍脹壓力的監(jiān)測，及時了解凍脹壓力的變化情況以做出相應(yīng)對策。3 凍結(jié)施工設(shè)計3.1 凍結(jié)孔的布置凍結(jié)孔按照上仰、近水平、下俯3 種角度布置在通道的四周，布設(shè)77 個凍結(jié)孔。其中凍結(jié)孔數(shù)左線隧道內(nèi)58 個，右線隧道內(nèi)19 個。設(shè)計測溫孔9個，其中左線2個，右線7個。卸壓孔4個，每側(cè)隧道各布置2 個。凍結(jié)孔、測溫孔布置如圖2 所示。圖2 凍結(jié)孔、測溫孔布置圖3.2 凍結(jié)參數(shù)為更好選擇冷凍設(shè)備，提高冷凍效率，計算凍結(jié)站需冷量，凍結(jié)孔需冷
建筑機(jī)械化 2022年1期2022-01-29
- 電動汽車過充燃爆事故模擬及安全防護(hù)研究
響作用明顯，當(dāng)泄壓孔設(shè)置在電池艙側(cè)下方時，泄壓效果最好，可有效減小爆炸強(qiáng)度。在合理的設(shè)計下，改變泄壓孔的大小及開啟壓差可減小對周圍車輛的沖擊，盡可能地避免引燃相鄰車輛。FLACS 電動汽車 鋰離子電池 安全防護(hù)0 引言隨著全社會電動汽車保有量的增加，電動汽車動力電池安全問題越來越引起市場的高度重視，對整個行業(yè)健康發(fā)展的影響也越來越顯著。與此同時，隨著其配套的基礎(chǔ)設(shè)施——充電樁的建設(shè)規(guī)模不斷擴(kuò)大[1-2]，公共充電安全開始成為動力電池安全的主要問題之一。我國
電工技術(shù)學(xué)報 2022年1期2022-01-17
- 壓力沖擊作用下升降式止回閥特性仿真研究
觸面寬度、增加泄壓孔數(shù)量和增大閥芯行程的改進(jìn)設(shè)計，實現(xiàn)了降低閥門開啟壓力和提高閥門流通能力的目標(biāo)。方勝杰等[2]針對止回閥內(nèi)漏問題，提出了控制導(dǎo)向間隙尺寸和專用胎具研磨等工藝措施，以及增加閥體后提和加長焊接部位長度以減小焊接熱變形等改進(jìn)設(shè)計，閥門密封穩(wěn)定性得到顯著提高。上述研究工作能夠幫助人們了解升降式止回閥的技術(shù)特性和設(shè)計要點。近年來，計算流體力學(xué)(Computational Fluid Dynamics, CFD)仿真技術(shù)廣泛用于流體機(jī)械流場分析與結(jié)構(gòu)
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2022年2期2022-01-17
- 尖楔前體飛行器FADS 系統(tǒng)測壓孔故障對算法精度的影響
上分析了其故障測壓孔對于算法精度的影響。FADS 系統(tǒng)通過配置在飛行器前緣表面的測壓孔得到表面壓力，根據(jù)建立的模型反推得到飛行器的飛行參數(shù)，測壓孔配置及能否準(zhǔn)確得到表面壓力數(shù)值至關(guān)重要。人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法依靠準(zhǔn)確的壓力輸入得到準(zhǔn)確的飛行參數(shù)，由于飛行器嚴(yán)酷的飛行環(huán)境及硬件配置需求等的影響，測壓孔故障導(dǎo)致得到的表面壓力不準(zhǔn)確不可避免。此外，輸入壓力的噪聲、傳感器誤差及電路系統(tǒng)故障都會導(dǎo)致FADS 系統(tǒng)性能降低。因此，在FADS 系統(tǒng)裝配之前必須要對其噪聲及故障
力學(xué)與實踐 2021年6期2021-12-31
- 8305 工作面初采密置卸壓孔及預(yù)裂爆破技術(shù)
計采用初采密集卸壓孔及爆破預(yù)裂技術(shù)。2 初采密集卸壓孔及爆破預(yù)裂技術(shù)（1）2305 巷密置卸壓孔技術(shù)參數(shù)距采煤側(cè)0.5 m 處沿著巷道垂直頂板施工一排卸壓孔，孔徑Ф30 mm，孔深11.3 m，每兩排鋼帶之間打4 個孔，中間兩孔間距0.2 m，鋼帶兩側(cè)孔間距0.4 m，施工長度為切眼至采位1292 m（停采線位置）。分別距采位15 m、40 m、60 m 垂直巷道沿著頂板垂直施工卸壓孔，孔徑Ф30 mm，孔深11.3 m。具體布置如圖1、圖2。圖1 230
山東煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 長距離隧道凍結(jié)凍脹控制措施研究及應(yīng)用
調(diào)高鹽水溫度、泄壓孔泄壓、設(shè)置溫控孔。分段凍結(jié)與全線凍結(jié)法：主要是對凍結(jié)距離進(jìn)行分段，依次凍結(jié)的方法，主要適用于凍結(jié)距離較長的隧道凍結(jié)。錯峰凍結(jié)法：主要是針對雙向隧道同時凍結(jié)來講，為避免同時凍結(jié)時產(chǎn)生較大的抬升量，而采取的一條隧道先行凍結(jié)，另一條隧道在一定時間過后開始凍結(jié)的方法。調(diào)節(jié)鹽水溫度法：此方法主要針對于在凍結(jié)壁已交圈，且凍結(jié)天數(shù)已達(dá)到設(shè)計需要的天數(shù)情況下，根據(jù)現(xiàn)場情況，在保證凍結(jié)壁安全可靠，再繼續(xù)凍結(jié)能夠產(chǎn)生較大的危險性凍脹現(xiàn)象，且需要長時間維持凍
山西建筑 2021年23期2021-11-23
- 疏干孔在白象山鐵礦防治水技術(shù)中的應(yīng)用
1 疏干孔作為泄壓孔1.1 泄壓孔作用原理疏干孔是使用鉆機(jī)在需要疏干的含水層中鉆進(jìn)的放水孔，它在井下疏干中是必不可少的，主要是使含水層內(nèi)的水流出，達(dá)到降低水位的目的。根據(jù)流體的運動特性，水流總是會沿著阻力最小的方向運動。通過這一原理，在高承壓巷道突水治理中，可在突水裂隙源頭處通過鉆進(jìn)疏干孔對其水量進(jìn)行分流，之后在工作面封堵治理中，水流可通過疏干孔無阻力流出，這樣就可形成對工作面的泄壓處理，這一類型的疏干孔可統(tǒng)一稱作泄壓孔。白象山鐵礦工作水平最深達(dá)500 m
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年10期2021-11-18
- 快速啟閉閥阻尼腔特性分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化
中，由于阻尼腔泄壓孔孔徑尺寸設(shè)置不合理，沒有達(dá)到預(yù)期的效果，阻尼腔內(nèi)壓力過大，超過工況要求，因此需要對快速啟閉閥阻尼腔流場進(jìn)行分析，并對泄壓孔孔徑進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計，在達(dá)到阻尼目的的同時，降低峰值壓力。目前， 對于阻尼結(jié)構(gòu)已經(jīng)有大量的研究成果，多數(shù)關(guān)于阻尼機(jī)構(gòu)的研究側(cè)重于液壓阻尼器和油缸結(jié)構(gòu)的分析與優(yōu)化［4～7］。王幼民以節(jié)流調(diào)速回路為設(shè)計工況，針對閥芯質(zhì)量、閥芯工作面積及泄壓孔液阻等變量， 應(yīng)用復(fù)合形直接尋優(yōu)算法，對P-B10B直動滑閥式溢流閥進(jìn)行了參數(shù)優(yōu)化設(shè)
化工機(jī)械 2021年5期2021-10-28
- 熱刺激下不同結(jié)構(gòu)引信的響應(yīng)機(jī)理
率、裝藥尺寸和泄壓孔尺寸的彈藥烤燃特性，分析了泄壓結(jié)構(gòu)對B 炸藥、PBXN-109 和PAX-1 等炸藥響應(yīng)劇烈程度的影響，發(fā)現(xiàn)升溫速率越慢，所需泄壓孔的尺寸越大，并且裝藥尺寸越大時，所需泄壓孔的比例也越大。我國開展相關(guān)研究較晚。陳科全等[3]針對RHT-1 熔鑄炸藥，設(shè)計了彈體排氣緩釋結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)以聚乙烯為泄壓材料，將泄壓孔設(shè)置于彈體頭部，試驗證實了該緩釋結(jié)構(gòu)可以降低火燒條件下彈藥的響應(yīng)等級，但無法降低慢速烤燃條件下彈藥的響應(yīng)等級；沈飛等[4]自行設(shè)計了
高壓物理學(xué)報 2021年5期2021-10-20
- 緩釋結(jié)構(gòu)對B炸藥烤燃響應(yīng)烈度的影響
裝藥尺寸和不同泄壓孔尺寸情況下彈藥的烤燃特性進(jìn)行了研究，分析了泄壓結(jié)構(gòu)對彈藥響應(yīng)劇烈程度的影響。沈飛等[8]設(shè)計了HMX 基含鋁壓裝藥的彈藥緩釋結(jié)構(gòu)，并通過試驗研究驗證了緩釋結(jié)構(gòu)的可靠性。關(guān)于緩釋結(jié)構(gòu)的設(shè)計依據(jù)及在緩釋裝置作用下炸藥的響應(yīng)機(jī)理的報道較少。本研究將通過理論計算并結(jié)合烤燃彈尺寸結(jié)構(gòu)設(shè)計彈藥緩釋裝置，分析緩釋裝置作用下裝藥的響應(yīng)機(jī)理。由于鈍感炸藥本身在熱刺激作用下的響應(yīng)烈度較低，采用鈍感炸藥難以研究泄壓孔對降低彈藥響應(yīng)烈度的作用機(jī)理，為此采用烈性
高壓物理學(xué)報 2021年3期2021-07-16
- 淺談卸壓孔封孔長度對卸壓效果及巷道變形的影響
力區(qū)施工大口徑卸壓孔是較為有效的解決方法，但是，卸壓孔的封孔長度對卸壓效果及巷道變形有著怎樣的影響，需要我們做進(jìn)一步的研究。1 工作面概況余吾煤業(yè)公司位于山西省屯留縣境內(nèi)，設(shè)計能力為750萬t/a，為高瓦斯礦井。礦井主采3號煤層，埋深500～700 m，煤層厚度5～7.25 m，平均厚度5.99 m，煤體硬度1N2103回風(fēng)巷道沿煤層頂板掘進(jìn)，底板留有約2.5 m的底煤；巷道采用錨網(wǎng)索支護(hù)(修巷期間巷道頂板進(jìn)行過二次加固)，巷道原始斷面(寬×高=4.8 m
煤 2021年3期2021-03-22
- 提升煤巷掘進(jìn)效率的技術(shù)措施研究
定采用優(yōu)化巷道卸壓孔、優(yōu)化巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)的方案。2 掘進(jìn)現(xiàn)狀及改善方案由于鑫都煤業(yè)地質(zhì)條件相對復(fù)雜、穩(wěn)定性較差，在采用傳統(tǒng)的炮掘方案時，極易導(dǎo)致井下巷道的垮塌，不僅需要對巷道進(jìn)行二次修型而且物料轉(zhuǎn)運機(jī)械在井下轉(zhuǎn)運困難[1]，為了確保綜采作業(yè)過程中的安全性，還需要頻繁地進(jìn)行卸壓孔的施工作業(yè)，因此極大地影響了巷道的掘進(jìn)效率。據(jù)統(tǒng)計，在實際掘進(jìn)過程中，巷道的日進(jìn)尺僅為1 m，導(dǎo)致采掘失衡。優(yōu)化巷道卸壓工程，主要是對巷道不同掘進(jìn)區(qū)域進(jìn)行分類管理，根據(jù)巷道掘進(jìn)過程中頂
山東煤炭科技 2021年2期2021-03-13
- 柴油機(jī)電控EGR閥卡滯失效分析
導(dǎo)向套分別增加泄壓孔和泄壓槽，泄壓孔直接連通大氣，導(dǎo)向套與閥體之間設(shè)置泄壓槽，泄壓槽與泄壓孔連通，如圖3和圖4所示。圖3 閥體結(jié)構(gòu)優(yōu)化圖4 導(dǎo)向套結(jié)構(gòu)優(yōu)化通過采用雙密封結(jié)構(gòu)，并在兩道密封圈之間增加泄壓孔，泄壓孔連通大氣，從中心桿上穿的水氣、廢氣經(jīng)過第一道密封圈后，由于泄壓孔連通大氣，上穿的廢氣沒有足夠壓力再通過上道密封圈進(jìn)入驅(qū)動腔，所以可以達(dá)到保護(hù)驅(qū)動腔，如圖5所示。另外采用雙密封圈設(shè)計，可以有效防止兩個密封圈銅套出現(xiàn)積碳結(jié)焦。圖5 優(yōu)化方案廢氣流動此外，
汽車零部件 2020年11期2020-12-01
- 核級升降式止回閥改進(jìn)研究
設(shè)置有兩個軸向泄壓孔及一個泄壓槽，兩個平衡孔通過匯集為一個泄壓孔與閥門上腔連通（圖1）。止回閥的工作過程：介質(zhì)由進(jìn)口流入時，閥瓣被介質(zhì)沖開而提升；在閥瓣上升過程中，通過泄壓槽排出介質(zhì)，以減小閥瓣開啟時的阻力，使閥瓣離開閥座讓介質(zhì)通過；當(dāng)介質(zhì)停止流動或回流時，閥瓣通過上部彈簧及其自重作用快速關(guān)閉。2 止回閥流通能力不足的影響因素2.1 閥門狀態(tài)分析圖1 硼酸再循環(huán)回路出口止回閥結(jié)構(gòu)止回閥閥瓣在介質(zhì)壓差產(chǎn)生的作用力及彈簧作用力下趨于閉合狀態(tài)，而開啟過程中除了介
設(shè)備管理與維修 2020年17期2020-09-24
- 一種發(fā)電站發(fā)電機(jī)用主軸密封結(jié)構(gòu)的設(shè)計報告
的上方開設(shè)有泄壓孔13，密封板8 向上頂起的時帶動伸縮件10 縮短，套管101 在內(nèi)桿102 的外部向上滑動，套管101 的滑動使彈簧二5 壓縮，彈簧二5 產(chǎn)生的彈性勢能對封堵塊12 形成推力，使封堵塊12 與泄壓腔6 的頂部內(nèi)表壁緊密貼合，對泄壓孔13 進(jìn)行封堵，軸體3 的外部套設(shè)有安裝塊14，安裝塊14 的外部開設(shè)有固定槽141，固定槽141 的內(nèi)部設(shè)置有密封環(huán)11，固定槽141 能夠防止密封環(huán)11 發(fā)生位移。如圖1 所示，密封環(huán)11 的上端面與密封
商品與質(zhì)量 2020年28期2020-09-03
- 濱海軟土凍結(jié)溫度場發(fā)展規(guī)律
，用現(xiàn)場實測的泄壓孔壓力值、土體溫度、鹽水溫度等數(shù)據(jù)對凍結(jié)過程進(jìn)行深入分析，獲得不同斷面的凍結(jié)帷幕厚度及凍土發(fā)展速度，并通過ANSYS 平臺建立多地層的三維數(shù)值模型，結(jié)合獲得的模擬數(shù)據(jù)與實測數(shù)據(jù)作對比，討論濱海軟土對聯(lián)絡(luò)通道溫度場發(fā)展規(guī)律的影響，為今后上海聯(lián)絡(luò)通道凍結(jié)工程提供參考。1 工程概況上海市軌道交通15 號線羅秀路站—百色路站聯(lián)絡(luò)通道工程位于老滬閔路上中西路下方，上行線隧道中心標(biāo)高-16.58 m，地面標(biāo)高+4.22 m，下行線隧道中心標(biāo)高-16.
煤田地質(zhì)與勘探 2020年4期2020-08-19
- 北京地鐵區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道凍結(jié)法施工技術(shù)
度、凍土溫度、泄壓孔壓力等參數(shù)的變化規(guī)律，判定是否達(dá)到設(shè)計要求，并結(jié)合實際施工情況驗證監(jiān)測數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，研究凍結(jié)法施工的可行性。1 凍結(jié)設(shè)計區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道兼泵房覆土厚度為15.8 m，結(jié)構(gòu)周圍所處地層從上至下依次為⑤細(xì)砂、⑥粉質(zhì)黏土、⑦2粉砂、⑦細(xì)砂、⑧粉質(zhì)黏土層、⑨細(xì)沙。地層中存在強(qiáng)承壓水，位于隧道上方，分別距離聯(lián)絡(luò)通道結(jié)構(gòu)頂部垂直距離約4.6，2.9，2.0 m。根據(jù)本地區(qū)土層特性，并參考以往施工經(jīng)驗及北京地鐵企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，該區(qū)間聯(lián)絡(luò)通道凍結(jié)參數(shù)確定為：積極
鐵道建筑 2020年7期2020-08-03
- 塔山山4#層密集卸壓孔切頂卸壓小煤柱開采技術(shù)
采空。2 密集卸壓孔切頂卸壓為適應(yīng)工作面小煤柱開采，需要在工作面巷道巷及切巷打孔卸壓，以便在工作面采煤時，頂板垮落及時，減小采空區(qū)懸臂梁跨度，具體施工內(nèi)容如下。2.1 密集卸壓孔布置及施工（1）設(shè)計施工2310巷及5310巷卸壓孔：2310 巷與5310 巷分別距8310 切巷工作面幫15 m、45 m、200 m、220 m、240 m、260 m 處垂直巷道各施工六排卸壓孔，六排卸壓孔布置方式相同。2310巷與5310巷分別距煤柱側(cè)0.3 m處沿著巷道
同煤科技 2020年3期2020-07-05
- 凍結(jié)法加固技術(shù)在北京地鐵聯(lián)絡(luò)通道施工應(yīng)用
度6.51m；卸壓孔布置4個，左右線各2 個。3.2.2 凍結(jié)孔打壓試漏所有凍結(jié)孔按設(shè)計及規(guī)范要求進(jìn)行打壓試漏試驗，經(jīng)檢測74 個孔全部合格。3.2.3 凍結(jié)孔測斜圖1 土體凍結(jié)加固范圍根據(jù)實際測斜情況，凍結(jié)孔開孔位置誤差小于100mm，達(dá)到設(shè)計要求，滿足施工需要。3.3 管路連接、保溫與測試儀表為確保隧道內(nèi)車輛及人員通行方便，隧道內(nèi)的鹽水管用管架敷設(shè)在隧道管片側(cè)面上并在聯(lián)絡(luò)通道位置搭設(shè)平臺。考慮兩側(cè)隧道內(nèi)管片的散熱對凍結(jié)效果的影響，在左、右線隧道管片內(nèi)側(cè)
價值工程 2020年35期2020-02-06
- 松樹嶺大壩壩基滲壓系數(shù)超標(biāo)現(xiàn)象分析
在大壩壩基布置測壓孔或埋設(shè)滲壓計以觀測壩基揚(yáng)壓力[2]，然后通過分析測壓孔或滲壓計實測揚(yáng)壓水位的變化過程來判定壩基揚(yáng)壓力的變化規(guī)律是否正常，通過計算滲壓系數(shù)來判斷壩基揚(yáng)壓力是否超過設(shè)計允許值，從而及時了解壩基防滲帷幕和排水孔幕的防滲排水效果是否正常，并對壩基揚(yáng)壓力性態(tài)作出評價。異常揚(yáng)壓水位分析是壩基揚(yáng)壓力監(jiān)測資料分析的重點[3]，本文通過對松樹嶺水電站2、3號壩段壩基測壓孔揚(yáng)壓水位過程線與上游水位變化過程線進(jìn)行比較分析、建立統(tǒng)計模型進(jìn)行定量分析以及現(xiàn)場測試
水電與新能源 2019年9期2019-10-18
- 貴廣客專隧道無砟軌道上拱病害成因分析及整治
孔深度1）豎向泄壓孔。硬質(zhì)巖地段：應(yīng)鉆穿仰拱初支噴砼并伸入基巖200 m。軟質(zhì)巖地段：原則上不鉆穿仰拱初支噴砼，若未鉆穿仰拱初支噴砼前泄壓孔已出現(xiàn)大量排水，則停止鉆進(jìn)；若泄壓孔未出現(xiàn)大量排水，但根據(jù)襯砌滲漏水等情況判斷水壓明顯較大時，泄壓孔應(yīng)繼續(xù)鉆穿仰拱初支噴砼并伸入基巖200 mm。2）橫向泄壓孔。深度為鉆穿襯砌及噴砼并入巖1.0 m。4.1.2 鉆孔減壓具體措施1）中心水溝豎向泄壓孔?？扇軒r地段每隔20 m鉆設(shè)一個豎向Ф80泄壓孔；富水構(gòu)造段或防排水設(shè)
鐵道運營技術(shù) 2019年3期2019-07-18
- 淺析低溫閥門泄壓方向
而對于低溫閥門泄壓孔方向的標(biāo)識，僅有概括性論述，鮮有從工藝系統(tǒng)專業(yè)角度進(jìn)行的分析。筆者根據(jù)實際工程經(jīng)驗，淺析典型系統(tǒng)中低溫閥門的泄壓方向。1 泄壓孔簡介低溫工況中使用的閥門結(jié)構(gòu)與廠家設(shè)計有關(guān)，有些存在泄壓孔。通常來說，有兩個密封閥座的閥門，中間形成密閉閥腔結(jié)構(gòu)。常見的有低溫球閥、低溫閘閥等。閥門關(guān)閉時閥腔內(nèi)將充滿低溫介質(zhì)。隨著介質(zhì)的不斷升溫，閥腔內(nèi)壓力也不斷上升，從而造成一定風(fēng)險。根據(jù)GBT2495《低溫閥門技術(shù)條件》，對進(jìn)出口側(cè)均能密封的低溫閥門應(yīng)采取防
山東化工 2019年4期2019-03-28
- 泄壓孔徑對引信慢速烤燃響應(yīng)程度的影響
在引信體上設(shè)計泄壓孔的方式來降低傳爆藥的反應(yīng)程度。1 引信泄壓原理及泄壓孔徑計算1.1 泄壓原理引信傳爆藥在受到熱刺激時會發(fā)生分解，產(chǎn)生的氣體使得引信體內(nèi)壓力逐漸增大，從而引發(fā)爆燃或爆炸。通過在引信體上設(shè)計泄壓孔，使傳爆藥經(jīng)化學(xué)燃燒反應(yīng)所產(chǎn)生的氣體從泄壓孔中排出，釋放引信體內(nèi)的壓力，避免引信發(fā)生爆炸等劇烈反應(yīng)，從而降低傳爆藥的反應(yīng)程度。泄壓孔通過螺紋塞進(jìn)行填充，螺紋塞材料為易熔金屬。當(dāng)引信受到外界熱刺激時，溫度達(dá)到易熔金屬的熔點時，螺紋塞熔化，傳爆藥經(jīng)化學(xué)
探測與控制學(xué)報 2019年1期2019-03-19
- 綜采工作面超前支護(hù)措施研究與應(yīng)用
進(jìn)行起底、施工泄壓孔、架設(shè)工字鋼棚以及施工邁步式錨索等支護(hù)。3.1 起底、施工泄壓孔（1）起底。對502巷底鼓部分進(jìn)行起底，保證巷道保持設(shè)計高度，巷道起底深度為0.5m，起底后確保底板平整。起底時采用風(fēng)鎬、洋鎬等工具進(jìn)行人工起底，嚴(yán)禁采用爆破施工工藝。（2）泄壓孔施工。為避免工作面回采期間502巷頂板出現(xiàn)超前壓力集中現(xiàn)象，在502巷頂板施工泄壓孔，泄壓孔垂直頂板布置，泄壓孔直徑為60mm，孔深為4.0m，每排施工兩個，孔間距為2.0m，每割5m施工一排泄壓
山東煤炭科技 2018年6期2018-12-05
- 空調(diào)外機(jī)殼體孔加工機(jī)器人控制系統(tǒng)設(shè)計
位于移動臺上完成壓孔沖孔工作，滑臺有滾動絲杠控制其左右動作，伺服電機(jī)轉(zhuǎn)動控制絲杠傳動，伺服電機(jī)由伺服驅(qū)動器控制，伺服控制器與PLC模塊相連。2 壓孔機(jī)床液壓部分設(shè)計孔機(jī)器人的結(jié)構(gòu)主要包括兩大部分：液壓控制部分和PLC控制部分。整個壓孔機(jī)床的動作完全是屬于液壓傳動，PLC控制液壓部分的電磁閥從而控制液壓油缸動作，完成定位、夾緊、沖舌孔和壓V形孔的主要工作。其中沖壓部分采用立式結(jié)構(gòu)，液壓缸采用三段缸體用拉桿連結(jié)而成，這種結(jié)構(gòu)便于安裝。缸體之間的密封采用橡膠密封
時代農(nóng)機(jī) 2018年5期2018-08-02
- 橡膠墊橡膠粘接強(qiáng)度測試方法
設(shè)沿垂向錯開的上壓孔和下壓孔，上壓孔和下壓孔中均插入圓鋼，在垂向外力作用下，使上壓孔中的圓鋼向下運動。上層金屬板與下層金屬板距離增大，拉伸上層金屬板和下層金屬板之間的橡膠層，直至上層金屬板和/或下層金屬板與橡膠層分離。本發(fā)明根據(jù)橡膠墊的結(jié)構(gòu)特點對橡膠墊中金屬板與橡膠層的粘接強(qiáng)度進(jìn)行測試，測試原理簡單、操作簡便、可靠性高。
橡膠科技 2018年11期2018-02-16
- 民用飛機(jī)靜壓孔氣動布局設(shè)計
10)民用飛機(jī)靜壓孔氣動布局設(shè)計楊 慧*, 楊士普, 黃 頔, 孫一峰(上海飛機(jī)設(shè)計研究院 總體氣動部, 上海 201210)民用飛機(jī)根據(jù)靜壓、總壓等基本測量參數(shù)，通過大氣數(shù)據(jù)計算機(jī)解算得到飛機(jī)飛行的高度、速度等，因此靜壓測量的精確度對飛機(jī)安全性至關(guān)重要，而靜壓孔的氣動布局直接關(guān)系到靜壓測量精度。對于亞聲速民機(jī)，機(jī)身表面靜壓孔測量靜壓主要受飛機(jī)馬赫數(shù)、迎角和構(gòu)型的影響。根據(jù)CFD計算結(jié)果，采用均方差方法，確定飛機(jī)機(jī)身表面靜壓隨馬赫數(shù)和迎角變化不敏感的區(qū)域，
實驗流體力學(xué) 2017年4期2017-09-15
- 白蓮河抽水蓄能電站蝸殼滲水故障的分析與處理
時在蝸殼內(nèi)觀察測壓孔排水情況。發(fā)現(xiàn)1、3號測壓孔打壓時有水流噴射出；2號測壓孔無水流出，并且測壓管壓力可以保持2.5MPa不變；4號測壓孔有水慢慢滲出。綜合上述現(xiàn)象可以最終判斷：2號測壓孔堵塞，4號測壓管中間破裂。3 處理方法及工藝由于1、3號測壓管完好，而2號測壓孔堵塞，4號測壓管中間破裂，故需要對2、4號測壓孔進(jìn)行鉆孔攻絲，封堵焊接，具體步驟如下：3.1 測量鉆孔使用游標(biāo)卡尺測量測壓孔直徑為4.2mm，故用?6.5合金鉆頭對2、4號測壓孔進(jìn)行鉆孔處理，
水電與抽水蓄能 2016年4期2016-12-02
- 工藝管道上工藝閥門特殊安裝要求
置泄壓結(jié)構(gòu)或開泄壓孔，見圖1。低溫球閥亦是如此，見圖2。帶泄壓孔閥門閥體上需注明流向，箭頭從泄壓孔側(cè)到無泄壓孔側(cè)。這里要特別提出的是，閥門高壓側(cè)并非一直是管道流向的相反方向，與物料流向無關(guān)，準(zhǔn)確地說應(yīng)該是閥門關(guān)閉時閥瓣的承壓側(cè)。圖1 高壓側(cè)閘板上設(shè)置泄壓孔示意圖圖2 低溫球閥設(shè)置泄壓孔示意圖A 泵和B 泵一開一備見圖3。A 泵出口切斷閥采用雙閘板閘閥。正常運行時，A 閥門為開啟狀態(tài)，B 泵出口切斷閥是關(guān)閉狀態(tài)。如果B 泵出口切斷閥按介質(zhì)流向安裝，B 泵出口
化工設(shè)計 2015年3期2015-08-19
- 三級裝藥多級復(fù)合射孔技術(shù)研究
用，裝藥量??；泄壓孔的設(shè)計不盡合理，二次能量的做功效率不高；鋼質(zhì)堵片落入井筒造成污染；射孔器結(jié)構(gòu)設(shè)計中射孔彈炸高偏小。為克服上述缺陷提出三級裝藥多級復(fù)合射孔技術(shù)，改變了原有技術(shù)應(yīng)用局限性，通過大慶油田的試驗取得了良好的增產(chǎn)效果。1 三級裝藥射孔的關(guān)鍵技術(shù)1.1 超慢速火藥三級裝藥多級復(fù)合射孔的關(guān)鍵是引入了超慢速火藥。超慢速火藥是在軍工技術(shù)的基礎(chǔ)上通過配方優(yōu)化增加緩燃材料、提高抗爆轟能力開發(fā)的新型火藥。該火藥的火藥力450～550kJ／kg，燃燒結(jié)束點達(dá)到6
測井技術(shù) 2014年1期2014-12-03
- 皮托管檢定夾具的設(shè)計
側(cè)壁周圍有一些靜壓孔, 頂端有一個迎流的全壓孔。 它能測出差壓，并根據(jù)壓差確定流場中某處的流速[1]。皮托管作為一種高精度的測量設(shè)備， 經(jīng)過精密加工及標(biāo)定后，在馬赫數(shù)2 皮托管的構(gòu)造及工作原理2.1 皮托管的結(jié)構(gòu)圖1 皮托管結(jié)構(gòu)示意圖皮托管的構(gòu)造如圖1 所示。 皮托管外形為直角彎折的金屬管，頂端有一個總壓孔，在其側(cè)壁上排布著若干的靜壓孔。 總壓孔與靜壓孔相互獨立，分別用導(dǎo)壓管引出連接至微壓計[3]。 較長的支桿將總壓孔和靜壓孔的接頭引出以便于二者與微壓計相
黑龍江氣象 2014年1期2014-09-02
- 復(fù)合射孔器泄壓技術(shù)研究
須在射孔槍上設(shè)泄壓孔。目前槍身上泄壓孔主要有兩種：一種為通孔人工粘貼的結(jié)構(gòu)，該種結(jié)構(gòu)為在槍身上加工臺階通孔，然后人工在臺階處粘墊片。經(jīng)分析該種形式在井下作業(yè)中存在如下隱患：一是槍身下井時，槍身與套管內(nèi)壁摩擦，有刮掉通孔墊片的可能，如果一個泄壓孔發(fā)生滲漏，槍身進(jìn)水，將導(dǎo)致射孔彈聚爆、槍身炸裂，造成管柱遇卡事故；二是泄壓孔式復(fù)合射孔槍的槍身泄壓孔采用臺階通孔人工粘貼泄壓墊的結(jié)構(gòu)，射孔后，粘貼鐵墊全部脫落（按16孔/m，射孔井段100m，共有1 600個），鐵墊
火工品 2014年3期2014-07-07
- 動力擾動下深部巷道卸壓孔與錨桿聯(lián)合支護(hù)的數(shù)值模擬
雖然較早提出了卸壓孔與錨桿聯(lián)合支護(hù)技術(shù)[6-8]，但主要集中在靜態(tài)方面的理論分析和數(shù)值計算，對外部動力擾動下卸壓孔與錨桿聯(lián)合支護(hù)研究未見報道。實質(zhì)上，深部開采是對處于高應(yīng)力巖石人為進(jìn)行的卸載和動力擾動過程[9]。地下采掘活動中存在著許多打破巷道圍巖應(yīng)力平衡的誘因如爆破、機(jī)械振動、相鄰巖爆產(chǎn)生的應(yīng)力波、地震波等動態(tài)應(yīng)力都可能成為觸發(fā)巖體破裂的擾動。由于深部巷道周邊圍巖的應(yīng)力集中明顯，故動態(tài)擾動對于深部高應(yīng)力狀態(tài)巷道圍巖失穩(wěn)破裂的觸發(fā)作用也更加突出[10-11
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2014年9期2014-04-13
- 淹水井筒上部井壁保護(hù)新技術(shù)
。2.3 使用泄壓孔為有效釋放上部井壁外側(cè)的凍脹水，在凍結(jié)管圈徑以內(nèi)井壁以外打孔泄壓。泄壓孔共8個，可兼作測溫和熱循環(huán)孔使用，其中4個用以泄壓，另4個作為壓力溫度測孔。測量壓力使用專用凍脹壓力測量管和普通管段直接焊接即可。具體位置見圖1。圖1 凍結(jié)孔、泄壓孔及測溫孔布置Fig.1 Layout of frozen holes，discharged pressure holes and temperature-observation holes凍結(jié)前期，泄壓
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報 2011年4期2011-12-23
- 旋進(jìn)旋渦流量計取壓方式對檢定結(jié)果的影響及改進(jìn)措施
學(xué)為了了解表體取壓孔取壓和管道取壓孔取壓兩種取壓方式對旋進(jìn)旋渦流量計檢定結(jié)果的影響，比較了不同口徑、不同生產(chǎn)廠家的旋進(jìn)旋渦流量計在兩種取壓方式下的流量計相對誤差，分析了不同流量點下的誤差關(guān)系。結(jié)果表明：①旋進(jìn)旋渦流量計型號一定的情況下，用表體取壓孔取壓方式檢定流量計時流量計的線性度較好，用管道取壓孔取壓方式檢定流量計時流量計的線性度較差；②流量測點相同的情況下，表體取壓孔取壓檢定方式的流量計誤差較小，管道取壓孔取壓檢定方式的流量計誤差較大；③兩種取壓方式引
天然氣工業(yè) 2011年11期2011-12-15
- 華安閘壩閘基揚(yáng)壓力異常性態(tài)分析
華安閘壩部分老測壓孔和部分新測壓孔水位異常的成因，分析了判斷揚(yáng)壓力測值“偽異?！钡姆椒āＱ芯勘砻?，P7老測壓孔水位異常在于該測壓孔被淤堵，P8，P9老測壓孔水位異常在于測壓孔所在部位防滲帷幕效果被削弱，或壩體上游面與P8，P9老測壓孔之間存在滲流通道；P1，P7，P8，P9新測壓孔水位異常在于測壓孔施工質(zhì)量欠佳。華安閘壩閘基揚(yáng)壓力測壓孔水位異?，F(xiàn)象不僅反映了因環(huán)境變化、結(jié)構(gòu)變異、防滲措施等因素引起的孔內(nèi)水位異常，而且反映了因施工質(zhì)量原因造成的孔內(nèi)水位異常。
長江科學(xué)院院報 2010年3期2010-09-05
- 基于中值濾波和參考點的風(fēng)洞壓敏涂料試驗圖像處理技術(shù)
件上表面共9行測壓孔,可以通過常規(guī)測壓技術(shù)獲得測壓孔當(dāng)?shù)氐腃p值,其中靠近翼根的為第一行,共10個測壓孔,其余測壓孔個數(shù)沿翼展方向依次為 9、8 、8、7 、6、6、5、3,靠近前緣的測壓孔為每行測壓孔中的第一個,靠近后緣的為最后一個。試件表面除測壓孔外,還有標(biāo)志點,標(biāo)志點在進(jìn)行多幅圖像配準(zhǔn)時使用。試件原始光強(qiáng)比圖像和MATLAB中值濾波后的圖像如圖1、2所示。圖1 半翼展原光強(qiáng)比灰度圖像Fig.1 Original light intensity rat
實驗流體力學(xué) 2010年2期2010-04-15
- 某地下車庫不均勻上浮的糾偏及抗浮處理
?；A(chǔ)底板上的泄壓孔應(yīng)布置在上浮區(qū)域內(nèi)，可使糾偏效果更加明顯。在泄壓糾偏前，應(yīng)在車庫四周的單體上布設(shè)沉降觀測點;在泄壓糾偏過程中，應(yīng)對地下車庫和四周單體進(jìn)行同步的沉降觀測，并根據(jù)沉降觀測數(shù)據(jù)對基礎(chǔ)底板上各泄壓孔的水流量進(jìn)行調(diào)節(jié)控制，保證車庫本身及四周單體結(jié)構(gòu)的安全。根據(jù)地下車庫的現(xiàn)狀，結(jié)合地下車庫上浮的特征，可在地下車庫的部分集水井內(nèi)再增設(shè)泄壓孔，使上浮區(qū)域內(nèi)的結(jié)構(gòu)更有效的回落。泄壓糾偏流程:在車庫四周的單體布設(shè)沉降觀測點→在基礎(chǔ)底板上(集水井內(nèi))設(shè)泄壓孔
山西建筑 2010年16期2010-04-14