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    壁溫

    • 壁溫對(duì)類HTV-2飛行器氣動(dòng)力計(jì)算的影響
      此需要進(jìn)一步評(píng)估壁溫對(duì)高超聲速氣動(dòng)力計(jì)算和高超聲速流場(chǎng)流動(dòng)特性的影響。劉杰等[6]研究了壁溫對(duì)高超聲速飛行器阻力的影響,提出了預(yù)測(cè)高超聲速飛行器阻力時(shí),要同時(shí)預(yù)測(cè)馬赫數(shù)、雷諾數(shù)、壁溫與來流靜溫比3個(gè)相似參數(shù)。范月華等[7]采用國家數(shù)值風(fēng)洞工程提供的NNW-Flowstar軟件數(shù)值評(píng)估了壁溫對(duì)高馬赫數(shù)層流摩阻計(jì)算的影響,指出應(yīng)當(dāng)根據(jù)壁面不同部位氣動(dòng)加熱的程度,發(fā)展可實(shí)現(xiàn)所有位置壁溫的高效自適應(yīng)調(diào)整技術(shù)。王剛等[2]應(yīng)用理論分析方法證實(shí)了黏性干擾參數(shù)是高馬赫數(shù)

      兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2023年10期2023-11-13

    • 典型參數(shù)對(duì)黏性干擾效應(yīng)影響研究
      高度(雷諾數(shù))和壁溫壁溫比)開展研究,分別以尖楔外形和典型后緣舵航天飛行器為研究對(duì)象,模擬不同參數(shù)下的流場(chǎng)結(jié)構(gòu),從而獲得高度和壁溫對(duì)黏性干擾效應(yīng)的影響。1 計(jì)算方法本文的CFD數(shù)值方法采用Navier-Stokes方程作為流動(dòng)控制方程,其積分形式為式中V為控制體體積;Q為守恒變量矢量;Ω為控制體表面的面積;f為通過表面Ω的凈通量矢量,包含黏性項(xiàng)和無黏項(xiàng);n為表面Ω的單位外法向矢量??刂品匠讨械臒o黏通量項(xiàng)的離散采用Van Leer格式,時(shí)間離散方法采用LU

      導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2023年4期2023-11-06

    • W火焰鍋爐水冷壁壁溫偏差分析及處理
      的增多,以水冷壁壁溫偏差大為代表的安全問題逐漸暴露,對(duì)于膜式水冷壁,壁溫偏差會(huì)產(chǎn)生較大的溫差熱應(yīng)力,嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起水冷壁薄弱處的泄漏拉裂,而局部壁溫峰值可能造成水冷壁管超溫爆管,嚴(yán)重影響發(fā)電企業(yè)運(yùn)行安全性[3-6]。本文針對(duì)某600 MW 超臨界W 火焰鍋爐運(yùn)行中存在的水冷壁壁溫偏差問題,以水冷壁測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)壁溫為依據(jù),分析爐膛熱負(fù)荷分布特征,并據(jù)此開展針對(duì)性的燃燒優(yōu)化調(diào)整。1 設(shè)備簡(jiǎn)介某600 MW 超臨界燃煤汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組,鍋爐為超臨界參數(shù)、W 型火焰燃燒、

      浙江電力 2023年2期2023-03-09

    • 燃燒器改造前后半輻射受熱面壁溫分布變化分析
      影響半輻射受熱面壁溫分布的主要因素[3]。因此燃燒器改造會(huì)使半輻射受熱面壁溫分布改變,進(jìn)而可能引起管壁長(zhǎng)期超溫、投入減溫水增加、超溫?fù)p壞位置改變等現(xiàn)象[4-6]。所以需要研究改造前后爐內(nèi)半輻射受熱面壁溫分布特性,為改造后調(diào)整運(yùn)行提供理論依據(jù)。目前研究受熱面壁溫分布的方法主要分為兩種:數(shù)值模擬和熱力計(jì)算。采用數(shù)值模擬方法可以得到爐內(nèi)物理場(chǎng),并定性分析受熱面壁溫分布隨物理場(chǎng)變化的趨勢(shì)[7-8]。但是數(shù)值模擬中將整個(gè)受熱面的壁溫設(shè)置為一等效溫度,無法定量研究壁溫

      工業(yè)爐 2022年3期2022-09-27

    • 壁溫比對(duì)高速鈍錐邊界層轉(zhuǎn)捩天地差異的影響研究
      。近些年來,關(guān)于壁溫比對(duì)邊界層轉(zhuǎn)捩影響的研究,涂國華等[19]指出除了單位雷諾數(shù),壁溫比也是引起飛行試驗(yàn)與地面試驗(yàn)轉(zhuǎn)捩天地差異問題的主要因素。Zhao 等[20]開展了總溫對(duì)零迎角尖錐邊界層轉(zhuǎn)捩影響的數(shù)值模擬研究,發(fā)現(xiàn)隨著來流總溫的增加,尖錐的轉(zhuǎn)捩起始點(diǎn)后移,轉(zhuǎn)捩區(qū)長(zhǎng)度減小。劉智勇等[21]研究了溫度對(duì)高速平板邊界層轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)的影響,發(fā)現(xiàn)在不高于1 000 K 的壁溫條件下,擾動(dòng)的增長(zhǎng)與壁溫存在一致性的變化規(guī)律,并給出了轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)與壁溫比和N值的函數(shù)關(guān)系式

      南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-30

    • 圓管通道底部再淹沒過程實(shí)驗(yàn)研究
      度與冷卻劑溫度、壁溫、質(zhì)量流量等參數(shù)相關(guān),但加熱功率對(duì)驟冷溫度的影響可忽略。Lee等[6]通過實(shí)驗(yàn)研究得出,豎直圓管內(nèi)底部再淹沒過程驟冷溫度與制冷劑質(zhì)量流速無關(guān),但受初始壁溫影響。顏迪民等[9]研究發(fā)現(xiàn),圓管再淹沒過程中驟冷溫度與初始壁溫呈線性關(guān)系,但不受冷卻劑溫度、驟冷點(diǎn)位置以及冷卻劑流速影響。因此,本文將開展圓管通道內(nèi)低壓(0.2~0.4 MPa)、低流速(3~15 cm/s)工況下的再淹沒階段流動(dòng)換熱特性實(shí)驗(yàn)研究,進(jìn)一步分析初始壁溫、入口流速、入口溫

      原子能科學(xué)技術(shù) 2022年6期2022-06-25

    • 超超臨界機(jī)組垂直管圈水冷壁管防超溫協(xié)調(diào)控制策略的優(yōu)化
      開展對(duì)水冷壁金屬壁溫的試驗(yàn)研究工作,認(rèn)為水冷壁金屬溫度的大幅變化和超溫,與水冷壁的傳熱惡化有較大關(guān)系,特別是對(duì)于百萬雙切圓鍋爐垂直管圈式水冷壁管,易在熱負(fù)荷疊加區(qū)出現(xiàn)壁溫超溫以及相鄰管段熱偏差大等問題,從而產(chǎn)生顯著的疲勞應(yīng)力,嚴(yán)重影響鍋爐運(yùn)行的安全性和穩(wěn)定性[1]。本文研究的主要對(duì)象是以雙切圓鍋爐垂直管圈式水冷壁管超溫問題為研究對(duì)象,從機(jī)組INFIT協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)控制策略、易超溫壁溫變化規(guī)律、機(jī)組主要過程參數(shù)上進(jìn)行全面分析,尋找水冷壁管產(chǎn)生超溫及波動(dòng)大的原因

      中國科技縱橫 2022年5期2022-05-03

    • 內(nèi)流壁溫效應(yīng)對(duì)高速飛行器氣動(dòng)特性的影響
      e、流量系數(shù)以及壁溫比等[1]。其中壁溫比指壁面溫度Tw與恢復(fù)溫度Tr的比值,是高速飛行器特別值得關(guān)注的相似參數(shù),對(duì)吸氣式高速飛行器的氣動(dòng)特性影響顯著。通常,對(duì)于飛行器外流,當(dāng)飛行馬赫數(shù)為 6~7時(shí),常規(guī)超高速風(fēng)洞試驗(yàn)的壁溫比接近飛行條件,而脈沖風(fēng)洞由于有效時(shí)間短、壁溫比偏低,測(cè)得的阻力偏高。文獻(xiàn)[2]對(duì)脈沖燃燒風(fēng)洞、常規(guī)超高速風(fēng)洞、真實(shí)飛行條件進(jìn)行了壁溫比對(duì)阻力影響的研究,分析了脈沖燃燒風(fēng)洞冷壁黏性阻力大于飛行條件的原因。脈沖燃燒風(fēng)洞運(yùn)行時(shí)間短,壁溫比與

      空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-03-16

    • 600MW機(jī)組鍋爐高溫過熱器壁溫超限問題分析及對(duì)策研究
      出現(xiàn)的高溫過熱器壁溫超限問題,通過分析爐內(nèi)寬度方向壁溫偏差,高溫過熱器同管屏不同管圈壁溫的偏差,找到了其超溫的原因?yàn)楫愇镌诠?jié)流圈或管內(nèi)彎頭堵塞造成該管蒸汽流量降低,且其壁溫測(cè)量不準(zhǔn),并提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施。關(guān)鍵詞:600MW機(jī)組;高溫過熱器;壁溫超限;對(duì)策引言隨著國內(nèi)600MW機(jī)組運(yùn)行時(shí)間的增長(zhǎng),受熱面管壁超溫的問題比較突出,“四管泄露”事故頻發(fā)[1-2]。如何保證受熱面管壁不超溫的前提下提升主、再熱蒸汽溫度成為電廠面臨的一項(xiàng)重要課題[3-4]。湖南某發(fā)電

      家園·電力與科技 2021年12期2021-12-22

    • 管道位移應(yīng)力與反作用力計(jì)算中溫度變化范圍取值的探討
      管道運(yùn)行時(shí)的金屬壁溫是最重要的參數(shù)之一,它用于計(jì)算管道的熱位移、位移應(yīng)力以及對(duì)于動(dòng)、靜設(shè)備及支架的反作用力。管道的溫度變化范圍則決定了管道熱位移的大小、位移應(yīng)力水平及反作用力大小。然而對(duì)于位移應(yīng)力和位移反力來說,二者的溫度范圍取值是有區(qū)別的,在應(yīng)力計(jì)算中往往被忽略。本文主要闡述評(píng)估金屬管道位移應(yīng)力及反作用力計(jì)算中對(duì)溫度范圍取值的區(qū)別以及在CAESAR II中的實(shí)際運(yùn)用。關(guān)于管道溫度范圍,在ASME B31.3章節(jié)319.3.1中有兩個(gè)定義,釋義如下:(1)

      化工設(shè)計(jì) 2021年5期2021-11-03

    • 燃煤鍋爐受熱面壁溫監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的時(shí)序特征分析
      清燃煤鍋爐受熱面壁溫監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的時(shí)序特征分析沙?驍1,黃?騫1,柳冠青2,李水清1(1. 清華大學(xué)能源與動(dòng)力工程系熱科學(xué)與動(dòng)力工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100084;2. 中國華電集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究總院有限公司,北京 100070)基于600MW機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù),研究了機(jī)組負(fù)荷及鍋爐典型受熱面壁溫數(shù)據(jù)的時(shí)域及頻域特征.在350MW的低負(fù)荷段,發(fā)現(xiàn)了屏式過熱器、高溫過熱器、高溫再熱器等部位各屏間溫差較大(約100℃),這可能是由于煙氣側(cè)排布方式及管內(nèi)工質(zhì)流量

      燃燒科學(xué)與技術(shù) 2021年5期2021-10-29

    • 660 MW超超臨界機(jī)組鍋爐高溫再熱器壁溫超溫試驗(yàn)研究
      ,出現(xiàn)高溫再熱器壁溫超溫的問題,通過投入減溫水降低管壁溫度,最終導(dǎo)致再熱蒸汽溫度偏低[1-2]。本文開展了燃燒調(diào)整試驗(yàn)[3-4],試驗(yàn)表明,通過燃燒器的合理配風(fēng),可解決再熱器超溫和再熱蒸汽溫度偏低問題[5-7]。1 設(shè)備概況某電廠鍋爐為北京B&W公司生產(chǎn)制造的超超臨界參數(shù)、螺旋爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣π型鍋爐。鍋爐主要參數(shù)見表1。表1 鍋爐主要參數(shù)過熱器由頂棚過熱器、包墻過熱器、分隔墻過熱器、低溫過熱器、屏式過熱器及末級(jí)過熱器組成。頂棚及包墻過熱

      東北電力技術(shù) 2021年7期2021-08-06

    • 超臨界W鍋爐啟動(dòng)階段水冷壁壁溫特性分析
      -4],水冷壁的壁溫也會(huì)隨之發(fā)生變化,多臺(tái)W鍋爐在投運(yùn)初期發(fā)生過水冷壁拉裂、結(jié)焦砸傷水冷壁、超溫爆管等,嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行的安全性。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)水冷壁傳熱特性和壁溫的研究大多是從管內(nèi)傳熱出發(fā),對(duì)爐膛內(nèi)溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究[5-8],筆者對(duì)某600 MW 超臨界“W”鍋爐啟動(dòng)階段水冷壁管壁溫度分布特性進(jìn)行了分析,結(jié)合該W鍋爐啟動(dòng)階段水冷壁壁溫分布特點(diǎn),提出了優(yōu)化運(yùn)行的注意事項(xiàng),為同類型鍋爐提供依據(jù)和參考。1 系統(tǒng)簡(jiǎn)介某電站鍋爐為東方電氣集團(tuán)東方鍋爐股份

      應(yīng)用能源技術(shù) 2021年7期2021-08-03

    • 關(guān)于阿電鍋爐給水低流量啟動(dòng)應(yīng)用及優(yōu)化
      低流量;必要性;壁溫;補(bǔ)充措施;保護(hù)優(yōu)化一、機(jī)爐主設(shè)備簡(jiǎn)介鍋爐型號(hào):SG-1173/25.5-M4418。本鍋爐為超臨界變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐,為單爐膛、一次再熱、四角切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。本鍋爐啟動(dòng)旁路為內(nèi)置式不帶再循環(huán)泵的大氣擴(kuò)容式系統(tǒng)。鍋爐負(fù)荷小于30%BMCR直流負(fù)荷時(shí),分離器起汽水分離作用,分離出的蒸汽進(jìn)入過熱器系統(tǒng),水則通過連接管進(jìn)入儲(chǔ)水箱,經(jīng)溢流管路排入鍋爐疏水?dāng)U容器中,然后進(jìn)入工業(yè)廢水處理

      裝備維修技術(shù) 2021年47期2021-07-12

    • 豎直上升管內(nèi)超臨界CO2異常傳熱機(jī)理研究
      速是影響加熱管管壁溫度分布的主要因素,并基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)提出了換熱關(guān)聯(lián)式;Zahlan等[9]在亞臨界、近臨界和超臨界壓力下,分別對(duì)內(nèi)徑d=8,22 mm豎直上升管中超臨界CO2的流動(dòng)與傳熱特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,建立了超臨界CO2流動(dòng)換熱數(shù)據(jù)庫,并驗(yàn)證了其有效性;張麗娜等[10]對(duì)d=4 mm水平圓管內(nèi)超臨界CO2的換熱特性進(jìn)行了數(shù)值模擬,研究了熱流密度、質(zhì)量流速、壓力等參數(shù)的影響。由此可見,現(xiàn)有研究多針對(duì)較大通道內(nèi)超臨界CO2的傳熱規(guī)律,對(duì)小通道內(nèi)超臨界CO2

      中國艦船研究 2021年3期2021-06-08

    • DL/T 715對(duì)鋼102應(yīng)用范圍修訂準(zhǔn)確性的實(shí)例驗(yàn)證
      介紹見表2,推薦壁溫由2000年版的600 ℃下降到2015年版的575 ℃。在DL/T 715—2000出現(xiàn)前,業(yè)內(nèi)認(rèn)為鋼102是適用于壁溫≤600 ℃的受熱面管;但是隨著對(duì)鋼102材料性能認(rèn)識(shí)的深入,DL/T 715—2015將鋼102推薦壁溫下調(diào)。因此,對(duì)于仍在使用鋼102的在役鍋爐,有必要判斷其是否適用。表2 DL/T 715中鋼102的主要應(yīng)用范圍2.2 設(shè)計(jì)壁溫鍋爐再熱器金屬壁溫受煙溫分布、受熱面結(jié)構(gòu)、布置位置和內(nèi)部介質(zhì)等諸多因素影響,計(jì)算獲得

      發(fā)電設(shè)備 2021年2期2021-04-01

    • 超臨界火電機(jī)組爐水循環(huán)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)研究與應(yīng)用
      循環(huán)流量較少,管壁溫度梯度大,管壁溫度超過鋼材最高使用溫度,出現(xiàn)爐管過熱甚至爆管的情況。因此為保障鍋爐低負(fù)荷安全運(yùn)行,需要對(duì)鍋爐水循環(huán)及各受熱面溫度進(jìn)行實(shí)時(shí)在線監(jiān)測(cè),根據(jù)爐管溫度變化趨勢(shì)及時(shí)預(yù)警,指導(dǎo)運(yùn)行人員進(jìn)行燃燒和給水調(diào)整,降低鍋爐水冷壁及受熱面管排發(fā)生失效爆破或泄露的可能性,提高鍋爐在深度調(diào)峰狀態(tài)下的運(yùn)行可靠性。1 鍋爐水循環(huán)在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)方案研究及設(shè)計(jì)1.1 某超臨界機(jī)組鍋爐運(yùn)行監(jiān)測(cè)現(xiàn)狀分析在超(超)臨界機(jī)組鍋爐水冷壁、高溫受熱面出口的爐外管圈上,均

      中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年23期2021-02-19

    • 汽輪機(jī)快冷新方式在實(shí)踐中的成功應(yīng)用
      冷卻速率;缸溫;壁溫1安全性分析利用鍋爐余熱冷卻汽輪機(jī)缸體的方法在實(shí)施中主要以控制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻速率為基準(zhǔn),在保證轉(zhuǎn)子絕對(duì)安全的前提下實(shí)施。經(jīng)國內(nèi)電科院等科研單位對(duì)600MW級(jí)超臨界汽輪機(jī)、1000MW級(jí)超超臨界汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻速率研究,基于ANSYS有限元方法計(jì)算高壓內(nèi)缸及高壓轉(zhuǎn)子溫度場(chǎng)及熱應(yīng)力場(chǎng)研究結(jié)果表明,在7℃/h的冷卻速率下,高壓內(nèi)缸及高壓轉(zhuǎn)子的熱應(yīng)力峰值遠(yuǎn)小于材料的屈服極限,對(duì)轉(zhuǎn)子壽命的影響微乎其微。鑒于電科院的研究成果,我廠決定在4號(hào)機(jī)組停機(jī)過

      裝備維修技術(shù) 2020年16期2020-12-24

    • 三維集成微系統(tǒng)散熱微通道均溫性研究
      現(xiàn)水力直徑越小,壁溫標(biāo)準(zhǔn)差越低。文獻(xiàn)[5]通過試驗(yàn)與模擬分析銅基蛇形通道,發(fā)現(xiàn)單蛇形通道比矩形直通道換熱性能高35%,但壓降及壁面溫度梯度過大。文獻(xiàn)[6]設(shè)計(jì)了V型肋,使蛇形通道進(jìn)出口壓降減小60%,且提高了壁面均溫性。文獻(xiàn)[7]通過試驗(yàn)和模擬研究雙層硅基微通道,發(fā)現(xiàn)在不同流率下順流結(jié)構(gòu)壁面溫升更低,逆流結(jié)構(gòu)壁溫分布更均勻。文獻(xiàn)[8]通過模擬研究雙層互異結(jié)構(gòu)微通道,發(fā)現(xiàn)雙層異構(gòu)比雙層同構(gòu)壁溫更均勻。為避免頂層出口側(cè)高溫流體對(duì)底層入口側(cè)低溫流體的熱效應(yīng),文獻(xiàn)

      河南科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2020年2期2020-12-23

    • 煙氣余熱量利用系統(tǒng)分析
      利用。選擇合理的壁溫,運(yùn)用控制壁溫技術(shù),達(dá)到既節(jié)能又安全不腐蝕管道的目的。關(guān)鍵詞:余熱;余熱回收1.概況某項(xiàng)目作為北方嚴(yán)寒地區(qū)城市的配套基礎(chǔ)設(shè)施,新建大型采暖熱源發(fā)展熱電聯(lián)產(chǎn),預(yù)計(jì)到2020年末供熱面積將達(dá)到2346×104m2。本期建設(shè)規(guī)模為2×80MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組,同步建設(shè)煙氣脫硫、脫硝裝置。留有再擴(kuò)建的條件。2.煙氣余熱換熱器的對(duì)比分析2.1 壁溫可調(diào)式換熱器一般來說,要利用鍋爐尾部的煙氣熱量(低溫余熱),提高鍋爐的熱效率,就必須降低鍋爐尾部的煙氣溫

      科學(xué)導(dǎo)報(bào)·學(xué)術(shù) 2020年48期2020-12-23

    • 壁溫對(duì)鈍三角翼邊界層穩(wěn)定性及轉(zhuǎn)捩影響
      ,地面風(fēng)洞試驗(yàn)中壁溫與來流總溫比高,而天上真實(shí)飛行條件下的壁溫與來流總溫比低,地面試驗(yàn)無法模擬天上真實(shí)飛行的壁溫條件,這是造成天地差異的一個(gè)重要因素。因此,研究壁面溫度條件對(duì)邊界層流動(dòng)穩(wěn)定性及轉(zhuǎn)捩的影響十分重要。Gary[6]研究表明,轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)隨著壁溫比的降低而增大。Stetson[7]則通過熱線試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),冷壁的轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)(約3.2×106)低于正常壁溫下的轉(zhuǎn)捩雷諾數(shù)(約4.8×106)。Malik[8]采用eN法分析了5°尖錐的邊界層流場(chǎng)穩(wěn)定性特征,發(fā)

      空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào) 2020年6期2020-12-21

    • 1 000 MW高效超超臨界鍋爐分隔屏壁溫偏差分析
      案。1 實(shí)際運(yùn)行壁溫情況分隔屏沿爐膛寬度方向共12片大屏,從爐左向爐右編號(hào)1至12,每片大屏沿爐膛深度方向又分為6片小屏,從爐前向爐后編號(hào)A至F,每片小屏有15根管。鍋爐投運(yùn)后發(fā)現(xiàn)分隔屏壁溫偏差很大,局部容易超溫,限制了主汽溫度,通過大量的運(yùn)行數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)分隔屏壁溫分布呈現(xiàn)一定的規(guī)律性,不同號(hào)管雖然溫度不同,但整體溫度分布趨勢(shì)基本相似,以壁溫較高的9號(hào)管為例,圖1為爐寬方向壁溫曲線,靠?jī)蓚?cè)的#1屏、#2屏、#11屏、#12屏整體壁溫較低,中間#3屏至#10

      應(yīng)用能源技術(shù) 2020年5期2020-07-08

    • 700 ℃超超臨界一次再熱П型鍋爐水動(dòng)力特性及壁溫分布規(guī)律研究
      鍋爐水動(dòng)力特性及壁溫分布規(guī)律研究祁 成(大唐黃島發(fā)電有限責(zé)任公司,山東 青島 266599)為了掌握700 ℃超超臨界機(jī)組鍋爐水動(dòng)力特性和壁溫分布規(guī)律,以某600 MW, 35 MPa/700 ℃/720 ℃超超臨界一次再熱П型鍋爐為例,采用通用水動(dòng)力計(jì)算方法對(duì)700 ℃超超臨界機(jī)組鍋爐的水動(dòng)力特性和壁溫分布規(guī)律進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算和分析。結(jié)果表明,隨著高度的增加,水冷壁管內(nèi)工質(zhì)溫度基本呈線性增加,管壁壁溫也隨之升高,換熱溫差沿程變化不大,大比熱容區(qū)流體換熱性能

      熱力發(fā)電 2019年12期2020-01-04

    • 塔式鍋爐再熱蒸汽汽溫偏差原因分析與調(diào)整
      性,對(duì)二再和三過壁溫分別增加145 個(gè)和48 個(gè)測(cè)點(diǎn)。機(jī)組運(yùn)行中,新增二再壁溫測(cè)點(diǎn)第39 屏測(cè)點(diǎn)3、第41 屏測(cè)點(diǎn)3、第42屏測(cè)點(diǎn)3 壁溫容易超過635 ℃溫度報(bào)警限值。為控制二再受熱面的超溫,增大二再減溫水的流量,降低了二再出口汽溫,導(dǎo)致6#機(jī)再熱汽溫偏低,2018 年度平均機(jī)側(cè)再熱汽溫590.2 ℃,同比降低0.9 ℃。2 設(shè)備簡(jiǎn)介鍋爐為上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的SG-3044/27.46-M535型超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐,單爐膛塔式布置、四

      設(shè)備管理與維修 2019年15期2019-10-26

    • 塔式鍋爐再熱蒸汽汽溫偏差原因分析與調(diào)整
      性,對(duì)二再和三過壁溫分別增加145 個(gè)和48 個(gè)測(cè)點(diǎn)。機(jī)組運(yùn)行中,新增二再壁溫測(cè)點(diǎn)第39 屏測(cè)點(diǎn)3、第41 屏測(cè)點(diǎn)3、第42屏測(cè)點(diǎn)3 壁溫容易超過635 ℃溫度報(bào)警限值。為控制二再受熱面的超溫,增大二再減溫水的流量,降低了二再出口汽溫,導(dǎo)致6#機(jī)再熱汽溫偏低,2018 年度平均機(jī)側(cè)再熱汽溫590.2 ℃,同比降低0.9 ℃。2 設(shè)備簡(jiǎn)介鍋爐為上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的SG-3044/27.46-M535型超超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐,單爐膛塔式布置、四

      設(shè)備管理與維修 2019年8期2019-09-11

    • 淺談600MW等級(jí)鍋爐氧化皮堵塞末級(jí)過熱器管的處理技巧
      過個(gè)別管子堵塞,壁溫異常,通過加負(fù)荷、變流量等一些列操作后,堵塞的氧化皮被沖走,壁溫恢復(fù)正常。【關(guān)鍵詞】氧化皮;末級(jí)過熱器;壁溫;許用應(yīng)力;快速升降負(fù)荷;蒸汽擾動(dòng)1 概述華潤(rùn)電力(常熟)有限公司建有三臺(tái)650MW—HG-1950/25.4-YM1型鍋爐,是哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司利用英國三井巴布科能源公司(MB)的技術(shù)支持,進(jìn)行設(shè)計(jì)、制造的。鍋爐為一次中間再熱,超臨界壓力變壓運(yùn)行帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動(dòng)系統(tǒng)的本生直流鍋爐,單爐膛,平平衡通風(fēng),固態(tài)排渣,全鋼架,

      科學(xué)導(dǎo)報(bào)·科學(xué)工程與電力 2019年36期2019-09-10

    • 超臨界R134a在ORC系統(tǒng)中的換熱特性分析
      域前的某一位置處壁溫出現(xiàn)異?,F(xiàn)象。壁溫會(huì)突然飛升,當(dāng)達(dá)到峰值之后,然后又緩慢下降。并且當(dāng)熱流密度越高時(shí),壁溫的峰值越大,峰值在靠近管子的入口處出現(xiàn)。Jackson和Hall[12]也在研究中發(fā)現(xiàn)這樣的不尋常傳熱特性情況,在超臨界壓力下,傳熱在低熱流密度下得到了強(qiáng)化,而在高熱流密度下,傳熱發(fā)生了惡化現(xiàn)象。學(xué)者們認(rèn)為流體物性在大比熱區(qū)下發(fā)生劇烈的變化,從而引起了傳熱惡化現(xiàn)象。隨后Shitsman[13]又在比較超臨界水在垂直上升流動(dòng),垂直下降流動(dòng)和水平流動(dòng)中發(fā)

      工業(yè)加熱 2019年3期2019-07-18

    • 制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式對(duì)鍋爐燃燒的影響
      溫度及各受熱面的壁溫。因此,在鍋爐運(yùn)行中要注意調(diào)整制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式,進(jìn)而解決主蒸汽溫度及壁溫的大幅度變化。鑒于此,文章對(duì)神福鴻電#3機(jī)組燃燒調(diào)整后滿負(fù)荷工況下,制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式對(duì)主蒸汽溫度影響進(jìn)行分析,僅供參考?!娟P(guān)鍵詞】鍋爐;制粉系統(tǒng);壁溫【中圖分類號(hào)】TM621 【文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼】A 【文章編號(hào)】1674-0688(2019)05-0154-021 設(shè)備概況神福鴻電2×1 050 MW燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組的鍋爐主設(shè)備由東方鍋爐(集團(tuán))股份有限公司、BHK、BH

      企業(yè)科技與發(fā)展 2019年5期2019-06-30

    • 超超臨界660 MW塔式鍋爐末級(jí)過熱器爐內(nèi)外壁溫對(duì)比分析
      熱負(fù)荷偏大的管子壁溫超過材料許用溫度而發(fā)生超溫爆管。文獻(xiàn)[6]指出HR3C管材壁溫超過許用溫度10 ℃,其使用壽命將由1.0×105h降至6.7×104h,壽命縮短33%。由此可見,運(yùn)行過程中控制管子壁溫,特別是掌握末級(jí)過熱器區(qū)域高溫管屏所在位置以及屏中危險(xiǎn)管的爐內(nèi)壁溫水平至關(guān)重要。目前,大型鍋爐通過在末級(jí)過熱器管屏安裝爐內(nèi)測(cè)溫點(diǎn)來判斷該區(qū)域熱負(fù)荷分布情況,從而能夠及時(shí)采取措施,控制末級(jí)過熱器壁溫。然而爐內(nèi)壁測(cè)溫點(diǎn)所處工作環(huán)境極為惡劣,長(zhǎng)期受到高溫?zé)焿m和高

      鹽城工學(xué)院學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2019年2期2019-06-21

    • 基于NARX神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的鍋爐壁溫預(yù)測(cè)模型
      X神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的鍋爐壁溫預(yù)測(cè)模型盧 彬1,劉 茜1,高 林1,趙旭利2(1.西安熱工研究院有限公司,陜西 西安 710054;2.華能吉林發(fā)電有限公司長(zhǎng)春熱電廠,吉林 長(zhǎng)春 130216)壁溫超溫是超(超)臨界鍋爐爆管的主要原因之一,也是困擾超(超)臨界機(jī)組運(yùn)行的關(guān)鍵難題。本文在分析現(xiàn)有鍋爐壁溫預(yù)測(cè)技術(shù)的基礎(chǔ)上,將NARX動(dòng)態(tài)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)用于屏式過熱器(屏過)壁溫的預(yù)測(cè),首先采用人工篩查和灰關(guān)聯(lián)分析方法,確定影響屏過壁溫變化的關(guān)鍵因素,然后設(shè)置不同影響因素的組合對(duì)

      熱力發(fā)電 2019年3期2019-03-28

    • 機(jī)組啟動(dòng)過程中溫度壓力控制分析
      分析啟動(dòng)中氣溫、壁溫及主再熱蒸汽壓力變化關(guān)系,總結(jié)了在機(jī)組啟動(dòng)過程中溫度壓力控制措施,保證機(jī)組在啟動(dòng)過程中更經(jīng)濟(jì)、更安全,以供參考。關(guān)鍵詞:升溫升壓;壁溫;變化特點(diǎn)DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.02.1631 我廠鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的特點(diǎn)及存在問題我廠兩臺(tái)鍋爐為哈鍋生產(chǎn)的660MW直流鍋爐,其啟動(dòng)系統(tǒng)為不帶啟動(dòng)疏水泵的大氣擴(kuò)容啟動(dòng)系統(tǒng),制粉系統(tǒng)配置6臺(tái)正壓直吹制粉系統(tǒng),磨煤機(jī)為液壓加載中速輥式磨。機(jī)組啟動(dòng)過程中,因鍋爐啟動(dòng)

      山東工業(yè)技術(shù) 2019年2期2019-02-09

    • 受熱面管局部交叉在鍋爐熱偏差改造中的應(yīng)用
      增加了高溫再熱器壁溫測(cè)點(diǎn),將爐外出口壁溫嚴(yán)格控制在580 ℃以內(nèi)(該廠高溫再熱器報(bào)警溫度為580 ℃),爆管現(xiàn)象得到改善,但卻使再熱汽溫受到影響(只能控制到520 ℃,原設(shè)計(jì)為540 ℃),嚴(yán)重影響了機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。筆者在試驗(yàn)與理論計(jì)算研究的基礎(chǔ)上,提出受熱面管局部交叉的改造方案,成功解決了該廠再熱器超溫爆管問題,為解決其他機(jī)組類似問題提供了參考。1 機(jī)組運(yùn)行試驗(yàn)研究為了對(duì)該機(jī)組目前運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行分析研究,增加了該機(jī)組高溫再熱器部分壁溫測(cè)點(diǎn),并進(jìn)行了部分試驗(yàn)研

      動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年6期2018-06-27

    • 基于水冷壁壁溫的爐膛火焰中心位置預(yù)測(cè)方法
      種基于鍋爐水冷壁壁溫的爐膛火焰中心位置預(yù)測(cè)方法,并以某600 MW電站鍋爐為例,驗(yàn)證預(yù)測(cè)方法的可行性和準(zhǔn)確性。1 預(yù)測(cè)思路鍋爐爐膛內(nèi)熱量交換主要是高溫?zé)煔鈱?duì)水冷壁的輻射傳熱。當(dāng)爐膛火焰中心未發(fā)生偏移,以四角切圓鍋爐為例,由于鍋爐橫截面為近似的正方形,所以四面墻的水冷壁接受爐內(nèi)高溫?zé)煔廨椛涞膫鳠崃繎?yīng)近似相等,其各面墻水冷壁的壁溫分布也應(yīng)近似相同[4]。若火焰中心發(fā)生偏斜,高溫?zé)煔鈱?duì)四面墻水冷壁的輻射傳熱量發(fā)生了改變,水冷壁壁溫會(huì)產(chǎn)生規(guī)律性的變化,即靠近火焰中

      發(fā)電設(shè)備 2018年3期2018-06-04

    • 基于Gam bit前處理的氣膜冷卻火焰筒壁溫分析
      的氣膜冷卻火焰筒壁溫分析程 明,扈鵬飛,萬 斌,常 峰(中國航發(fā)沈陽發(fā)動(dòng)機(jī)研究所,沈陽110015)為更好實(shí)現(xiàn)航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室氣膜冷卻結(jié)構(gòu)火焰筒的壁溫分析和冷卻結(jié)構(gòu)優(yōu)化,針對(duì)原有的火焰筒2維壁溫計(jì)算程序開展了2次開發(fā)工作,形成了基于G A M BIT前處理的火焰筒壁溫分析程序。新的計(jì)算過程采用G ambit軟件對(duì)幾何模型進(jìn)行前處理,生成三角形網(wǎng)格、指定邊界條件分組,通過編制前處理模塊代碼,對(duì)導(dǎo)出的網(wǎng)格文件進(jìn)行解析,進(jìn)一步將各種信息導(dǎo)入已有的有限元壁溫計(jì)算程

      航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2017年2期2017-11-13

    • 降低鄒縣發(fā)電廠#6爐屏式過熱器管壁溫
      #6爐屏式過熱器壁溫超溫情況分析,從實(shí)踐上找出了對(duì)#6爐屏式過熱器壁溫超溫多問題進(jìn)行了分析,并找到了解決的辦法,對(duì)于火力發(fā)電廠安全生產(chǎn),有一定的參考價(jià)值。關(guān)鍵詞:壁溫;噴燃器;輔助風(fēng);原因分析;防范措施DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.18.2061 低氮燃燒器現(xiàn)狀除D層外的20只旋流煤粉燃燒器更換為徑向濃淡低NOx旋流煤粉燃燒器;爐膛前墻煤粉燃燒器上部增設(shè)一層SOFA燃燒器;爐膛后墻煤粉燃燒器上部增設(shè)兩層SOFA燃燒器

      山東工業(yè)技術(shù) 2017年18期2017-09-12

    • 超超臨界壓力鍋爐垂直水冷壁壁溫偏差試驗(yàn)研究
      力鍋爐垂直水冷壁壁溫偏差試驗(yàn)研究曾俊,李文軍,何洪浩,段學(xué)農(nóng),謝國鴻,楊益 (國網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院,湖南長(zhǎng)沙410007)針對(duì)超超臨界垂直水冷壁壁溫分布情況,在660MW超超臨界壓力直流鍋爐上進(jìn)行了改變不同因素對(duì)水冷壁壁溫偏差影響的試驗(yàn)研究。結(jié)果表明:提高高鈉煤摻燒比例,采用上層燃燒器運(yùn)行,均可降低燃燒區(qū)域熱負(fù)荷,利于水冷壁壁溫均勻性;在不同負(fù)荷下改變?nèi)紵鲾[角對(duì)水冷壁壁溫偏差的影響不一致,燃燒器擺角主要是通過改變爐內(nèi)熱負(fù)荷分布來影響壁溫偏差。

      湖南電力 2017年3期2017-07-12

    • 660 MW亞臨界機(jī)組高溫氧化皮問題分析
      .1 運(yùn)行過程中壁溫超高引起氧化根據(jù)鍋爐末級(jí)過熱器全屏52個(gè)壁溫測(cè)點(diǎn),繪制出邯峰電廠1號(hào)鍋爐自2016年4月至2016年9月之間的壁溫統(tǒng)計(jì)圖,如圖3所示。圖3 末級(jí)過熱器壁溫由圖可以看出,鍋爐末級(jí)過熱器出口壁溫范圍主要在480~600℃。根據(jù)鍋爐制造廠《管子金屬溫度及強(qiáng)度計(jì)算匯總》中要求,末級(jí)過熱器報(bào)警溫度為595℃,SA-213 TP304H管抗蒸汽氧化溫度為620℃。查壁溫測(cè)點(diǎn)測(cè)量值,發(fā)現(xiàn)1號(hào)鍋爐末級(jí)過熱器壁溫部分時(shí)段存在超溫現(xiàn)象,最高可到610℃。雖

      河北電力技術(shù) 2017年2期2017-05-12

    • 350 MW超臨界機(jī)組鍋爐金屬壁溫測(cè)量元件安裝工藝優(yōu)化
      臨界機(jī)組鍋爐金屬壁溫測(cè)量元件安裝工藝優(yōu)化徐新平,于國華,張士軍(黑龍江省火電第三工程公司,哈爾濱 150016)電廠機(jī)組運(yùn)行期間,無法對(duì)頂棚罩室內(nèi)的鎧裝熱電偶進(jìn)行檢修維護(hù),已成為安裝亟待解決的問題。對(duì)華能大慶熱電廠鍋爐頂棚保溫密封結(jié)構(gòu)特點(diǎn),與金屬壁溫測(cè)量元件進(jìn)行了安裝工藝分析,提出鍋爐頂棚包覆式框架結(jié)構(gòu)金屬壁溫測(cè)量元件的安裝工藝優(yōu)化方案。此安裝工藝優(yōu)化后,在工程實(shí)踐中,提高了鍋爐頂棚金屬壁溫測(cè)量正確率,應(yīng)用效果良好。鍋爐;包覆式框架結(jié)構(gòu);金屬壁溫;數(shù)據(jù)采集

      黑龍江電力 2016年6期2017-01-11

    • 二次再熱超超臨界機(jī)組鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)設(shè)計(jì)優(yōu)化
      超超臨界機(jī)組鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)設(shè)計(jì)優(yōu)化張 薇(華東電力設(shè)計(jì)院有限公司,上海 200063)隨著電站鍋爐不斷朝著大容量、高參數(shù)方向發(fā)展,電站鍋爐高溫受熱面因?yàn)槌瑴厮鸬膯栴}如:管內(nèi)氧化皮快速生成造成脫落引起的爆管、超溫爆管、降參數(shù)運(yùn)行等,歸根結(jié)底是由于爐內(nèi)金屬壁溫超溫所造成,還有爐外壁溫測(cè)點(diǎn)布置不到位,加劇了爐內(nèi)超溫、氧化、爆管現(xiàn)象的發(fā)生。因此要對(duì)鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)的設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化。本文介紹鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)的設(shè)計(jì),并結(jié)合泰州電廠二期工程對(duì)鍋爐壁溫測(cè)點(diǎn)的設(shè)計(jì)優(yōu)化。二次再熱;超

      電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2016年5期2016-12-02

    • 鍋爐蒸汽側(cè)氧化膜對(duì)過熱器金屬壁溫的影響分析
      化膜對(duì)過熱器金屬壁溫的影響分析姚余善1,李代智2,周克毅1(1.東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院,江蘇南京210096;2.江蘇省工程咨詢中心,江蘇南京210003)針對(duì)大型燃煤鍋爐高溫受熱面沿寬度方向受熱不均從而引發(fā)受熱面超溫的問題,以某600 MW超臨界燃煤鍋爐末級(jí)過熱器為研究對(duì)象,結(jié)合高溫受熱面蒸汽側(cè)氧化膜生長(zhǎng)預(yù)測(cè)模型,通過熱偏差計(jì)算,分析了氧化膜的生長(zhǎng)對(duì)金屬壁溫的影響。結(jié)果表明:蒸汽側(cè)氧化膜的生長(zhǎng)引起管壁溫度不同程度地升高,嚴(yán)重的可能導(dǎo)致過熱器局部區(qū)域超溫運(yùn)

      電力工程技術(shù) 2016年5期2016-10-19

    • 控制超超臨界鍋爐水冷壁壁溫偏差對(duì)策
      壁運(yùn)行中容易出現(xiàn)壁溫偏差大,但制造和安裝工藝要求低。目前,我國大部分已投運(yùn)的垂直管圈水冷壁超超臨界鍋爐在調(diào)試和運(yùn)行中,都不同程度出現(xiàn)了水冷壁壁溫偏差大[2-4],燃燒器區(qū)域水冷壁出現(xiàn)大量橫向裂紋和高溫腐蝕的問題,嚴(yán)重影響了機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。本文通過分析垂直管圈水冷壁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),提出了在平時(shí)的運(yùn)行維護(hù)中如何應(yīng)對(duì)水冷壁壁溫偏差大的控制措施。1 某廠超超臨界鍋爐水冷壁特點(diǎn)某廠超超臨界600MW鍋爐,爐膛水冷壁采用焊接膜式壁、內(nèi)螺紋管垂直上升式,爐膛斷面尺寸為1

      電力與能源 2015年4期2015-12-16

    • 600MW亞臨界機(jī)組鍋爐后屏過熱器氧化皮集中剝落的原因及處理
      ,其中過熱器出口壁溫度保持在480℃到560℃,此時(shí)的溫度與鍋爐制造廠給出的后屏過熱器報(bào)警溫度基本一致,在相關(guān)的規(guī)定中指出,管子的抗蒸汽氧化溫度在580℃,同時(shí)剛的受熱面壁溫最高值為570℃。通過對(duì)壁溫的觀測(cè)可知,2號(hào)鍋爐后屏過熱器壁溫的超溫現(xiàn)象具有持續(xù)性。但此時(shí)的測(cè)點(diǎn)位于爐頂大罩內(nèi),在鍋爐實(shí)際運(yùn)行過程中,大罩內(nèi)的對(duì)流交換較少,同時(shí)熱電偶用保溫棉包裹,并位于后屏過熱器出口管,因此,壁溫測(cè)點(diǎn)的觀測(cè)值為管子出口氣溫值。2.1 滑參數(shù)停爐分析在鍋爐滑參數(shù)停爐時(shí),

      中國科技縱橫 2015年23期2015-11-22

    • 500 MW超臨界直流鍋爐低NO x燃燒器改造水冷壁水動(dòng)力計(jì)算
      及200 MW時(shí)壁溫隨爐膛高度的分布。結(jié)果表明:鍋爐在500 MW時(shí),上、下輻射區(qū)的水冷壁內(nèi)壁溫度、外壁溫度、中間點(diǎn)壁溫與鰭片溫度均處于材料許用范圍之內(nèi);250 MW時(shí),下輻射區(qū)中間點(diǎn)溫度不超過510℃,水冷壁是安全的;200 MW時(shí),影響鍋爐安全運(yùn)行。超臨界直流鍋爐;低NOx燃燒器;水冷壁;水動(dòng)力;壁溫鍋爐水動(dòng)力計(jì)算的目的是保證爐膛輻射(蒸發(fā))受熱面可靠的溫度工況、確定鍋爐整個(gè)汽水系統(tǒng)的壓力損失以選擇給水泵的工作壓頭。水動(dòng)力計(jì)算是在已有鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及熱

      發(fā)電設(shè)備 2015年3期2015-10-17

    • 華能金陵電廠末級(jí)過熱器超溫情況研究
      ,各級(jí)受熱面總體壁溫情況良好,但四過B側(cè)No.1.9管壁高負(fù)荷情況下極易超溫,需要大幅度降低四過B側(cè)的換熱量才能將其溫度控制在報(bào)警值以下,這樣就對(duì)鍋爐的運(yùn)行產(chǎn)生了以下不良影響:(1)限制了主汽溫度向額定值提升,影響了機(jī)組的熱效率。(2)A側(cè)受熱面換熱量相應(yīng)會(huì)增大,容易導(dǎo)致A側(cè)管壁超溫。(3)調(diào)整兩側(cè)受熱情況必定導(dǎo)致爐內(nèi)煙氣動(dòng)力場(chǎng)和溫度場(chǎng)偏斜,會(huì)導(dǎo)致高煙溫、高煙氣流速的受熱面積灰、磨損情況嚴(yán)重。(4)壁溫超限限制對(duì)鍋爐燃用煤種的選用,高發(fā)熱量煤種爐膛出口煙溫

      機(jī)電信息 2015年33期2015-08-27

    • 蒸汽發(fā)生器熱工特性非軸對(duì)稱分布數(shù)值模擬
      在導(dǎo)致螺旋管周向壁溫等關(guān)鍵參數(shù)呈非軸對(duì)稱分布,使傳熱管有爆炸的危險(xiǎn),會(huì)導(dǎo)致一二次側(cè)流體混合進(jìn)而破壞反應(yīng)堆的工作狀態(tài)[1]。Prabhanjan等[2]的研究發(fā)現(xiàn)螺旋管式蒸汽發(fā)生器傳熱效率比直管高16%~43%;Abdalla[3]開發(fā)了包括過冷、核態(tài)沸騰、膜態(tài)沸騰、過熱4個(gè)階段的完整的螺旋管式直流蒸汽發(fā)生器動(dòng)態(tài)模型;竇鵬程[4]對(duì)R134a在臥式螺旋管內(nèi)的流動(dòng)換熱進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)并分析了單相流動(dòng)換熱和過冷流動(dòng)沸騰換熱時(shí)沿截面圓周方向壁溫分布的非軸對(duì)稱性

      哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年10期2015-03-23

    • 軸對(duì)稱矢量噴管的氣膜冷卻及紅外輻射耦合計(jì)算分析
      高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)壁溫分布的影響,對(duì)燃?xì)饧t外波帶的光譜特性采用窄波段模型計(jì)算,對(duì)壁面-燃?xì)廨椛洳捎梅忾]腔模型計(jì)算,對(duì)噴管收斂段的氣膜冷卻采用絕熱溫比計(jì)算。對(duì)于包含噴管壁面、隔熱屏、套筒的多層結(jié)構(gòu)傳熱建立壁溫-熱流耦合的熱平衡方程,用N ew ton-Raphson求解得到噴管及內(nèi)外結(jié)構(gòu)的壁溫。對(duì)N A SA TN D-1988中試驗(yàn)臺(tái)架發(fā)動(dòng)機(jī)噴管擴(kuò)張段的氣膜冷卻及壁溫進(jìn)行驗(yàn)證計(jì)算,并詳細(xì)計(jì)算了收斂段采用多排縫槽氣膜冷卻的軸對(duì)稱矢量噴管。結(jié)果表明:氣膜冷卻有效

      航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2015年5期2015-03-15

    • 1000 MW超超臨界鍋爐水冷壁壁溫計(jì)算
      膛水冷壁熱負(fù)荷及壁溫的空間分布情況,并與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比,計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值之間的偏差較小,最大為5.72%.該模型與算法可給出不同鍋爐負(fù)荷條件下,水冷壁壁面熱負(fù)荷與壁溫沿爐膛寬度方向的分布規(guī)律.結(jié)果表明,水冷壁熱負(fù)荷與壁溫均呈現(xiàn)出中間高兩端低的弧形分布.四角切圓燃燒鍋爐火焰位置對(duì)爐內(nèi)傳熱有很大影響.模擬計(jì)算可為超超臨界鍋爐的運(yùn)行提供參考,預(yù)測(cè)了在材料允許溫度范圍內(nèi),火焰中心偏斜最大不超過2 m.關(guān)鍵詞:超超臨界鍋爐; 爐膛傳熱; 熱負(fù)荷; 水冷壁壁溫;

      能源研究與信息 2014年4期2015-01-27

    • 等離子燃燒器筒壁溫超溫研究
      中心筒對(duì)燃燒器筒壁溫度的影響首次點(diǎn)火,燃燒器中心筒采用直筒形結(jié)構(gòu),燃燒器筒壁溫度測(cè)點(diǎn)一個(gè)位于中心筒正上方,一個(gè)位于燃燒器噴口處。在預(yù)期的設(shè)計(jì)中,這種中心筒更有利于點(diǎn)燃低揮發(fā)分的煤,但在實(shí)際的運(yùn)行中發(fā)現(xiàn),低揮發(fā)分的煤不僅難以被點(diǎn)燃,而且還容易燒毀中心筒。點(diǎn)火前,對(duì)C磨煤機(jī)進(jìn)行暖磨、鋪煤以及磨碎,控制分離器出口溫度在75℃以上,煤質(zhì)揮發(fā)分為23%,等離子電弧電流為220 A,分離器轉(zhuǎn)速為75%。煤粉順利被點(diǎn)燃,著火穩(wěn)定后,發(fā)現(xiàn)等離子燃燒器筒壁溫上升很快,最大到

      山西電力 2014年2期2014-12-10

    • 降低鍋爐屏式過熱器壁溫
      我們對(duì)機(jī)組的屏過壁溫超溫情況進(jìn)行了跟蹤記錄,超溫情況較多。超溫共11次。3 原因分析我們對(duì)超溫原因進(jìn)行了分析(1)磨煤機(jī)運(yùn)行方式不合理 。磨煤機(jī)運(yùn)行方式特別是下層磨煤機(jī)不運(yùn)行時(shí)超溫次數(shù)較多。(2)夜間負(fù)荷低時(shí),蒸汽流量少,超溫較多。負(fù)荷低時(shí),鍋爐蒸汽流量較小,大部分超溫均為夜間低負(fù)荷的時(shí)候。(3)鍋爐低氮燃燒器改造后,由于燃燒器脫氮能力的增強(qiáng),火焰中心高,減溫水量大,汽溫、壁溫難以控制。1)鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行期間停運(yùn)的磨煤機(jī)的套筒擋板在全開位置,大量二次風(fēng)直接

      山東工業(yè)技術(shù) 2014年19期2014-08-15

    • 大容量鍋爐爐膛對(duì)流換熱與水冷壁壁溫計(jì)算
      對(duì)流換熱對(duì)水冷壁壁溫分布的影響.1 爐膛一維分區(qū)將某臺(tái)1 000MW 超超臨界塔式鍋爐從冷灰斗半高處至第一級(jí)過熱器底部沿高度方向劃分成18個(gè)區(qū)域,如圖1所示.表1給出了鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)工況下的設(shè)計(jì)參數(shù).圖1 爐膛一維分區(qū)示意圖Fig.1 One-dimensional zone division diagram of furnace表1 BMCR 工況下的設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Design parameters under BMCR worki

      動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2014年8期2014-06-25

    • 過熱器壁溫超溫原因分析及防范措施
      過熱器部分出口管壁溫存在超溫現(xiàn)象(限值為631 ℃);而實(shí)際運(yùn)行中控制的過熱蒸汽溫度約為592 ℃,遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值,對(duì)機(jī)組的安全性、經(jīng)濟(jì)性影響較大。2 過熱器壁溫超溫事故經(jīng)過查閱過熱器壁溫超限期間的負(fù)荷、壁溫和排煙溫度的變化曲線,發(fā)現(xiàn)過熱器壁溫超溫期間機(jī)組負(fù)荷較低(500~700 MW);正常情況下過熱器壁溫不應(yīng)超溫;但在約2.5 h時(shí)間內(nèi),排煙溫度持續(xù)上升,過熱器壁溫出現(xiàn)明顯的7個(gè)尖波,其中尤其以第3次超溫持續(xù)的時(shí)間最長(zhǎng)(40 min),直到第4個(gè)尖波一直

      電力安全技術(shù) 2014年5期2014-02-09

    • 鋼102材料運(yùn)行后的組織性能變化及原因分析
      2材料設(shè)計(jì)和控制壁溫鋼102材料在各類機(jī)組中的設(shè)計(jì)壁溫和控制壁溫不盡相同。末級(jí)過熱器(包括末級(jí)過熱器、二級(jí)過熱器、高溫和對(duì)流過熱器)和末級(jí)再熱器(包括末級(jí)再熱器和高溫再熱器),其設(shè)計(jì)壁溫在570~600℃,控制壁溫在560~580℃。屏式過熱器(包括大屏過熱器、后屏過熱器)和屏式再熱器,其設(shè)計(jì)壁溫在547~600℃,控制壁溫在515~548℃。過熱爆管多發(fā)生在壁溫較高的部位。2 運(yùn)行后材料力學(xué)性能和金相組織變化各發(fā)電廠割管試樣情況表明,鋼102材料受熱面管

      浙江電力 2013年6期2013-10-08

    • 直流爐氧化皮控制措施
      關(guān)鍵詞】氧化皮 壁溫 超溫 堵塞 爆管1直流爐氧化皮的危害超臨界直流鍋爐,受熱面超溫將引起金屬組織老化,產(chǎn)生蠕變爆管,受熱面高溫氧化腐蝕將導(dǎo)致管壁減薄或堵塞而爆管。田集電廠就因?yàn)檠趸っ撀涞脑?,連續(xù)爆管,在安全經(jīng)濟(jì)生產(chǎn)方面,受到很大的影響。其具體危害有:氧化皮堵塞管道,引起相應(yīng)的受熱面管璧金屬超溫爆管;長(zhǎng)期的氧化皮脫落,使管壁變薄,強(qiáng)度變差,直至爆管;鍋爐過熱器、再熱器、主蒸汽管道及再熱蒸汽管道內(nèi)剝落下來的氧化皮,是堅(jiān)硬的固體顆粒,嚴(yán)重?fù)p傷汽輪機(jī)通流部分

      中國科技縱橫 2013年1期2013-03-12

    • 間冷循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室火焰筒壁溫計(jì)算
      燃燒室火焰筒進(jìn)行壁溫計(jì)算時(shí),考慮了隔熱涂層和火焰筒冷熱邊溫差,因筒壁很薄,忽略了火焰筒軸向和周向傳熱[4-6]。利用熱平衡方程,運(yùn)用迭代法求解火焰筒內(nèi)外壁溫分布。1 計(jì)算模型與計(jì)算方法1.1 物理模型間冷循環(huán)燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室火焰筒由若干氣膜冷卻段組成,圖1兩虛線之間為火焰筒一氣膜冷卻段。火焰筒內(nèi)外壁面均有隔熱涂層,內(nèi)壁面隔熱涂層直接接收高溫燃?xì)廨椛鋫鳠幔⑴c冷卻氣膜存在對(duì)流傳熱,內(nèi)壁面隔熱涂層獲得的熱量通過徑向?qū)峤?jīng)火焰筒金屬薄壁傳給火焰筒外壁面隔熱涂層,隨

      艦船科學(xué)技術(shù) 2012年1期2012-10-20

    • 1000兆瓦超超臨界鍋爐水冷壁監(jiān)測(cè)預(yù)報(bào)系統(tǒng)投運(yùn)
      超超臨界鍋爐水冷壁溫度監(jiān)測(cè)和預(yù)報(bào)系統(tǒng)正式在華電國際鄒縣發(fā)電廠投入運(yùn)行。1000MW超超臨界機(jī)組爐膛水冷壁內(nèi)的工質(zhì)參數(shù)比亞臨界機(jī)組明顯提高,水冷壁的工作條件更加惡劣,近年來國內(nèi)投產(chǎn)的超超臨界鍋爐相繼發(fā)生過高溫腐蝕和超溫爆管事故。目前,該類鍋爐水冷壁壁溫的監(jiān)測(cè)只是依靠布置在爐外管道上的少量熱電偶進(jìn)行,還無法測(cè)量爐膛內(nèi)水冷壁壁溫的真實(shí)狀態(tài)。2011年9月,山東電力集團(tuán)公司正式立項(xiàng)研究開發(fā)超超臨界鍋爐水冷壁溫度監(jiān)測(cè)和預(yù)報(bào)系統(tǒng)。該項(xiàng)目通過對(duì)爐膛燃燒、傳熱和水冷壁內(nèi)工

      電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2012年4期2012-03-30

    • 提高熱控鍋爐壁溫的安裝質(zhì)量
      本文分析熱控鍋爐壁溫安裝質(zhì)量問題,提高壁溫溫度計(jì)投入準(zhǔn)確度,準(zhǔn)確監(jiān)測(cè)鍋爐壁管溫度,確保了該機(jī)組未出現(xiàn)爆管現(xiàn)象,一次通過168小時(shí)試運(yùn)行。關(guān)鍵詞:鍋爐 壁溫質(zhì)量準(zhǔn)確度業(yè)主質(zhì)量目標(biāo)在中電國際姚孟600MW機(jī)組項(xiàng)目中,業(yè)主為保證#6鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行,避免出現(xiàn)鍋爐爆管現(xiàn)象,準(zhǔn)確監(jiān)測(cè)鍋爐管壁溫度,必須保證壁溫溫度計(jì)安裝質(zhì)量。鍋爐金屬壁溫是機(jī)組正常運(yùn)行的重要監(jiān)視參數(shù)之一,其工作流程為:鎧裝熱偶溫度計(jì)“熱端”插入壁溫塊內(nèi)感受管壁溫度、“冷端“(通過控制電纜傳輸)智能前端控制

      城市建設(shè)理論研究 2011年28期2011-12-31

    • 300 MW機(jī)組W火焰鍋爐高溫再熱器超溫分析
      為此進(jìn)行了受熱面壁溫分布規(guī)律試驗(yàn),進(jìn)而對(duì)高溫再熱器中間管屏長(zhǎng)期超溫的問題進(jìn)行了分析,提出并實(shí)施了技術(shù)改造措施,高溫再熱器中間管屏長(zhǎng)期超溫的問題得到解決。1 受熱面壁溫分布規(guī)律不同類型的鍋爐壁溫分布規(guī)律都不盡相同,而且爐膛越大、越寬,熱偏差的影響因素越多、越復(fù)雜,各屏間受熱面的偏差將會(huì)越大。采集高、低負(fù)荷下不同受熱面的壁溫,找出各受熱面沿爐寬度方向壁溫的分布規(guī)律,可為防止受熱面超溫提供數(shù)據(jù)支持。為研究該廠W火焰鍋爐各受熱面壁溫偏差特性,獲取必要的測(cè)試數(shù)據(jù),在

      湖南電力 2011年6期2011-06-15

    • 亞燃沖壓燃燒室隔熱屏壁溫試驗(yàn)研究
      而且還對(duì)隔熱屏的壁溫分布有一定的影響。本文在某型可重復(fù)使用的二元亞燃沖壓燃燒室上,試驗(yàn)研究了涂覆熱障涂層和未涂覆熱障涂層兩組隔熱屏的壁溫分布情況,對(duì)比分析了熱障涂層的隔熱效果;同時(shí),還試驗(yàn)研究了兩種不同燃油噴射方式對(duì)二元亞燃沖壓燃燒室隔熱屏壁溫的影響。2 亞燃沖壓燃燒室結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介某型亞燃沖壓燃燒室橫截面為矩形,總長(zhǎng)度為1.35 m,主要由火焰穩(wěn)定器、噴油裝置、隔熱屏和筒體組成。其中火焰穩(wěn)定器選用蒸發(fā)式V型槽火焰穩(wěn)定器[1];噴油裝置采用分區(qū)供油方式,燃油噴嘴

      燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2011年2期2011-05-07

    • HG-2030/26.15-YM3型超超臨界鍋爐水冷壁壁溫特性分析
      M3型鍋爐水冷壁壁溫分布特性的經(jīng)驗(yàn),對(duì)改善爐內(nèi)燃燒,提高鍋爐安全、可靠、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行具有很強(qiáng)的指導(dǎo)意義。1設(shè)備概況大唐南京發(fā)電廠HG-2030/26.15-YM3型超超臨界鍋爐是變壓運(yùn)行直流鍋爐,采用П型布置、單爐膛、改進(jìn)型低NOxPM主燃燒器和MACT型低NOx分級(jí)送風(fēng)燃燒系統(tǒng)、墻式單切圓燃燒方式,爐膛采用內(nèi)螺紋管垂直上升膜式水冷壁。鍋爐采用平衡通風(fēng)、緊身封閉布置,固態(tài)排渣。設(shè)計(jì)煤種為神華煤,校核煤種一為淮南煤,校核煤種二為大同煤,6臺(tái)ZGM113中速磨煤機(jī)

      電力工程技術(shù) 2011年5期2011-03-15

    • 超臨界燃煤鍋爐金屬受熱面壁超溫探究與處理
      存在1號(hào)鍋爐金屬壁溫高問題,尤其以屏過壁溫最為明顯,表1為鍋爐壁溫報(bào)警值,至12月底,多次出現(xiàn)屏過壁溫超過600℃的情況,且1號(hào)爐出現(xiàn)過屏過掛焦現(xiàn)象。圖1為2010年1月6日至8日屏過壁溫監(jiān)測(cè)曲線,可以看出,短短3天內(nèi)壁溫有5次超過600℃,最高611℃,遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于屏過壁溫控制值585℃,對(duì)鍋爐安全運(yùn)行產(chǎn)生嚴(yán)重影響。表1 鍋爐壁溫報(bào)警值℃圖1 調(diào)整前2009年12月鍋爐屏過壁溫監(jiān)測(cè)圖2 超溫分析通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行工況全面分析,認(rèn)為造成1號(hào)鍋爐受熱面金屬壁溫高的直

      山東電力技術(shù) 2010年4期2010-07-23

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