試棒
- 電磁攪拌作用下CoCrMo合金熔模鑄件凝固細(xì)晶研究
細(xì)晶效果優(yōu)于鑄件試棒處的。鑄件試棒處的晶粒尺寸最小能控制在1 mm以下，等軸晶率最高能提升至31%。數(shù)值模擬結(jié)果表明，在電磁攪拌過程中，鑄件試棒的磁場、電流和洛倫茲力都呈周期性變化，鑄件試棒內(nèi)部的流速隨攪拌時間的延長而增大，最后趨于穩(wěn)定。電磁攪拌對CoCrMo合金的凝固組織產(chǎn)生了明顯的細(xì)化效果，促進(jìn)了柱狀晶向等軸晶轉(zhuǎn)變。電磁攪拌的時間越長，鑄件凝固組織的細(xì)化效果越好，鑄件厚大部位的細(xì)晶效果越顯著。結(jié)合實驗結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在電磁攪拌過程中，熔體流動引
精密成形工程 2023年10期2023-10-18
- 新型壓鑄澆道設(shè)計對預(yù)結(jié)晶組織和孔隙率的影響
含一個標(biāo)準(zhǔn)的拉伸試棒、拉伸試片、熱裂鑲塊、階梯鑲塊和階梯上方的流動鑲塊，它不僅可以測試合金的標(biāo)準(zhǔn)力學(xué)性能，還可以測試合金的抗熱裂能力和流動性.圖1（b）和（c）分別顯示了兩種澆道鑲塊：一種是傳統(tǒng)澆道；另一種是改進(jìn)后的澆道.圖1（d）和（e）分別為圖1（b）和（c）澆道中的直澆道部分：一種是傳統(tǒng)的直澆道；另一種為改進(jìn)的彎折直澆道.其中，有關(guān)彎折澆道角度和截面積的設(shè)計見文獻(xiàn)［15］，這樣設(shè)計的目的是實現(xiàn)ESC 的破碎與收集.本實驗中使用標(biāo)準(zhǔn)試棒進(jìn)行微觀組織和孔
材料與冶金學(xué)報 2023年5期2023-09-28
- GH3536粉末循環(huán)利用對SLM成型件力學(xué)性能的影響
至80℃。按標(biāo)準(zhǔn)試棒力學(xué)性能測試試樣圖制備成形件，如圖1所示。圖1 力學(xué)性能測試試樣示意圖Fig.1 Schematic Diagram of Mechanical Property Test Sample對不同循環(huán)次數(shù)的制備件進(jìn)行相同熱處理，熱處理的工藝曲線，如圖2所示。在每一次SLM制備過程前，都將回收粉末放置在真空干燥箱中12h以上，以除去粉末由于放置在空氣中而吸附的水氣。圖2 熱處理工藝曲線Fig.2 Heat Treatment Process
機(jī)械設(shè)計與制造 2023年7期2023-07-27
- DT4C電工純鐵套筒零件矯頑力不合格工藝改進(jìn)
加工14件磁性能試棒及金相試樣,磁性能試棒尺寸為φ10 mm×200 mm,金相試樣尺寸為φ10 mm×10 mm。每兩件磁性能試棒和金相試樣為一組,放入相同型號的真空氫氣退火爐中進(jìn)行退火。根據(jù)加工經(jīng)驗及參考HB/Z 5015—1994推薦的電磁純鐵退火工藝,分別進(jìn)行如下退火處理:①900 ℃×4 h去應(yīng)力退火,退火工藝曲線見圖2(a);②1120 ℃×4 h高溫退火,退火工藝曲線見圖2(b);③1120 ℃×4 h+900 ℃×4 h兩次退火,退火工藝曲
金屬熱處理 2023年6期2023-07-26
- IC10合金渦輪葉片葉身不同部位取樣的力學(xué)性能試驗
簡稱手冊）上標(biāo)準(zhǔn)試棒的測試數(shù)據(jù)，然而考慮到葉片薄壁鑄造特性和葉身彎扭結(jié)構(gòu)特征等因素，鑄造葉片不同部位的材料性能數(shù)據(jù)與手冊數(shù)據(jù)往往存在差異。缺少葉片本體材料性能數(shù)據(jù)的設(shè)計往往偏于保守或激進(jìn)，進(jìn)而導(dǎo)致材料達(dá)不到最佳的使用性能或造成葉片過早失效。因此，獲得渦輪葉片的本體材料性能對于指導(dǎo)葉片設(shè)計、葉片類故障排除和葉片壽命評估具有重要意義。國內(nèi)外針對渦輪葉片的結(jié)構(gòu)特征和葉身本體材料性能開展了相關(guān)的試驗研究。王亮等[6-8]通過設(shè)計板狀試樣研究葉片的薄壁特征，對比研究
航空發(fā)動機(jī) 2023年2期2023-07-08
- 抽拉速率對定向凝固DZ4125 合金溫度場及晶粒競爭生長的影響
法定向凝固柱晶試棒的凝固過程，研究定向凝固過程中試棒中溫度場、溫度梯度及糊狀區(qū)變化情況。對定向凝固DZ4125 合金試棒進(jìn)行實際澆鑄，并與模擬結(jié)果相結(jié)合，探究定向凝固柱晶高溫合金凝固過程中溫度場、糊狀區(qū)與晶粒實際生長的變化規(guī)律，為定向凝固柱晶高溫合金的微觀組織調(diào)控提供一定的理論指導(dǎo)，并為后續(xù)定向凝固柱晶葉片的制備提供技術(shù)積累。1 實驗及方法1.1 模擬研究方法定向凝固過程中的傳熱方式為兩種：一種是型殼與鑄件、鑄件與水冷盤之間的熱傳導(dǎo)，另一種是型殼與爐壁之
航空材料學(xué)報 2023年2期2023-04-19
- 晶體取向?qū)σ环N單晶高溫合金再結(jié)晶的影響
9澆注了一批單晶試棒，合金成分見表1。實驗使用熔模法制備的氧化鋁陶瓷型殼，在型號為ⅤIM-IC/DS/SC的真空定向凝固爐中進(jìn)行合金的熔化澆注和單晶試棒的定向凝固。加熱器的保溫溫度和澆注溫度都設(shè)為1 550 ℃，模殼下拉速度為3 mm/min。鑄造完成后除去型殼，切除澆注系統(tǒng)，對葉片鑄件進(jìn)行宏觀腐蝕，檢查所有鑄件的單晶完整性。挑選2根無任何晶粒缺陷且枝晶干生長方向即[001]晶向平行于試棒軸向的單晶試棒，用于檢測一次晶向和二次晶向?qū)υ俳Y(jié)晶行為的影響，采用晶
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2023年1期2023-03-27
- 高水頭大容量機(jī)組雙相不銹鋼熱處理工藝研究
理，因此我們先對試棒按常用工藝進(jìn)行了熱處理試驗，根據(jù)試棒實際尺寸，設(shè)定保溫時間為2h。1）試棒熱處理工藝曲線如圖1所示。圖1 試棒熱處理工藝曲線2）熱處理后的試棒力學(xué)性能檢測結(jié)果見表4。表4 熱處理后試棒力學(xué)性能從表4可看出，抗拉強(qiáng)度和伸長率兩個指標(biāo)不符合要求，且與標(biāo)準(zhǔn)差別較大，因此需對熱處理工藝進(jìn)行調(diào)整。3）調(diào)整后的熱處理工藝為1150℃保溫2h后，爐冷到1050℃，再保溫2h后水冷。調(diào)整后的熱處理工藝曲線如圖2所示。圖2 調(diào)整后的熱處理工藝曲線4）試棒
金屬加工(熱加工) 2023年2期2023-02-27
- 31CrMoV9鋼大兆瓦級內(nèi)齒圈工藝研究
仿截面試樣及性能試棒進(jìn)行調(diào)質(zhì)工藝試驗，確定最佳調(diào)質(zhì)溫度及齒圈仿截面淬透深度，驗證調(diào)質(zhì)后開齒工藝的可行性。2 材料的選擇太原重工股份有限公司某兆瓦級風(fēng)電齒輪箱內(nèi)齒圈材料為31CrMoV9鋼，力學(xué)性能要求ReL≥900MPa、Rm≥1100MPa、A≥9%、Z≥40%、KV≥25J，調(diào)質(zhì)硬度要求280～380HBW，齒圈外徑3000mm、內(nèi)徑2600mm、齒寬500mm、模數(shù)25。為使試驗具有代表性，選用兩套仿齒圈壁厚的環(huán)形試樣（外徑1200mm、內(nèi)徑800m
金屬加工(熱加工) 2023年2期2023-02-27
- 壁厚和鑄造缺陷對ZTA15 鈦合金組織及性能的影響
，以往采用圓柱形試棒檢測組織和性能，其橫截面是固定的，無法準(zhǔn)確反映鑄件薄壁區(qū)域的組織和性能，筆者選用ZTA15 鈦合金制備鑄態(tài)和HIP 態(tài)的圓柱形及啞鈴形試棒，分別模擬不同壁厚鑄件，采用室溫拉伸、顯微組織觀察、晶粒度評定、X 射線探傷、掃描電鏡（SEM）及能譜分析等方法，研究了壁厚和鑄造缺陷對其組織及性能的影響，支撐了ZTA15 鈦合金鑄件的推廣應(yīng)用。1 試驗方法本試驗所用ZTA15 鈦合金試棒（鑄態(tài)）采用熔模精密鑄造工藝制備，首先制作了圓柱形及啞鈴形的耐
鋼鐵釩鈦 2022年6期2023-01-31
- 航空用鈦合金大規(guī)格棒材超聲接觸法探傷優(yōu)化的研究
驗實驗用料及對比試棒用料選用湖南金天鈦業(yè)科技有限公司生產(chǎn)的牌號為TC18、直徑為Φ400 mm的棒材。TC18鈦合金名義成分為Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe，是一種具有高強(qiáng)和高沖擊韌性的鈦合金。合金的優(yōu)點是在退火狀態(tài)下具有很高的強(qiáng)度(1 080 MPa),采用強(qiáng)化處理后強(qiáng)度可達(dá)1 300 MPa，且其淬透性好，截面淬透厚度可達(dá)250 mm。由于截面厚度不受淬透性限制，特別適合制造飛機(jī)大型承力構(gòu)件。采用普通低成本模鍛(在模鍛錘上進(jìn)行)、熱模鍛和等
重型機(jī)械 2022年5期2022-11-23
- 恢復(fù)熱處理對K403鎳基高溫合金組織與性能的影響
采用K403合金試棒模擬工作一段時間的葉片，對試棒進(jìn)行恢復(fù)熱處理，研究試棒處理后的組織和性能，對葉片的恢復(fù)效果進(jìn)行驗證。1 試驗材料與方法K403合金鑄態(tài)組織由γ固溶體、γ′相(58%～59%)、γ-γ′(2%)共晶、MC碳化物組成，主要強(qiáng)化相γ′相在高溫處理時會溶解，在隨后的冷卻過程中重新析出細(xì)小、均勻和規(guī)則的γ′相，所以，K403合金具有采用熱處理恢復(fù)其組織的可能。K403合金的化學(xué)成分如表1所示，鑄態(tài)試棒的原始尺寸為φ15 mm×70 mm，按HB
金屬熱處理 2022年8期2022-09-05
- 應(yīng)變速率對高鋁鋼連鑄坯心部熱裂行為的影響
200 mm 的試棒如圖1 所示，左端設(shè)計為可夾持的形狀，右端為螺紋形狀。 高鋁鋼試棒化學(xué)成分見表1。圖1 試棒實物Fig. 1 Material Object of Test Sample表1 高鋁鋼試棒化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Table 1 Chemical Compositions in High Aluminum Steel Test Sample（Mass Fraction）%1.2 實驗設(shè)備與原理采用水平式高溫拉伸方法開展實驗，具體過程如下：（1）
鞍鋼技術(shù) 2022年4期2022-08-04
- 冷卻方式和應(yīng)變速率對SnBi36Ag0.5 合金力學(xué)性能的影響
所示的標(biāo)準(zhǔn)拉伸試棒。合金澆鑄前,先預(yù)熱模具。澆鑄完成凝固后迅速取出,放入水中進(jìn)行冷卻,或直接放到空氣中冷卻,或者與模具一起冷卻到室溫后再取出。空冷和水冷的試棒取出時要保證溫度一致,不能有較大偏差。在模冷、空冷、水冷三種不同冷卻方式下制備拉伸試棒,每一種冷卻方式做15 根。圖1 SnBi36Ag0.5 合金拉伸試棒(單位:mm)Fig.1 Sketch of SnBi36Ag0.5 alloy specimen for tensile tests (Uni
電子元件與材料 2022年5期2022-06-14
- 鏤空鑄型對HT300 組織和力學(xué)性能的影響
-φ30 mm 試棒專門設(shè)計的密實和鏤空鑄型，鏤空鑄型采用表面加強(qiáng)筋的鏤空方式。密實鑄型的重量為16 kg，采用表面加強(qiáng)筋鏤空方式的鑄型重量僅為4.5 kg，圖1 密實和鏤空后HT300-φ30 mm 試棒鑄型圖2 密實砂型與鏤空鑄型對比可以看出，鏤空后鑄型重量減重十分明顯，重量由16 kg 減至4.5 kg，減重率高達(dá)72%.2.1 試棒冷卻速率的影響圖2 為HT300-φ30 mm 試棒澆注后的測量降溫速率和對應(yīng)的冷卻曲線圖，澆注完成后，即將熱電偶插入
鑄造設(shè)備與工藝 2022年2期2022-05-27
- 3種典型Al-Si-Cu系壓鑄鋁合金耐腐蝕性能研究
3 種合金的壓鑄試棒，代替壓鑄件進(jìn)行耐腐蝕性能研究。3 種合金的壓鑄試棒成分實測結(jié)果見表1，壓鑄試棒規(guī)格執(zhí)行GB/T 13822—2017《壓鑄有色合金試樣》[1]中的A型拉力試樣，試棒形貌見圖1。表1 壓鑄試棒成分實測值(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %圖1 壓鑄試棒形貌2.2 試驗方法A380、YL113、YL112 3 種壓鑄試棒按照GB/T 10125—2021《人造氣氛腐蝕試驗 鹽霧試驗》[2]要求進(jìn)行中性鹽霧試驗。試驗條件如下：鹽霧試驗箱溫度35 ℃，空氣飽和器
汽車工藝與材料 2022年5期2022-05-19
- 時效處理對AlSi9Cu3壓鑄鋁合金組織和力學(xué)性能的影響
造鋁合金圓形標(biāo)準(zhǔn)試棒，尺寸為φ10 mm×170 mm。根據(jù)GB/T 13822—2017《壓鑄有色合金試樣》制備A型試棒，如圖1所示。利用光譜儀(OES)測得其化學(xué)成分如表1所示。將2組AlSi9Cu3壓鑄鋁合金拉伸試棒置于電阻爐中加熱到160 ℃保溫6 h后空冷，研究時效處理(T5)對AlSi9Cu3高壓鑄造鋁合金顯微組織和力學(xué)性能的影響。圖1 AlSi9Cu3壓鑄鋁合金拉伸試棒示意圖Fig.1 Schematic diagram for tensil
金屬熱處理 2022年4期2022-04-19
- 一種含Re鎳基單晶高溫合金的長時組織演化規(guī)律研究
]取向的單晶合金試棒，單晶試棒尺寸為?14 mm×200 mm，如圖1所示，經(jīng)過XRD測其單晶偏離角度為3.3°。采用自主設(shè)計的熱處理工藝在真空熱處理爐中對試棒進(jìn)行兩次固溶，如圖2所示。截取高度h≤15 mm的試塊，進(jìn)行機(jī)械研磨、拋光和腐蝕。通過DM6金相顯微鏡和JSM-6490LV掃描電鏡，觀察熱處理前后樣品橫截面的微觀組織形貌，觀察γ/γ′的形貌并統(tǒng)計γ′相的尺寸。在大氣爐中進(jìn)行長時時效試驗，時效溫度為950℃，研究熱處理后的DF20試棒在該溫度下時效
大型鑄鍛件 2022年2期2022-04-08
- 循環(huán)泵泵殼破裂原因分析
查泵殼材料機(jī)加工試棒加工面上可見彌散分布的孔洞，泵殼鑄件存在疏松缺陷，編號為1 的機(jī)加工試棒如圖5 所示，編號為2 的機(jī)加工試棒如圖6 所示。圖5 編號為1 的機(jī)加工試棒圖6 編號為2 的機(jī)加工試棒1.2.2 力學(xué)性能試驗分析對泵殼材料進(jìn)行力學(xué)性能試驗分析，力學(xué)性能泵殼材料抗拉強(qiáng)度試驗結(jié)果見表1。試驗結(jié)果表明，泵殼材料拉伸試驗抗拉強(qiáng)度試驗值低于標(biāo)準(zhǔn)[1]規(guī)定的HT250 材料最小抗拉強(qiáng)度要求。表1 泵殼材料抗拉強(qiáng)度1.2.3 硬度試驗分析對泵殼材料進(jìn)行硬度
設(shè)備管理與維修 2021年19期2021-11-26
- AlCl3-EMIC型離子液體電鍍鋁工藝對基體疲勞性能的影響
鋼和TC4鈦合金試棒的尺寸如圖1所示。圖1 疲勞試棒示意圖 Figure 1 Schematic diagram of fatigue test bar 以300M鋼試棒為基材時的工藝流程為：化學(xué)除油→丙酮洗→吹干→吹砂→丙酮洗→吹干→電鍍鋁→酒精洗→吹干。以TC4鈦合金試棒為基材時，在電鍍鋁前增加電化學(xué)蝕刻，其余流程與300M鋼試棒的工藝相同。1.1.1 化學(xué)除油采用北京航空材料研究院的RJ-1型清洗劑，室溫下超聲30～120 s。1.1.2 丙酮洗采用
電鍍與涂飾 2021年19期2021-11-03
- TC4合金支架的激光選區(qū)熔化工藝研究
4合金粉末和隨艙試棒化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）圖1 TC4合金粉末掃描電鏡照片2.2 試驗用設(shè)備試驗設(shè)備采用鑫精合激光科技發(fā)展（北京）有限公司自主研制的TSC-X350C激光選區(qū)熔化成形設(shè)備，該設(shè)備是鑫精合公司第三代產(chǎn)品，經(jīng)改進(jìn)后設(shè)備相對穩(wěn)定，其實際成形尺寸為250mm×250mm×280mm（長×寬×高），設(shè)備激光采用IPG公司500W光纖激光器，掃描振鏡系統(tǒng)采用ScanLab公司的高精度三軸掃描振鏡，成形室采用雙缸體下送粉機(jī)構(gòu)，設(shè)備外觀如圖2所示。圖
金屬加工(熱加工) 2021年10期2021-10-29
- 石油鉆機(jī)大鉤鑄造合金鋼的性能研究*
列大鉤等效圓基爾試棒的力學(xué)性能，確定大鉤復(fù)雜截面的載荷值，為有限元分析計算提供參考，從而優(yōu)化大鉤零件結(jié)構(gòu)。1 試驗材料及方法1.1 試驗材料本試驗用鋼的熔煉階段采用堿性電爐冶煉+LF爐精煉的方法，并嚴(yán)格控制P及S元素的含量。試驗采用紅外碳硫儀以及直讀光譜儀對試驗用鋼的化學(xué)成分進(jìn)行了檢測分析，結(jié)果見表1。表1 試驗用鋼的化學(xué)成分 %等效圓基爾試棒如圖1所示，經(jīng)最終熱處理后進(jìn)行力學(xué)性能試驗，試樣軸線位于圖1陰影區(qū)的邊界線上，陰影區(qū)的直徑D見表2[8]。圖1 等
焊管 2021年9期2021-09-26
- 汽輪機(jī)304L空心靜葉片3D打印研制
。打印葉片與隨爐試棒的工藝設(shè)計布置如圖2所示。TZ-SLM500A設(shè)備有4個500 W的IPG光纖激光器，把500 mm×500 mm尺寸的不銹鋼基板平均分成A、B、C、D 4個打印區(qū)域，每個打印區(qū)域附有3個沉積方向試棒和3個水平方向試棒。打印過程中的相關(guān)工藝參數(shù)如表2所示。圖2 打印的葉片與隨爐試棒布置圖表2 304 L空心靜葉片3D打印參數(shù)2.3 后處理3D打印完成后，將空心靜葉片和隨爐試棒連同基板一起進(jìn)行真空去應(yīng)力熱處理，實物如圖3所示。去應(yīng)力熱處理
熱力透平 2021年2期2021-07-20
- 典型Cr5支承輥UT缺陷分析與制造工藝優(yōu)化
的棒料，進(jìn)一步對試棒做PT檢測，套棒及檢測結(jié)果分別如圖1、圖2所示。圖1 缺陷定位及套棒Figure 1 Defects location and sampling圖2 試棒PT顯示Figure 2 PT display of specimen從PT檢測情況可以看出，缺陷由一條裂紋分叉開來，著色印記逐漸淡化消失，且印記對立側(cè)無著色顯示，初步證明較大裂紋源應(yīng)在試棒內(nèi)部。2.2 取試方案根據(jù)檢測情況確定了缺陷區(qū)域，將缺陷區(qū)切削加工，獲取一節(jié)缺陷試棒?120 m
大型鑄鍛件 2021年4期2021-07-07
- 微弧氧化表面處理工藝對零件表面粗糙度的影響
的7050鋁合金試棒，6件，編號分別為：1-1、1-2、1-3,2-1、2-2、2-3。通過試樣1和試樣2來考察微弧氧化對內(nèi)孔表面粗糙度的影響，通過試棒來考核微弧氧化對工件外表面粗糙度的影響。采用表面粗糙度儀對表面處理前后試驗件表面粗糙度進(jìn)行測量。微弧氧化槽液采用硅酸鹽堿性槽液，具體要求和試驗電參數(shù)如表1所示。2 試驗結(jié)果分析為試樣1、試樣2上所有孔進(jìn)行編號，并用表面粗糙度儀測量兩試樣上36個內(nèi)孔氧化前后的表面粗糙度。對試樣上36個孔進(jìn)行編號，其中1~18
山西冶金 2021年2期2021-05-26
- 基于ProCAST的高Nb-TiAl合金葉輪熔模鑄造
樣，包括標(biāo)準(zhǔn)拉伸試棒與斷裂韌度試塊。為了提縮與出氣，在鑄件與試棒上方都設(shè)置了出氣針與冒口。將三維模型導(dǎo)入Meshcast軟件中進(jìn)行網(wǎng)格劃分，為保證模擬計算的精度與速度，鑄件網(wǎng)格劃分尺寸較小，如圖1（a）所示；而澆道劃分尺寸較大，劃分完成后共有節(jié)點1106890個，體網(wǎng)格6878965個，如圖1（b）所示；最后設(shè)置了10層共10 mm厚的氧化釔型殼，如圖1（c）所示。圖1 澆注系統(tǒng)三維模型與網(wǎng)格劃分 （a）鑄件網(wǎng)格劃分；（b）鑄件與澆道設(shè)計；（c）鑄件外多層
航空材料學(xué)報 2021年2期2021-04-08
- E300-520 材質(zhì)熱處理工藝研究
-520 MS 試棒正火實驗，熱處理參數(shù)為:2 h 內(nèi)升溫至920 ℃，保溫3.5 h 后空冷，實驗結(jié)果見表4，結(jié)果顯示單根試棒僅在空冷的條件下即可達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)中要求的力學(xué)性能，證明在升溫及冷卻良好的情況下正火熱處理工藝可以滿足產(chǎn)品性能要求。完成在實驗室箱式爐的熱處理試驗后，2019年9 月又進(jìn)行了一次生產(chǎn)現(xiàn)場試驗，此次熱處理裝爐量減少，只裝了32 個軸箱體且鑄件之間擺放預(yù)留足夠通風(fēng)道以便降溫時加強(qiáng)冷卻速度，現(xiàn)場裝爐情況如圖2 所示，力學(xué)性能結(jié)果見表5，經(jīng)檢測
鑄造設(shè)備與工藝 2020年5期2021-01-19
- 改變定向凝固工藝參數(shù)抑制DZ22B合金與高純Al2O3模殼面層的界面反應(yīng)
Z22B定向凝固試棒的模殼。1.3 試棒樣品制備定向凝固實驗在具有加熱區(qū)和抽氣室的Bridgman工業(yè)真空爐中進(jìn)行。將陶瓷模殼置于爐腔加熱區(qū)的水冷銅盤上。然后，將爐內(nèi)氣壓抽真空至0.5 Pa的真空度并將模殼溫度加熱至1500 ℃。隨后，將放置在坩堝中的DZ22B高溫合金錠以20 K/min的感應(yīng)加熱速率熔化至澆注溫度并倒入陶瓷模殼中。約5 min后，以一定的抽拉速率將裝有金屬液的陶瓷模殼從加熱區(qū)取出至冷卻區(qū)從而實現(xiàn)合金定向凝固。將四組模組使用不同的定向凝固
航空材料學(xué)報 2020年5期2020-10-16
- 高溫工況用激光選區(qū)熔化TC4鈦合金組織和力學(xué)性能研究
尺寸如圖1所示，試棒制備3個。拉伸實驗在CMT5105微機(jī)控制電子萬能實驗機(jī)上進(jìn)行，加載速度為2.5mm/min，實驗結(jié)束條件為試棒斷裂。實驗過程中采集試棒拉伸時的橫梁拉力，用引伸計測量試件對應(yīng)的變形量，并在實驗結(jié)束后測量試棒的斷后伸長率及斷面收縮率。圖1 拉伸試棒示意圖2 結(jié)果和討論2.1 沉積態(tài)TC4的物相分析如圖2所示為沉積態(tài)SLM成型TC4合金試樣的XRD圖譜。相對于α鈦和β鈦標(biāo)準(zhǔn)卡片，1#、2#、3#試樣均含有α鈦和β鈦，其中α相為密排六方結(jié)構(gòu)，
化工管理 2020年17期2020-07-17
- 淺析氫脆試驗在民航飛機(jī)維修中的應(yīng)用
成規(guī)定的缺口拉伸試棒尺寸，采用與飛機(jī)部件相同的制造工藝，在試樣中心部位加工一V型缺口，該缺口尺寸約定采用波音公司和ASTM F519規(guī)定的0.254 mm(拉伸試棒要求見圖1，拉伸試棒見圖2)。拉伸試棒通過與飛機(jī)部件相同的電鍍工藝后，4根依次連接至QC-100型氫脆試驗機(jī)上，并通過專用砝碼施加缺口抗拉強(qiáng)度(NFS)75%的靜載荷。若持續(xù)200 h后未發(fā)生斷裂，則證明無氫脆傾向；如果有一根試棒發(fā)生斷裂，則將未斷試棒繼續(xù)進(jìn)行逐級加載，每2 h加載5%NFS，增
熱處理技術(shù)與裝備 2020年3期2020-06-28
- 鈦合金鍍?nèi)榘足t預(yù)鍍層的隱患分析與預(yù)防
片1#～20#、試棒1#～20#進(jìn)行鍍?nèi)榘足t處理。其中，試片1#～10#、試棒1#～10#繼續(xù)鍍鉻處理，其他試驗件同槽處理后待用。經(jīng)過熒光探傷發(fā)現(xiàn)，試棒2#、3#、4#、7#、9#的邊緣處網(wǎng)紋明顯，試片1#、4#、5#、6#邊緣部位也存在相對試棒微小的網(wǎng)紋。圖1為試棒的熒光探傷照片，網(wǎng)紋只出現(xiàn)在試棒的電鍍根部，即臨近絕緣區(qū)域，試片網(wǎng)紋也相對集中在邊緣。采用S-4800冷場發(fā)射掃描電鏡，觀察試片鍍鉻層截面形貌，從圖2中可以看出明顯的鍍鉻網(wǎng)紋，網(wǎng)紋從乳白鉻預(yù)鍍
化工管理 2020年14期2020-06-15
- 42CrMo壓縮缸調(diào)質(zhì)性能的研究
料的42CrMo試棒與缸體同時進(jìn)行調(diào)質(zhì)工藝處理，若是力學(xué)性能相當(dāng)，就可采用試棒代替缸體，以減少今后的工作量。本試驗采用42CrMo缸體和試棒同時進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，對兩者力學(xué)性能進(jìn)行對比，用于驗證筆者設(shè)想的可行性。1 試驗材料與方法1.1 試驗材料試驗材料為鍛后正火態(tài)的42CrMo，其化學(xué)成分如表1所示。表1 42CrMo鍛件化學(xué)成分 （質(zhì)量分?jǐn)?shù) %）1.2 試驗方法試驗分為兩組：第1#組是壓縮缸缸體本體調(diào)質(zhì)后本體取樣，依據(jù)JB/T 6908-2006《容積式壓
石油和化工設(shè)備 2020年5期2020-06-09
- 熱處理對激光選區(qū)熔化鈦合金組織和力學(xué)性能影響
3]。圖1為拉伸試棒示意圖。本實驗用VHX-600E的光學(xué)顯微鏡進(jìn)行金相組織觀察，其中腐蝕劑的配比為：硝酸：氫氟酸：水為3：1：16，腐蝕時間為50S；利用BrukerD8型X射線衍射分析儀測試TC4成形試樣熱處理后試樣的相組成；利用CMT5105微機(jī)控制電子萬能實驗機(jī)對熱處理前后的試棒進(jìn)行室溫拉伸試驗。圖1 拉伸試棒示意圖表1 熱處理工藝實驗參數(shù)2 結(jié)果和討論2.1 熱處理制度對物相分布的影響由圖2可知，當(dāng)退火溫度在850℃以下時，β相含量沒有明顯變化，
世界有色金屬 2019年21期2020-01-09
- 用試棒重量差判斷零件硬化層深度
元。3 采用標(biāo)準(zhǔn)試棒進(jìn)行熱處理特性檢驗為解決熱處理金相檢驗浪費以及等待檢驗時間的浪費，我司嘗試了很多方法，包括采用小零件、零件試塊、廢零件等方法，雖然從不同程度上降低了熱處理金相檢驗浪費和等待檢驗時間，但從效果和管理方面，都沒有達(dá)到預(yù)期的效果。根據(jù)真空熱處理的特點——低壓滲碳高壓氣淬，不會對零件產(chǎn)生氧化。嘗試用標(biāo)準(zhǔn)試棒來代替零件進(jìn)行熱處理金相檢驗。1)試棒材料：在熱處理中，材料對熱處理結(jié)果影響很大，特別是低碳合金鋼，材料成分的差異，熱處理結(jié)果不同。為使試棒
技術(shù)與市場 2020年1期2020-01-08
- 鎂合金材料檢測技術(shù)與方法研究
能試驗機(jī)和鎂合金試棒來開展力學(xué)性能試驗，其中在拉伸試驗的過程中，拉伸速度要保持相同，但是試棒的直徑需要保持不同，一種是10mm試棒，另一種就是6mm試棒，在這個時期，測定金屬材料屈服強(qiáng)度和規(guī)定塑性延伸強(qiáng)度的過程中，需要按照相關(guān)的規(guī)定來開展，在測定抗拉強(qiáng)度的過程中，也需要選擇合理的應(yīng)變速度[3]?，F(xiàn)階段，在我們國家大部分的拉力試驗機(jī)都是選擇橫梁位移速率來控制實際的試驗速度。不僅如此，應(yīng)變速率需要和屈服強(qiáng)度以及固定塑性延伸強(qiáng)度正確地進(jìn)行換算，而且需要控制好實際
世界有色金屬 2019年17期2019-11-21
- 201 CS焊絲的應(yīng)用試驗
設(shè)備1.1 材料試棒材料：45#鋼焊絲：201CS焊劑：5011.2 設(shè)備進(jìn)行試棒埋弧堆焊時采用ZD5(L)一630堆焊機(jī)床，焊后熱處理采用45Kw箱式爐，焊后加工試棒采用C640車床、銑床和線切割設(shè)備，硬度測試采用HBRV-187.5硬度計，堆焊層、過渡層及基體的微觀組織的觀察采用光學(xué)顯微鏡及數(shù)碼攝像顯微鏡。2 試驗過程堆焊全過程包括預(yù)處理、堆焊和焊后熱處理等工序，其工藝流程如下：坯料——加工成棒料——預(yù)熱——堆焊——焊后熱處理——檢測焊層表面硬度——切
資源節(jié)約與環(huán)保 2019年6期2019-07-09
- 回火溫度對30CrMnSiA棒料拉伸性能的影響
0℃熱處理后，對試棒進(jìn)行拉伸試驗，研究30CrMnSiA棒料熱處理中回火溫度對拉伸性能的影響。關(guān)鍵詞：30CrMnSiA鋼 拉伸性能 熱處理中圖分類號：TG142 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2018）07（b）-0080-0330CrMnSiA鋼屬中碳調(diào)質(zhì)鋼，具有較好的力學(xué)性能，良好的加工性，加工變形微小，抗疲勞能力相當(dāng)好。在淬火高溫回火狀態(tài)下具有較高的強(qiáng)度和足夠的韌性，適用于制造航空重要鍛件、機(jī)械加工零件、鈑金件和焊接件，是飛機(jī)制造業(yè)
科技資訊 2018年20期2018-12-27
- 激光選區(qū)熔化Hastelloy X合金的顯微組織與拉伸性能的各向異性
行常溫和高溫拉伸試棒的加工，并在室溫和600 ℃下測試。使用 Zeiss Axio Imager. M2m 光學(xué)顯微鏡觀察試樣的晶粒組織、第二相和裂紋缺陷。使用FEI Quanta 400F掃描電鏡觀察第二相粒子形態(tài)和分布，對拉伸斷口進(jìn)行觀察。使用JEOL 2100F透射電鏡研究第二相粒子形態(tài)、成分和晶體結(jié)構(gòu)。表1 Hastelloy X 合金粉末化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%）Table1 Chemical composition of Hastelloy X
航空材料學(xué)報 2018年6期2018-12-05
- 滲碳試棒等溫正火工藝探討
也越來越高。滲碳試棒作為齒輪內(nèi)在質(zhì)量控制過程中的一種關(guān)鍵手段，通過正火預(yù)備熱處理，為滲碳淬火做好組織準(zhǔn)備。在實際生產(chǎn)過程中，滲碳試棒容易出現(xiàn)硬度低于要求值、過熱組織、混晶等不合格現(xiàn)象。因此要改變單純靠最終檢驗被動把關(guān)來保證質(zhì)量的觀念和制度，實行以預(yù)防為主，預(yù)防和檢驗結(jié)合的主動控制質(zhì)量保證模式，把重點轉(zhuǎn)移到質(zhì)量形成過程的控制上來，把熱處理缺陷消滅在質(zhì)量形成過程中。目前國內(nèi)汽車行業(yè)使用最多的材質(zhì)仍然是20CrMnTi，我公司采用最多的則是8620RH，其次為2
鍛造與沖壓 2018年13期2018-07-03
- 熱處理對鑄態(tài)Ti48Al2Cr2Nb1B合金組織和性能的影響
1B合金并澆注成試棒，對試棒熱處理后，進(jìn)行力學(xué)性能測試及組織形貌觀察，研究熱處理工藝對鑄態(tài)Ti48Al2Cr2Nb1B合金組織和性能的影響，旨在建立Ti48Al2Cr2Nb1B合金工藝-組織-性能的關(guān)系。1 實 驗實驗所采用的Ti48Al2Cr2Nb1B合金試棒經(jīng)真空自耗凝殼爐澆注而成，規(guī)格為φ20 mm×100 mm，共14支。其中2支試棒用于原始鑄態(tài)組織觀察，并對其力學(xué)性能進(jìn)行測試；另外12支試棒經(jīng)不同熱處理后用于分析熱處理工藝對其組織和性能的影響。T
鈦工業(yè)進(jìn)展 2018年3期2018-07-02
- Ti-6Al-4V合金鑄件拉伸性能差異原因分析
要求。一般以附鑄試棒的拉伸性能作為評價熔模精密鑄件力學(xué)性能的標(biāo)準(zhǔn)方法，常規(guī)的拉伸性能包括抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率和斷面收縮率。拉伸試樣分附鑄試樣和切取試樣兩種，本例中均采用同一尺寸規(guī)格要求的附鑄試樣作為評價熔模精密鑄件力學(xué)性能的標(biāo)準(zhǔn)?，F(xiàn)有兩種國外宇航類Ti-6Al-4V鈦合金，產(chǎn)品名稱分別為支承座鑄件和肋板鑄件[1]。支承座是在航空發(fā)動機(jī)內(nèi)部將其他結(jié)構(gòu)件安裝支撐在發(fā)動機(jī)主軸上的重要部件，肋板鑄件為發(fā)動機(jī)吊掛部位用于發(fā)動機(jī)和機(jī)翼連接的重要結(jié)構(gòu)零件。在具體實
精密成形工程 2018年3期2018-05-24
- TiB2顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的制備及組織性能研究
驗中共澆注金屬型試棒和砂型試棒各20根，如圖3和圖4所示。熱處理制度為：固溶520℃/8h，水淬；雙級時效120℃/1h+170℃/6h。三、試驗結(jié)果及討論3.1 化學(xué)成分澆注試棒前，取少量金屬液待其凝固后測定該鋁基復(fù)合材料的化學(xué)成分。化學(xué)成分測定結(jié)果見表2。3.2 微觀組織圖5為第一次重熔澆注試棒的微觀組織照片。由圖5（a）可知，第一次重熔后合金中同樣含有數(shù)量較多的顆粒狀物相，分布較重熔前原始組織（圖1（a））更加不規(guī)則。由圖5（b）可知，試樣中主要含有
東方教育 2017年21期2017-12-25
- 試棒結(jié)構(gòu)及釬料包扎工藝對燒結(jié)質(zhì)量的影響
潭411101）試棒結(jié)構(gòu)及釬料包扎工藝對燒結(jié)質(zhì)量的影響李再華1，2，易幼平1，賀地求1（1.中南大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，湖南長沙410083；2.湘潭電機(jī)股份有限公司，湖南湘潭411101）針對“燒結(jié)+釬焊”的電機(jī)轉(zhuǎn)子真空釬焊方式，通過肉眼觀察試棒燒結(jié)釬料后的釬料附著率及表面質(zhì)量對試棒的結(jié)構(gòu)及釬料包扎工藝分別進(jìn)行實驗研究。在試棒燒結(jié)階段，設(shè)計適合于燒結(jié)的試棒結(jié)構(gòu)，通過實驗進(jìn)行如下的設(shè)計及工藝方案改進(jìn)：試棒設(shè)計頂針結(jié)構(gòu)，釬縫部位與裝夾部位一次加工成形，確保了釬縫部
電焊機(jī) 2017年8期2017-09-11
- 鑄件實體區(qū)域試棒的取料方法
1）鑄件實體區(qū)域試棒的取料方法劉 杰（共享裝備股份有限公司，寧夏銀川 750021）鑄造生產(chǎn)中經(jīng)常涉及到從鑄件實體上取樣，通過檢測試棒的各項性能指標(biāo)判斷鑄件實體的性能是否合格。介紹了幾種盲孔取料方法的具體操作過程。認(rèn)為“中國結(jié)”式取試棒的工藝方法不占用機(jī)床資源，用磁力鉆實現(xiàn)鉆孔過程成本低，試棒脆斷，斷層保持本體素材形態(tài)，有利于本體性能檢測，取料過程中安全系數(shù)高，取料效率高。盲孔取料；磁力鉆；取芯鉆頭；工藝0 前言在鑄造領(lǐng)域內(nèi)，一些鑄件需要在實體上取樣進(jìn)行金
中國鑄造裝備與技術(shù) 2017年2期2017-06-01
- CAE技術(shù)在厚壁鑄件壓鑄工藝中的應(yīng)用
的問題，以鎂合金試棒厚壁壓鑄件為研究對象，在對其結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上，以MAGMA公司MAGMASoft軟件為CAE手段，對鎂合金試棒壓鑄3種方案進(jìn)行對比，通過充型、缺陷的模擬，選擇最佳壓鑄工藝參數(shù)，即壓射速度為1.26 m/s，內(nèi)澆口速度為30 m/s，模具預(yù)熱溫度為220 ℃，澆注溫度為620 ℃，此工藝參數(shù)下鑄件質(zhì)量最佳。壓鑄；CAE軟件；數(shù)值模擬CAE技術(shù)是當(dāng)前壓鑄工藝發(fā)展的主要方向，通過CAE技術(shù)的仿真模擬，可以實現(xiàn)壓鑄工藝方案與參數(shù)的科學(xué)改進(jìn)與
- Al含量對42CrMo鍛件沖擊吸收功的影響
種不同化學(xué)成分的試棒，其制備流程如下：冶煉→鍛造→鍛后熱處理→工件上切取試棒→對試棒進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。其中，冶煉的具體過程為：電爐粗煉鋼水→鋼包爐精煉→真空鑄錠(錠型為67 t，化學(xué)成分見表1)。鋼錠在120 MN的自由鍛壓機(jī)上鍛制成型后進(jìn)行鍛后熱處理，鍛后熱處理工藝為正火+回火。在經(jīng)過鍛后熱處理的1#、2#工件上按圖1分別切取試棒(相應(yīng)地也標(biāo)記為1#、2#)，試棒切下后進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，調(diào)質(zhì)工藝如圖2所示。試棒經(jīng)調(diào)質(zhì)后分別加工成25 mm×25 mm×25 mm
大型鑄鍛件 2016年5期2016-10-10
- 化學(xué)成分對鑄造Ti6242合金力學(xué)性能影響的研究
優(yōu)選出一種成分的試棒，測試高溫力學(xué)性能。2 實驗結(jié)果及分析Ti6242合金中Al是強(qiáng)α穩(wěn)定元素，Sn和Zr固溶強(qiáng)化Ti-Al基體，Mo作為β穩(wěn)定元素可提高合金的拉伸強(qiáng)度和熱穩(wěn)定性，Si對該合金力學(xué)性能也有著重要的影響，Si含量在0.08%～0.10%時可改善合金的蠕變抗力，而不明顯影響合金的熱穩(wěn)定性。澆注的三種成分試棒化學(xué)成分測試結(jié)果見表2。表2 Ti6242合金鑄造試棒的化學(xué)成分(w/%)由表可見，澆注的上、中、下限成分試棒主合金元素Al、Sn、Mo、Z
鈦工業(yè)進(jìn)展 2016年2期2016-09-24
- 圓鋼縱裂失效分析
一批次共800根試棒，其中開裂約300根，未開裂500根，執(zhí)行工藝為：鍛后電爐850～870℃正火→630～660℃回火→電爐840～860℃淬火(油淬)→520～560℃回火(空冷)。為查明原因，對開裂的2根試棒取樣進(jìn)行失效分析。此外，對未經(jīng)任何處理的原始鋼樣進(jìn)行對比分析試驗。1 試樣檢測1.1 宏觀觀察該試棒長度約120 mm、直徑25 mm，表面存在貫穿到兩個端面的縱向裂紋，且裂紋較為平直，裂紋兩側(cè)未發(fā)現(xiàn)分支現(xiàn)象，見圖1。從試棒端部可以看出，裂紋已經(jīng)
中國重型裝備 2015年2期2015-12-08
- 8630鋼熱處理工藝試驗研究
用鋼系外購，等效試棒尺寸為φ125mm× 250mm，對等效試棒進(jìn)行不同熱處理工藝試驗，對熱處理后的試棒進(jìn)行力學(xué)性能測試和金相組織分析。綜合考慮該材料各熱處理影響因素，確定其熱處理試驗工藝方案，對8630鋼進(jìn)行熱處理工藝試驗。將等效試棒先進(jìn)行正火、淬火處理，再選擇不同溫度進(jìn)行回火，具體工藝見表2。表2 8630鋼熱處理工藝力學(xué)性能試驗結(jié)果力學(xué)性能試驗取樣位置位于等效試棒的1/2處，拉伸試驗按照ASTM A370標(biāo)準(zhǔn)要求執(zhí)行，拉伸試樣尺寸為d0=12.5mm
鍛造與沖壓 2015年11期2015-06-21
- 室外健身器材外形結(jié)構(gòu)的探討
板三位扭腰器C型試棒D型試棒E型試棒G型試棒指形試棒GB19272-2011《室外健身器材的安全 通用要求》國家標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布實施已將近三年的時間，在實際檢測和回訪中我們發(fā)現(xiàn)，凡是采用新標(biāo)準(zhǔn)的器材，發(fā)生傷人事故的情況大大減少。為此，我們有必要探討一下新標(biāo)準(zhǔn)對于器材外形結(jié)構(gòu)的規(guī)定，以便于今后更好的進(jìn)行檢測和研究。該標(biāo)準(zhǔn)對于室外健身器材結(jié)構(gòu)安全性方面的規(guī)定包括對人體的頭、頸卡夾，身體卡夾，腿或腳的卡夾，手或手指的卡夾、剪切和擠壓等。在進(jìn)行卡夾檢驗時，用到了C型試棒（
文體用品與科技 2014年17期2014-12-25
- 基于SYSWELD齒輪軸滲碳淬火工藝
碳層剝離。（2）試棒檢測 材料、滲碳工藝、淬火溫度確定以后，對硬度產(chǎn)生關(guān)鍵影響的就是冷卻方式。從油冷的結(jié)果顯示，硬度遠(yuǎn)達(dá)不到技術(shù)要求。本文采用水冷的方式，但17CrNiMo6合金含量較高，水淬易裂。采用φ100mm試棒做滲碳后淬火數(shù)值模擬，檢查17CrNiMo6材料淬裂傾向性，并合理估計計算機(jī)模擬的誤差范圍。圖2 滲碳層分布圖3 傳統(tǒng)熱處理工藝曲線（3）水淬模擬結(jié)果 圖7、圖8為φ100mm試棒水淬試驗?zāi)M結(jié)果，可以看出溫度場分布、應(yīng)力場分布及硬度分布符合
金屬加工(熱加工) 2014年17期2014-12-14
- 鑄造過熱度和熱處理對CoCrMo合金顯微組織的影響
過熱度下鑄成燈籠試棒。模殼焙燒溫度均為900℃，4爐試樣的鑄造過熱度分別為1＃：30℃；2＃：70℃；3＃：110℃；4＃：150℃，其中1＃試棒采用單殼澆注方式，其余3爐試棒采用填砂澆注方式。對不同過熱度鑄造的試棒分別進(jìn)行晶粒度觀察，利用光學(xué)金相顯微鏡和掃描電子顯微鏡對不同狀態(tài)試樣的碳化物形貌進(jìn)行觀察，并利用透射電鏡對固溶熱處理前后碳化物進(jìn)行形貌觀察和電子衍射分析。從每爐試棒中各挑選無鑄造缺陷的6根試棒，其中3根進(jìn)行1220℃×4h，油冷的高溫固溶熱處理
材料工程 2014年3期2014-12-01
- 鑄鐵烘缸設(shè)計制造基本問題的探討
力學(xué)性能時，本體試棒抗拉強(qiáng)度不能用于強(qiáng)度的計算。鑄鐵烘缸；設(shè)計；制造(*E-mail: lhy1993@126.com)造紙機(jī)用鑄鐵烘缸是造紙機(jī)干燥部的主要部件，是承受內(nèi)壓的壓力容器，由脆性材料鑄鐵制造[1]，它的安全使用涉及到3個方面的問題，即設(shè)計、制造和正確使用。本文根據(jù)多年設(shè)計實踐和近年來的事故分析，僅就設(shè)計、制造中的最基本問題進(jìn)行討論，以求為設(shè)計、制造中最基本的概念提供正確的方法。1 關(guān)于鑄鐵烘缸應(yīng)使用的強(qiáng)度理論問題鑄鐵烘缸是由脆性材料鑄鐵制造的，
中國造紙 2014年2期2014-07-24
- 五軸加工中心電主軸更換后恢復(fù)機(jī)床精度
差1.1 用標(biāo)準(zhǔn)試棒檢測、調(diào)整A 軸的零點偏差A(yù) 軸回轉(zhuǎn)軸線平行于直線軸X 軸，C 軸回轉(zhuǎn)軸線平行于直線軸Z 軸，A、C 旋轉(zhuǎn)軸線垂直立交。A 軸的旋轉(zhuǎn)范圍±90°。A 軸的零點偏差為:A 軸旋轉(zhuǎn)到0°時，主軸軸線與豎直線的夾角α。更換主軸后，A 軸的零點偏差線性值Δα 一般為0.1～0.3 mm，嚴(yán)重影響工件加工表面的平面度和孔的位置精度。A 軸零點偏差的調(diào)整(見圖1):機(jī)床A、C 軸旋轉(zhuǎn)至A=0°、C=0°，此時主軸處于豎直狀態(tài)。在主軸上安裝型號:HS
制造技術(shù)與機(jī)床 2014年1期2014-04-06
- C5M4鑄鋁合金T6熱處理工藝
準(zhǔn)鑄造鋁合金砂鑄試棒作為試驗對象。通過選擇不同的T6處理工藝參數(shù)，檢測試棒的力學(xué)性能，選擇試驗數(shù)據(jù)的平均值作為該次試驗的數(shù)據(jù)結(jié)果。固溶處理在SX-5-12型小箱式電阻爐進(jìn)行，時效處理在SX2-4-10型小箱式爐進(jìn)行，試樣拉伸在CMT5105微機(jī)控制電子萬能試驗機(jī)上進(jìn)行。對固溶處理加熱溫度和保溫時間、時效處理加熱溫度和保溫時間4個工藝參數(shù)進(jìn)行了試驗研究。2.固溶處理加熱溫度的研究試驗選取了從400～590℃區(qū)間10個不同溫度進(jìn)行固溶處理，采用相同固溶保溫時間
金屬加工(熱加工) 2013年3期2013-08-28
- 錳硫合金對灰鐵鑄件性能的影響
交試驗結(jié)果表3 試棒抗拉強(qiáng)度均值響應(yīng)表 MPa表4 試棒硬度均值響應(yīng)表 HBW根據(jù)表3所示的響應(yīng)表繪制出試棒抗拉強(qiáng)度走勢如圖1.圖1 試棒強(qiáng)度走勢圖在抗拉強(qiáng)度趨勢圖上我們發(fā)現(xiàn)，錳、硫越高抗拉強(qiáng)度卻反而越小，抗拉強(qiáng)度是隨著錳、硫增加而降低的，且錳對試棒抗拉強(qiáng)度的影響大于硫。根據(jù)試棒硬度均值響應(yīng)表繪制試棒硬度走勢圖如圖2所示。由圖2正交試驗我們可以看出，硬度與錳、硫的波動不大，整個波動范圍都是在10 HB以內(nèi)。在10 HB范圍內(nèi)硬度是在錳和硫處于兩個極端時最高
鑄造設(shè)備與工藝 2013年6期2013-06-06
- 對影響灰鑄鐵件試棒強(qiáng)度因素的分析
業(yè)，往往使用單鑄試棒，對單鑄試棒抗拉強(qiáng)度值進(jìn)行檢測，通過判定試棒強(qiáng)度值是否符合驗收標(biāo)準(zhǔn)的方法來作為判斷一批產(chǎn)品強(qiáng)度性能是否合格的依據(jù)。故，單鑄試棒強(qiáng)度值是否合格顯得尤為重要。我公司鑄造廠A車間在一段時間內(nèi)生產(chǎn)澆注的試棒強(qiáng)度出現(xiàn)批量不合格，給公司、廠、車間帶來了諸多損失和麻煩。在此期間，A車間對影響灰鑄鐵試棒強(qiáng)度的因素進(jìn)行了逐一試驗分析探討，找到了一些影響試棒強(qiáng)度的關(guān)鍵因素，為日后控制灰鑄鐵試棒強(qiáng)度性能積累了寶貴經(jīng)驗財富。1 試棒生產(chǎn)工藝簡介1.1 熔煉工藝
鑄造設(shè)備與工藝 2012年2期2012-01-23
- 30稀土殘余料作為孕育劑用途的工藝探討
試驗需要澆注Y型試棒二組。1.1 不同比例的試驗結(jié)果對比1）35/65比例，如表1所示；2）40/60比例，如表2所示；3）45/55比例，如表3所示；4）55/45比例，如表4所示。小結(jié)：通過30稀土和硅鈣鋇孕育劑按不同比例混合的與正常稀土類孕育劑的對比試驗，發(fā)現(xiàn)兩種孕育的試棒成分、金相和力學(xué)性能大體相近。1.2 本體理化結(jié)果對比抽取55/45比例的本體鑄件取下箱機(jī)腳同一位置的本體進(jìn)行理化分析。1）本體理化結(jié)果對比，如表6，表7所示。表1 35/65比例
鑄造設(shè)備與工藝 2012年2期2012-01-23
- TC11材料高低周復(fù)合疲勞試驗研究
和12(1)三根試棒在表1的疲勞載荷條件下進(jìn)行，試驗時在106次循環(huán)下越出，大于預(yù)測壽命。根據(jù)第一次試驗結(jié)果，第二次試驗共采用9根試棒，σmax均為 1000 MPa，試驗頻率 16 Hz，疲勞試驗參數(shù)及壽命見表2(其中，10(2)、12(2)試棒分別為10(1)和12(1)試棒在106次循環(huán)越出后、再在本表中的載荷條件下進(jìn)行試驗的試棒)。表2 疲勞試驗參數(shù)及壽命Table 2 Fatigue test parameters and fatigue lif
燃?xì)鉁u輪試驗與研究 2011年2期2011-05-07
- ASTM A487B鑄造曲軸材料評定的工藝改進(jìn)
和評定試塊、基爾試棒的性能要求分別見表1和表2。評定試塊的規(guī)格及性能試棒的取樣位置見圖1。表1 化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)Table 1 Chemical composition(mass fraction,%)表2 力學(xué)性能Table 2 Mechanical property圖1 評定試塊規(guī)格Figure 1 The size of assessment test coupon2 生產(chǎn)工藝2.1 工藝方案參考以往的生產(chǎn)經(jīng)驗，初次試驗時，采用未經(jīng)真空處理的
大型鑄鍛件 2010年4期2010-09-26