彈坑
- 基于落球法原位測試人工冰場冰面硬度的方法研究
，對比研究了采用彈坑表面直徑和彈坑深度來測算冰面硬度的測量精度，通過對落球大小和落球高度的調(diào)節(jié)來觀察動(dòng)態(tài)沖擊效應(yīng)對冰面硬度的影響。2 實(shí)驗(yàn)原理與方法硬度表征了材料抵抗塑性形變的能力。根據(jù)接觸面形狀和加載方式不同，硬度測試分為多種方法，其中落球法是一種簡單直觀和快速的測試方法，適用于對宏觀均質(zhì)材料的原位動(dòng)態(tài)測試[12]。將測試用鋼球從一定高度落下，鋼球會(huì)以一定速度作用于材料表面并使材料發(fā)生塑性變形，從而形成彈坑。彈坑的大小與鋼球沖擊材料表面的能量有關(guān)，并以此
冰雪運(yùn)動(dòng) 2023年4期2023-10-18
- 黑白色的夢
著小高地，籠罩著彈坑、戰(zhàn)壕、石頭以及躺在坑道里的志愿軍小伙子和他們身邊的雪。我抵擋不住寒冷和疲倦，頭枕在排長張達(dá)得的胸膛上，想睡卻睡不著。零下三十多度的寒風(fēng)裹挾著雪花，也像上了刺刀，從我們的頭上開始剮蹭，然后是脖子、手和腳，在我們身上剮出了一道道血口子。血口子向深處裂，讓那疼鉆到了心里去，這情況哪能睡得著呢？我們是志愿軍九軍團(tuán)尖刀六連一排，其余兩個(gè)排就在我們的左右兩側(cè)，我們成品字型排列，像是扼住了這個(gè)口袋口。我們軍團(tuán)已經(jīng)狠狠地咬住了美軍的兩個(gè)王牌師。惡戰(zhàn)了
金山 2023年9期2023-09-24
- 黏土中爆炸成坑地沖擊耦合效應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究*
應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究，探索彈坑體積以及地沖擊壓力隨裝藥埋深增加的變化規(guī)律，尋找不同耦合系數(shù)間的換算關(guān)系以及等效封閉當(dāng)量計(jì)算方法，以期為地下工程的抗爆防護(hù)提供設(shè)計(jì)依據(jù)。1 實(shí)驗(yàn)介紹1.1 黏土試樣本實(shí)驗(yàn)所用的黏土取自南京孟墓地區(qū)，首先清除地表覆土，然后將黏土平攤放置地表撿去里面大塊雜質(zhì)，之后倒入爆炸試驗(yàn)容器中，分層夯實(shí)。該黏土中主要化學(xué)組成及質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為：SiO2(61.16 %)、Al2O3(23.10 %)、Fe2O3(8.94 %)、K2O (2.65 %)、
爆炸與沖擊 2023年6期2023-07-07
- 基于功能恢復(fù)時(shí)間的機(jī)場跑道目標(biāo)毀傷評估方法*
算法對跑道目標(biāo)和彈坑尺寸進(jìn)行檢測,再依據(jù)遍歷算法或區(qū)域搜索算法對遭打擊后的跑道內(nèi)是否存在最小升降窗口進(jìn)行檢驗(yàn),以進(jìn)行跑道的毀傷效果評估。二是基于計(jì)算機(jī)仿真的機(jī)場跑道毀傷效果評估系統(tǒng)和算法[7-12],通過蒙特卡洛算法對打擊機(jī)場跑道目標(biāo)進(jìn)行計(jì)算機(jī)仿真,以毀傷概率作為目標(biāo)的毀傷效果評估指標(biāo)。三是對整個(gè)機(jī)場或空軍基地目標(biāo)的綜合功能評估[13-15],對機(jī)場目標(biāo)整體功能的評價(jià)需要將包括跑道、飛機(jī)、塔臺等各個(gè)子目標(biāo)的作用進(jìn)行分析,主要的分析方法包括層次分析法、模糊綜
指揮控制與仿真 2023年3期2023-06-12
- 基于SEA的常規(guī)導(dǎo)彈封鎖機(jī)場跑道作戰(zhàn)效能分析的系統(tǒng)建模和解析
Ly,min,單彈坑平均修復(fù)時(shí)間等;二是導(dǎo)彈飛行環(huán)境參數(shù),包括各類反導(dǎo)防御武器系統(tǒng)的組成、部署、技術(shù)戰(zhàn)術(shù)指標(biāo)、戰(zhàn)法等。令A(yù)表示所有環(huán)境原始參數(shù)組成的向量。使命是系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)過程的秩序,常規(guī)導(dǎo)彈武器系統(tǒng)封鎖機(jī)場的使命就是使敵空軍基地在一定時(shí)間內(nèi)喪失保障飛機(jī)起降的主要功能。②由作戰(zhàn)使命抽象出性能量度空間{Oi}。描述系統(tǒng)完成使命品質(zhì)的“量”稱為性能量度或?qū)傩?記為O。第i個(gè)性能量度則記為Oi,i=1,2,…,n。令描述封鎖把握程度的性能量度及跑道封鎖時(shí)間分別用O1
彈道學(xué)報(bào) 2023年1期2023-04-06
- 薄基體裝甲鋼彈擊侵徹行為與極限抗彈性研究*
均未被擊穿，相應(yīng)彈坑深度與背凸高度測試結(jié)果如表2所示。由表中不難看出，除60 m外，隨著射距的降低，彈擊后靶材彈坑深度與背凸高度均呈現(xiàn)出增大的趨勢。其中，60 m射距時(shí)出現(xiàn)的高彈坑深度與背凸高度可能是由于相應(yīng)打靶測試誤差及靶材性能不均(如60 m射擊區(qū)域正好位于靶材相對較軟或存在熱處理殘留拉應(yīng)力處)所致。圖 1 壓縮工程應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig. 1 Engineering stress-strain curves of compression表 2 打靶測試
爆破 2022年3期2022-09-20
- 低成本XRF001鈦合金抗彈性能研究
通退火態(tài)靶板正面彈坑完整，背面無裂紋，防護(hù)等級達(dá)到2級(合格損傷)，正面平均彈坑深度約為1.1 mm，背凸為0.4 mm，防護(hù)效果較好。由圖2c、2d可以看出，雙重退火態(tài)靶板正面彈坑完整，但背面存在裂紋，防護(hù)等級為4級(合格損傷)，正面平均彈坑深度小于退火態(tài)，約為0.8 mm，背凸為0.4 mm。與雙重退火相比，普通退火后XRF001鈦合金板材的抗彈性能更為優(yōu)異。圖2 不同退火態(tài)XRF001鈦合金靶板受子彈沖擊后的宏觀照片F(xiàn)ig.2 Macrophotog
鈦工業(yè)進(jìn)展 2022年3期2022-07-15
- 強(qiáng)激光驅(qū)動(dòng)微顆粒高速?zèng)_擊下鋁合金材料的動(dòng)態(tài)力學(xué)行為
擊后造成靶板表面彈坑的SEM 圖像，最大彈坑直徑約為200 μm，小于微顆粒的直徑(360 μm)；靶板彈坑的輪廓尺寸通過Bruker 探針式表面輪廓儀（測量誤差為5×10?10m）掃描得到，如圖2(c)所示，彈坑的中心位置撞擊深度最大，約為35 μm；圖2(d)為靶板表面彈坑的一維輪廓，近似對稱分布，由于彈丸擠壓在彈坑邊緣產(chǎn)生一定的高度.1.1.3 能量耗散分析由于微顆粒發(fā)生了回彈，微顆粒的動(dòng)能損失可以通過測量其沖擊速度vi和回彈速度vr來計(jì)算[18]，
北京理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年6期2022-06-14
- 動(dòng)物特種兵神犬哈利（連載）
露天礦坑一樣大的彈坑了嗎？”科爾對隨時(shí)都會(huì)淪為靶子的昆塔大喊，“快跳進(jìn)去?！薄岸汩_狙擊手的視線嗎？我有方法！”昆塔深吸一口氣，猛地從地上跳起來，甩開胳臂在廢墟間做著古怪的“Z”字形運(yùn)動(dòng)。“‘鏟屎的’，這是什么情況？”哈利在科爾懷里不停掙扎，任何折線形運(yùn)動(dòng)對它而言都是無法抗拒的游戲?！鞍察o，哈利！”科爾用力捏了捏哈利的耳朵，他不相信昆塔能避開狙擊手的子彈。艾德上校被昆塔不同尋常的動(dòng)作嚇了一跳，他的手一抖，子彈擦著昆塔的肩膀飛了過去。“該我上了！”奧林匹斯起身
- 蜂窩芯體高速?zèng)_擊性能研究
除，形成了明顯的彈坑。由于沖擊彈丸的側(cè)向擠壓，在彈坑邊緣有3～4 層鋁箔堆疊在一起，形成了較為明顯的彈坑內(nèi)壁。在彈坑邊緣的附近，還有2～3 個(gè)胞元存在肉眼可見形變。在離彈坑更遠(yuǎn)的區(qū)域則觀察不到明顯變形。這與圖4(b)所示的試驗(yàn)結(jié)果是非常吻合的。對2種試驗(yàn)中彈坑外表面開口直徑進(jìn)行了對比，結(jié)果發(fā)現(xiàn)有限元結(jié)果中(106 mm)彈坑開口與試驗(yàn)結(jié)果(108 mm)較為相近。圖4(c)顯示了蜂窩內(nèi)部損傷情況，在彈坑的內(nèi)壁上，附著有少量彎曲的片狀鋁箔，由于彈丸擠壓，彈坑
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年2期2022-03-30
- 侵徹爆破彈對機(jī)場跑道毀傷效果仿真*
在已知跑道長寬、彈坑分布和最小起降區(qū)長寬的條件下，快速搜索跑道上的最小起降區(qū)［6］；王剛等研究了遠(yuǎn)程制導(dǎo)火箭子母彈對機(jī)場跑道毀傷研究問題，采用Monte-Carlo方法對遠(yuǎn)程制導(dǎo)火箭子母彈打擊機(jī)場跑道的炸點(diǎn)分布進(jìn)行仿真模擬，計(jì)算了相關(guān)戰(zhàn)技術(shù)因素對機(jī)場跑道毀傷的影響程度［7］；鞠勇研究了子母彈打擊機(jī)場跑道散布規(guī)律與毀傷效果，建立了子母彈的飛行動(dòng)力學(xué)模型，計(jì)算了具有不同特性的母彈彈道，給出了子彈散布特征范圍的具體計(jì)算方法［8］；袁寅輝研究了基于多屬性決策理論的
艦船電子工程 2022年12期2022-03-17
- 侵爆作用下混凝土靶破壞效應(yīng)試驗(yàn)與數(shù)值模擬
掃描儀獲得了侵徹彈坑及爆炸彈坑的點(diǎn)云數(shù)據(jù)。試驗(yàn)中主要數(shù)據(jù)如表1所示，第三組試驗(yàn)中用水泥砂漿填充了侵徹彈坑和隧道區(qū)，混凝土靶體完全穿透，因此該組數(shù)據(jù)未顯示。表1 試驗(yàn)結(jié)果圖1分別顯示了3號混凝土靶體的侵徹結(jié)果和5號靶體侵爆結(jié)果的成坑狀態(tài)。2 數(shù)值模擬方法2.1 模型建立及計(jì)算方法圓柱混凝土靶體受侵徹爆炸作用可以簡化為軸對稱1/2平面模型，靶體、彈體及裝藥藥殼采用SHELL軸對稱算法單元，空氣及炸藥采用ALE2D軸對稱算法單元，空氣邊緣設(shè)置無反射邊界。所有單元
振動(dòng)與沖擊 2022年1期2022-01-27
- 基于模糊層次分析法最小起降帶算法研究
著陸攔阻系統(tǒng)；④彈坑位置宜分散，最好沒有未爆彈，若有未爆彈，應(yīng)盡可能不影響搶修施工的進(jìn)行，對于無法避免一定會(huì)影響作業(yè)的未爆彈，則需要計(jì)量排除該未爆彈所要花費(fèi)的時(shí)間和工程量；⑤道面和附屬設(shè)施的損壞應(yīng)盡量?。虎薇ＷC運(yùn)輸和裝卸施工所需的機(jī)械、設(shè)備設(shè)施和材料盡可能便捷。由此可見，MOS的優(yōu)選問題是一個(gè)多屬性決策問題，模糊層次分析法(FAHP)具有系統(tǒng)、實(shí)用和簡潔等特征，很多學(xué)者選擇該方法對MOS的優(yōu)選問題開展研究，但是FAHP的方案層選擇大多基于學(xué)者的主觀經(jīng)驗(yàn)[8
- 車載轉(zhuǎn)向燈模組三極管燒毀分析
鍵合產(chǎn)生了明顯的彈坑或鍵合球印，說明三極管個(gè)別物料存在鍵合損傷，如圖6 所示。圖6 未使用Q1 三極管開封后的金相形貌彈坑是由于焊球在與芯片焊盤鋁墊表面接觸時(shí)，鍵合參數(shù)設(shè)置匹配不當(dāng)，導(dǎo)致焊區(qū)硅層受到損傷造成的[3-4]。如果損傷比較輕微，則在腐球試驗(yàn)后在硅層上可見球印；當(dāng)損傷比較嚴(yán)重時(shí)，芯片的硅層表面可以觀察到明顯的硅缺失痕跡。彈坑損傷往往會(huì)導(dǎo)致器件產(chǎn)品的電參數(shù)不良，如漏電流大或耐電壓低，漏電流由于起初比較小，因而在出廠前并不能通過電性篩選完全剔除，但在后
電子產(chǎn)品可靠性與環(huán)境試驗(yàn) 2021年4期2021-09-10
- 剛性卵形彈丸對半無限厚鋁合金靶的穿深方程
與彈丸結(jié)構(gòu)相似的彈坑,且彈坑的深度受到彈丸頭部形狀和彈丸著靶速度的影響。目前,對于剛性彈侵徹目標(biāo)靶板的侵徹深度問題已有較多的研究。BISHOP等[3]建立了彈塑性固體中圓柱形和球形空腔的準(zhǔn)靜態(tài)膨脹方程,對圓錐形射彈侵徹金屬靶板時(shí)所受的力進(jìn)行了估算;基于BISHOP的空腔膨脹模型,FORRESTAL等[4-5]建立了工程模型,用來預(yù)測不同彈頭形狀的剛性長桿彈對不可壓縮彈塑性目標(biāo)的穿透方程,并通過對6061-T651鋁合金靶板的末端彈道試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),球形彈頭的理論
彈道學(xué)報(bào) 2021年2期2021-07-05
- 基于FEM-DEM的齒輪鋼隨機(jī)噴丸模型及殘余應(yīng)力仿真研究
方向的位移，以離彈坑的距離為橫軸繪制圖7（縱軸參考右軸），則距離彈坑中心第一個(gè)z向位移最大時(shí)的距離即是彈坑的半徑，可得彈坑直徑為3.38×10-4。圖6 單彈丸噴射有限元模型圖7 彈坑縱向變形和等效塑性變形曲線圖7中的紅色曲線反映了彈丸沖擊下沿深度方向的變形情況，曲線形狀約為彈坑截面，彈坑面的Z向塑性應(yīng)變值范圍為-0.024mm～0.010mm，因此難以用該值界定臨界值來區(qū)分噴與未噴。噴丸工藝中產(chǎn)生的彈丸位置是隨機(jī)的，當(dāng)要保證一定的覆蓋率時(shí)，那必然某些微觀
制造業(yè)自動(dòng)化 2021年6期2021-06-23
- 鎢顆粒增強(qiáng)鋯基非晶復(fù)材彈侵徹行為的數(shù)值模擬
孔之外，模擬出的彈坑形狀也與真實(shí)試驗(yàn)結(jié)果相似，表明模擬使用的材料模型和參數(shù)設(shè)置基本正確，能夠模擬出彈靶相互作用的過程。圖3是彈坑剖面照片。圖3 彈坑剖面照片3.2 侵徹過程機(jī)理分析3.2.1 開坑階段由于彈靶模型距離設(shè)置得很近(1 mm)，約1.2 μs時(shí)開始發(fā)生侵徹。彈靶接觸之后發(fā)生劇烈碰撞，對于靶板來說，撞擊在彈靶接觸界面產(chǎn)生的應(yīng)力最大，向靶板內(nèi)部逐漸降低。撞擊點(diǎn)處靶板材料由于靶板表面稀疏波效應(yīng)的影響，沿著彈芯徑向和侵徹反方向流動(dòng)，靶板材料的徑向流動(dòng)使
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2021年5期2021-06-02
- 異型截面長桿彈侵徹半無限厚金屬靶板實(shí)驗(yàn)研究*
直侵徹裝甲鋼靶板彈坑截面形狀和彈體頭部裂紋。1 長桿彈侵徹半無限厚靶板問題的量綱分析以長桿彈材料的密度ρp、初始長度L和入射速度v 這3個(gè)物理量為參考物理量，對上表進(jìn)行類似初等變換，可以得到表2。根據(jù)表2各物理量量綱，式(1)形式變換為：式中：H /L 為無量綱侵徹深度，是表征長桿彈侵徹效率的重要參數(shù)；L /D為長桿彈長徑比。本文針對長桿彈截面形狀系數(shù)Ψ對無量綱侵徹深度的影響開展研究。表1 各物理量的量綱Table 1 Dimension of each
爆炸與沖擊 2021年3期2021-03-22
- 活性Whipple 結(jié)構(gòu)超高速撞擊防護(hù)性能實(shí)驗(yàn)研究*
3 mm 以上的彈坑數(shù)目多達(dá)46 個(gè)，而實(shí)驗(yàn)2 后板則未出現(xiàn)大面積毀傷區(qū)域，后板損傷程度大幅降低，直徑3 mm 以上的彈坑數(shù)目只有13 個(gè)，這是因?yàn)榛钚圆牧铣咚僮矒艉蟮姆磻?yīng)產(chǎn)物基本不具備侵徹能力，直觀反映就是后墻彈坑數(shù)目的大幅降低。圖8 實(shí)驗(yàn)8 的防護(hù)結(jié)構(gòu)后板損傷（PTFE/Al 防護(hù)屏）Fig. 8 Rear wall damage of protective structure in experiment 8 (PTFE/Al shield)圖9 實(shí)
爆炸與沖擊 2021年2期2021-03-10
- 空爆沖擊波與破片群聯(lián)合作用下聚脲涂覆陶瓷復(fù)合裝甲結(jié)構(gòu)毀傷特性*
面。背板迎彈面的彈坑內(nèi)及穿孔周邊均殘留有陶瓷粉末，說明陶瓷材料穿透緩沖層，并作用于基板和背板上。圖5 各結(jié)構(gòu)型式靶板基板、背板變形破壞形貌Fig. 5 Damage appearance of base plate and back plate for different configurations圖6 各結(jié)構(gòu)型式靶板前面板、基板、背板側(cè)視圖Fig. 6 Side view of front plate, base plate and back plat
爆炸與沖擊 2020年11期2020-11-27
- 帶狀皰疹后粉刺同位反應(yīng)一例
皮膚鏡下見多發(fā)性彈坑樣開口，直徑0.1 ～0.3 mm，與毛囊口一致，其中充滿乳白色、淺褐色至黑色角質(zhì)物，部分粉刺周圍可見褐色暈（圖1B）。診斷：帶狀皰疹后粉刺同位反應(yīng)。未予特殊治療，2個(gè)月后皮損及疼痛自行消退。討論帶狀皰疹后同位反應(yīng)臨床表現(xiàn)多樣，可大致分為如肉芽腫樣反應(yīng)類、原發(fā)性或轉(zhuǎn)移性腫瘤類、白血病或淋巴瘤浸潤類、免疫反應(yīng)異常類、感染類、粉刺及皮膚囊腫類等［1-2］。帶狀皰疹愈后繼發(fā)粉刺同位反應(yīng)罕見［3］，國外僅15 例報(bào)道，國內(nèi)尚未見類似報(bào)道。多數(shù)病
中華皮膚科雜志 2020年6期2020-07-21
- 快速拼裝式防爆墻抗侵徹爆炸試驗(yàn)
爆炸后形成漏斗形彈坑,彈坑頂端橫向尺寸350 cm,彈坑底端橫向尺寸100 cm,爆坑高135 cm。防爆墻整體未見傾覆和明顯傾斜,迎彈面有坍塌,土工布和鋼網(wǎng)破裂,露出填砂,填砂有部分塌落。清理彈坑內(nèi)細(xì)砂發(fā)現(xiàn),炮彈僅在迎彈面一側(cè)直角梯形單元防爆墻上造成損壞,前后兩組直角梯形單元連接處土工布及鋼網(wǎng)均完好。迎彈面防爆墻彈坑兩側(cè)各剩余1個(gè)直角梯形單元保持完好,單元連接部分螺旋鉸鏈嚴(yán)重變形但未見斷裂,彈坑下部墻體單元出現(xiàn)變形,但未見斷裂,墻后未見彈片貫穿。PL96
工程爆破 2019年5期2019-11-12
- 地下強(qiáng)爆炸誘發(fā)地表塌陷的試驗(yàn)?zāi)M與應(yīng)用*
驗(yàn)引起的地表下陷彈坑尺寸大小的精度越來越高，根據(jù)對美國內(nèi)華達(dá)州核試驗(yàn)場拍攝的衛(wèi)星圖像來看，其下陷彈坑遠(yuǎn)遠(yuǎn)多于媒體和官方宣布過的地下核試驗(yàn)的數(shù)量[15]。利用衛(wèi)星偵察獲取地下核試驗(yàn)地表形變信息，從而有效評估地下強(qiáng)爆炸的當(dāng)量和埋深，成為有效監(jiān)控地下核試驗(yàn)的一種手段。地下強(qiáng)爆炸物理過程復(fù)雜，爆炸作用受到當(dāng)量、爆炸源能量密度、圍巖特性、巖塊地質(zhì)構(gòu)造等因素的影響，采用理論、數(shù)值、現(xiàn)場實(shí)地試驗(yàn)等研究方法存在諸多困難。采用相似物理模擬的方法可以準(zhǔn)確地模擬地下爆炸過程中各
爆炸與沖擊 2019年8期2019-09-25
- TC4鈦合金噴丸強(qiáng)化過程數(shù)值模擬
余應(yīng)力分布和沖擊彈坑深度作為主要指標(biāo)，研究噴丸強(qiáng)化參數(shù)對強(qiáng)化效果的影響。3.1 彈丸速度對噴丸效果的影響設(shè)定約束條件，將除了沖擊表面的其余五個(gè)面都施加固定約束。參考實(shí)際噴丸工藝中彈丸的初始速度大小，將仿真的彈丸速度分別設(shè)置為40m/s、60 m/s、80m/s以及100m/s，分別進(jìn)行模擬計(jì)算。可以得到不同速度下，深度方向上的應(yīng)力云圖，如圖2所示?？梢园l(fā)現(xiàn)隨著沖擊速度的增加殘余壓應(yīng)力的影響區(qū)域明顯擴(kuò)大。提取不同沖擊速度下靶材表面殘余壓應(yīng)力的分布，得到以下曲
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2019年4期2019-08-28
- 多層混凝土介質(zhì)內(nèi)爆炸相似性分析
論建立了土壤爆破彈坑參數(shù)的無量綱經(jīng)驗(yàn)公式。荊松吉等[11]采用有限元分析軟件LS-DYNA分析了多層混凝土介質(zhì)的爆炸相似律，分析表明多層混凝土介質(zhì)中存在相似律，但縮尺比例過大時(shí)，會(huì)通過面效應(yīng)影響原型與縮比模型的相似性。上述文獻(xiàn)主要是基于相似理論分析混凝土- 土復(fù)合介質(zhì)結(jié)構(gòu)內(nèi)爆炸相似律，對多層混凝土介質(zhì)內(nèi)爆炸相似律的研究較少?；诹烤V分析法和數(shù)值模擬的混凝土內(nèi)爆炸相似律分析都是將混凝土看成均質(zhì)材料，需要通過考慮骨料的內(nèi)爆炸試驗(yàn)對相似律進(jìn)行驗(yàn)證。此外，由于含鋁
兵工學(xué)報(bào) 2019年6期2019-08-06
- 圖釘畫：世界以痛吻我，要我報(bào)之以歌
耐心就可以的。在彈坑中種出玫瑰花長大后，黃蘭有了自己的工作，但在內(nèi)心深處，她還是像個(gè)小孩子一樣，單純、善良、總是容易受傷。2001年的“9·11恐怖襲擊事件”將黃蘭重新拖回了黑暗的深淵，她不理解人們?yōu)槭裁匆ハ鄠?，她躲回了小臥室，重新拿起錘子和圖釘開始敲敲打打。多年的藝術(shù)修養(yǎng)，讓她無意識地進(jìn)行著創(chuàng)作：一只小鳥展翅欲飛，一座寺廟清凈優(yōu)雅……在一次次創(chuàng)作和冥想中，她憶起了寺廟中的木鑼，恍惚間懂得了生命的意義：傷害、誤解只是人生當(dāng)中小小的一環(huán)，根本無足掛齒。我
智慧少年 2019年5期2019-07-23
- 復(fù)合桿體侵徹半無限靶的數(shù)值模擬分析
速侵徹金屬靶材的彈坑分析模型,提出了“雙重侵蝕”和“共同侵蝕”的條件。隨后，Wen等[9]對不同彈芯直徑以及護(hù)套厚度的復(fù)合桿體侵徹半無限進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，提出了從“雙重侵蝕”向“共同侵蝕”過渡的新判據(jù)。Andersson等[10]對碳纖維護(hù)套的復(fù)合桿體對鋼板的斜侵徹進(jìn)行了數(shù)值和試驗(yàn)研究，并與單位長度質(zhì)量相同的無護(hù)套長桿彈進(jìn)行比較。發(fā)現(xiàn)碳纖維護(hù)套非常有利于發(fā)展大長徑比長桿彈。皮林立[11]對復(fù)合結(jié)構(gòu)桿體垂直侵徹均質(zhì)半無限靶板進(jìn)行研究，得到了護(hù)套結(jié)構(gòu)參數(shù)對復(fù)
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2019年3期2019-04-11
- 基于隨機(jī)模型的拋丸覆蓋率計(jì)算及有限元仿真
靶材表面所形成的彈坑大小，建立單彈丸模型進(jìn)行有限元仿真。靶材和彈丸的力學(xué)特性如表1所示，仿真模型及結(jié)果如圖1所示。由圖1（b）可知，直徑0.2 mm的彈丸以20 m/s速度入射時(shí)，形成的彈坑直徑d=0.108 mm.表1 靶材和彈丸的力學(xué)特性圖1 單彈丸拋丸有限元仿真模型及結(jié)果2 三維多彈丸隨機(jī)模型建立實(shí)際拋丸中彈丸束極其復(fù)雜。為簡化而又不失合理性，對彈丸的模型作如下簡化：（1）所有的彈丸都是球形，具有相同的幾何尺寸和物理性質(zhì)；（2）拋丸時(shí)彈丸的質(zhì)量流量不
裝備制造技術(shù) 2018年7期2018-08-30
- 預(yù)制圓柱形鎢破片斜穿甲鋼靶的破孔能力分析*
與侵徹過程結(jié)束后彈坑的最終剖面形貌圖,見圖12與圖13。當(dāng)固定入射角為10°,破片以不同初速斜侵徹鋼靶時(shí),其侵徹行徑與初速度為1 300 m/s條件下的侵徹行徑相同,彈坑形貌亦相似,只是彈坑直徑有些許不同。圖12 不同入射角下靶板正面的擴(kuò)孔形貌圖13 不同入射角下彈坑的最終剖面形貌由上圖可看出,當(dāng)破片以相同初速度斜撞擊靶板時(shí),靶板正面的孔洞形狀及大小均與入射角有關(guān),入射角越大,入口孔徑越大,且孔洞形狀越不規(guī)整。具體表現(xiàn)為:在小著角(θ=10°、20°)情況
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2018年3期2018-08-28
- 球形彈丸超高速斜撞擊彈坑特性數(shù)值模擬
6的單層板形成的彈坑特性進(jìn)行數(shù)值模擬。首先將數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果比較，驗(yàn)證模型的有效性，之后應(yīng)用原有的計(jì)算模型對彈丸撞擊速度與受撞擊板上形成彈坑的特性進(jìn)行相關(guān)研究。數(shù)值模擬的結(jié)果表明：在彈丸直徑和彈丸撞擊角度都固定的情況下，其形成彈坑的坑深與坑徑會(huì)隨撞擊速度的變化而改變。Abstract： The super-high-speed impact between the micro-meteoroids and the space debris and t
價(jià)值工程 2018年7期2018-02-08
- 線性聚能裝藥對自鍛彈丸干擾的數(shù)值模擬
的最大侵徹深度、彈坑數(shù)目等參數(shù)以確定線性聚能裝藥干擾自鍛彈丸的效果以及最佳干擾角度，以期為解決自鍛彈丸的防御問題提供參考。1 數(shù)值模擬1.1 模型的建立自鍛彈丸選取大錐角(150°)圓錐形藥型罩,其開口直徑40mm,藥型罩厚度2mm，裝藥高度40mm，炸高200mm；線性聚能裝藥參數(shù)為：開口直徑20mm，藥型罩厚度1mm，裝藥高度30mm；靶板尺寸為100mm×50mm×50mm，其剖面圖如圖1所示，其中干擾角度(θ)分別選取0°、30°、60°、90°；
火炸藥學(xué)報(bào) 2017年2期2017-05-18
- 單個(gè)彈丸撞擊316L不銹鋼引起的變形場＊
聚焦顯微鏡觀察了彈坑的三維形貌，測量不同振動(dòng)頻率下彈坑的直徑及離面位移；采用云紋干涉法對彈坑周圍的面內(nèi)應(yīng)變場進(jìn)行測量，并分析振動(dòng)頻率及撞擊方式對彈坑尺寸、塑性應(yīng)變大小以及塑性應(yīng)變區(qū)范圍的影響；采用有限元方法對單個(gè)彈丸垂直撞擊試件表面的應(yīng)變場進(jìn)行數(shù)值模擬，與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，分析了彈坑周圍殘余應(yīng)力的分布。結(jié)果表明：隨振動(dòng)頻率的增加，彈坑直徑和離面位移都增加，頻率在50～55Hz，彈坑直徑有突變，離面位移和振動(dòng)頻率呈線性關(guān)系；振動(dòng)頻率越大，塑性應(yīng)變越大，塑性應(yīng)
爆炸與沖擊 2017年1期2017-04-10
- 飛秒激光燒蝕硅表面彈坑形貌偏振依賴性研究
表面形成了橢圓形彈坑。實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)，沿著激光偏振方向，形成了橢圓形彈坑。隨著激光脈沖能量密度的增加，彈坑的形狀逐漸接近圓形。利用時(shí)域有限差分法（FDTD）分析了物理機(jī)理，表面微納缺陷或初始燒蝕點(diǎn)引起硅表面燒蝕區(qū)域電場重新分布，使得電場強(qiáng)度沿著激光偏振方向增強(qiáng)，因此形成了橢圓形狀的彈坑。關(guān)鍵詞：飛秒激光；偏振；硅表面；彈坑1 概述飛秒激光可以在金屬、半導(dǎo)體和絕緣體等多種材料表面上加工出多種形貌的微納結(jié)構(gòu)，加工條件很大程度取決于光束的偏振、激光脈沖數(shù)和激光能量
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2017年4期2017-03-27
- 一種基于GPU的彈坑實(shí)時(shí)繪制方法
一種基于GPU的彈坑實(shí)時(shí)繪制方法鄭顧平， 邢 玥， 張榮華(華北電力大學(xué)控制與計(jì)算機(jī)工程學(xué)院，河北 保定 071003)為解決動(dòng)態(tài)地形繪制過程中高逼真性與實(shí)時(shí)性這一矛盾，提出一種基于GPU的動(dòng)態(tài)地形實(shí)時(shí)繪制方法。首先基于Geometry Clipmaps算法構(gòu)建地形層次結(jié)構(gòu)，然后在更新過程中引入真實(shí)物理模型與過程紋理映射相結(jié)合方法，以使最終繪制的地形達(dá)到更為逼真的效果。為驗(yàn)證該方法的有效性，模擬了炮彈在草地上爆炸形成的彈坑效果，并與基于ROAM算法繪制的彈
圖學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-12-01
- 編組站關(guān)鍵交通節(jié)點(diǎn)易損性分析
編組站破壞主要是彈坑造成的路基破壞。咽喉區(qū)的彈坑也是編組場破壞的重要形態(tài)。爆炸在地表產(chǎn)生一個(gè)彈坑，彈坑又叫視彈坑，真實(shí)的彈坑部分被回落物填充。當(dāng)爆炸發(fā)生在高空時(shí)，不會(huì)在基礎(chǔ)上形成彈坑。爆炸發(fā)生在低空時(shí)，彈坑也很淺。只有在地面爆炸或者地下爆炸時(shí)會(huì)產(chǎn)生明顯的彈坑。可以說，彈坑深度和直徑隨著爆炸深度的增加而增加。爆炸深度增加到一定程度時(shí)，彈坑的深度和直徑開始減小。當(dāng)爆炸深度超過一定限制時(shí)(與爆炸當(dāng)量和基礎(chǔ)性質(zhì)有關(guān))，爆炸會(huì)在基礎(chǔ)內(nèi)部形成一個(gè)空腔，從地面上看不見彈
軍事交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年10期2016-11-16
- 精神
，渾黃的水填滿了彈坑，小孩們將彈坑當(dāng)成天然游泳池，在坑里歡快地?fù)潋v；隨著第一個(gè)紅燈籠升起，意味著日機(jī)已從漢口起飛，即將對重慶展開新一輪狂轟濫炸。人們帶著小板凳和隨身小包袱，在大街上從容地尋找防空洞，一位女士還打著太陽傘，一臉鎮(zhèn)靜；隨著第二個(gè)紅燈籠升起，日機(jī)已飛到四川，但人們沒有驚慌，一些市民排著隊(duì)，乘坐輪渡向南岸轉(zhuǎn)移……侵略者跨過長城，但無法跨過中國人保衛(wèi)家園、抗?fàn)幍降椎木耖L城。在殘酷戰(zhàn)爭中，保持鎮(zhèn)定、樂觀、堅(jiān)韌、不屈、奮進(jìn)、自信，這就是“中國不可戰(zhàn)勝的
作文與考試·高中版 2016年11期2016-05-07
- 精神
，渾黃的水填滿了彈坑，小孩們將彈坑當(dāng)成天然游泳池，在坑里歡快地?fù)潋v；隨著第一個(gè)紅燈籠升起，意味著日機(jī)已從漢口起飛，即將對重慶展開新一輪狂轟濫炸。人們帶著小板凳和隨身小包袱，在大街上從容地尋找防空洞，一位女士還打著太陽傘，一臉鎮(zhèn)靜；隨著第二個(gè)紅燈籠升起，日機(jī)已飛到四川，但人們沒有驚慌，一些市民排著隊(duì)，乘坐輪渡向南岸轉(zhuǎn)移……侵略者跨過長城，但無法跨過中國人保衛(wèi)家園、抗?fàn)幍降椎木耖L城。在殘酷戰(zhàn)爭中，保持鎮(zhèn)定、樂觀、堅(jiān)韌、不屈、奮進(jìn)、自信，這就是“中國不可戰(zhàn)勝的
作文與考試·初中版 2016年11期2016-04-20
- 戰(zhàn)時(shí)機(jī)場道面損壞評定規(guī)則建立及應(yīng)用
應(yīng)急起降帶選擇、彈坑回填、道面修復(fù)和應(yīng)急場務(wù)保障等階段[1]。機(jī)場損壞評估從大的概念而言，應(yīng)包括對機(jī)場場道系統(tǒng)損壞評估和其他飛行保障設(shè)施損壞評估。其中，對于場道系統(tǒng)的損壞評估是開展機(jī)場道面搶修工作的前提和基礎(chǔ)，后續(xù)的應(yīng)急起降帶選取及搶修方案的制定等工作將直接由場道系統(tǒng)損壞情況決定。因此，場道系統(tǒng)的損壞評估是機(jī)場損壞評估的重點(diǎn)。而如何快速完成機(jī)場場道系統(tǒng)的損壞評估，形成全面、詳細(xì)的損壞評定結(jié)果又是機(jī)場道面搶修工作的研究重點(diǎn)。盡管目前眾多學(xué)者與文獻(xiàn)給出了一些損
國防交通工程與技術(shù) 2016年6期2016-03-02
- 機(jī)場跑道彈坑幾何圖像特征識別
常用的對機(jī)場跑道彈坑的檢測方法［1，2］主要通過分析彈坑的灰度、形狀、大小、紋理等特征，運(yùn)用圖像處理方法檢測彈坑。馬波等［3］利用彈坑灰度等特征對彈坑進(jìn)行識別；劉小鋒［4］利用灰度共生矩陣識別彈坑的紋理特征；尤曉建［5］采用目標(biāo)識別的方法，提取跑道的局部圖像檢測彈坑；蒲剛等［6］采用基于鄰域灰度差值的彈坑識別算法。這些算法提取精度低、運(yùn)算速度慢，且識別結(jié)果只能得到彈坑的位置信息，無法通過該結(jié)果測量彈坑的直徑等幾何特征。Harris算子［7］是一種特征點(diǎn)檢測
計(jì)算機(jī)工程與設(shè)計(jì) 2015年10期2015-12-23
- 桿式穿甲彈侵徹靶板時(shí)彈坑表面熔化快凝層研究
穿甲彈侵徹靶板時(shí)彈坑表面熔化快凝層研究羅榮梅1，2，黃德武2，楊明川2，黃海3，李馥穎3（1.南京理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，江蘇南京210094；2.沈陽理工大學(xué)裝備工程學(xué)院，遼寧沈陽110168；3.沈陽理工大學(xué)藝術(shù)設(shè)計(jì)學(xué)院，遼寧沈陽110168）鎢合金桿式穿甲彈高速侵徹裝甲靶板時(shí)，在彈孔表面會(huì)產(chǎn)生很薄的“熔化快凝層”。為了進(jìn)一步研究熔化快凝層的形貌特征和形成機(jī)理，對小口徑鎢合金桿式穿甲彈垂直侵徹30CrMnMo裝甲鋼板產(chǎn)生的彈坑表面，進(jìn)行了掃描電鏡觀
兵工學(xué)報(bào) 2015年7期2015-11-17
- 高應(yīng)變速率作用下ZK60鎂合金的變形行為
料的后背板材料的彈坑形貌。由圖4和圖5不難看出，鋁合金背板材料均沒有被穿透，但在背板材料上均留下了與鋼珠直徑大小相當(dāng)?shù)?span id="j5i0abt0b" class="hl">彈坑。但是在子彈的高速?zèng)_擊作用下，背板上的彈坑周邊的材料明顯隆起，形成環(huán)狀的堆積，說明高速彈珠穿過靶板材料后，進(jìn)入背板材料，受到材料極大的變形抗力，同時(shí)，背板材料也產(chǎn)生了相應(yīng)的塑性變形，吸收了大量的沖擊能量。靶板材料狀態(tài)不同，則背板材料上所留下的彈坑深度不同。由圖4和5還可看出，熱變形態(tài)鎂合金靶板后的背板上，彈坑周圍出現(xiàn)突緣和裂紋現(xiàn)象，熱變
精密成形工程 2014年6期2014-12-31
- 鋼球?qū)Ψ试戆械淖矒粼囼?yàn)
測量試驗(yàn)后靶材的彈坑直徑、深度和容積以及彈孔直徑和容積等損傷參數(shù)。1.2 試件彈丸選用Φ3.0mm的鋼球，如圖3所示。試驗(yàn)靶材為300mm×300mm×200mm和200mm×200mm×200mm兩種規(guī)格大小的肥皂塊，密度0.98g／cm3，圖4為200mm×200mm×200mm 肥皂塊在靶室（Ф1m）中的安裝圖。圖3 試驗(yàn)用鋼球Fig.3 Stell balls in test圖4 200mm×200mm×200mm肥皂塊在靶室中的安裝圖Fig.4
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2014年4期2014-11-15
- 鋁球彈丸高速正撞擊金屬網(wǎng)防護(hù)屏實(shí)驗(yàn)研究
金屬網(wǎng)后面觀察板彈坑分布模式，研究高速撞擊下金屬網(wǎng)對鋁球的破碎效應(yīng)及次生碎片粒子群分布特性，分析觀察板彈坑分布與鋁球直徑、金屬網(wǎng)面密度關(guān)系。1 高速撞擊實(shí)驗(yàn)選1種不銹鋼網(wǎng)、5種5052鋁合金網(wǎng)進(jìn)行高速撞擊實(shí)驗(yàn)。金屬網(wǎng)參數(shù)見表1，其中n為金屬網(wǎng)目數(shù)，即25.4 mm長度中網(wǎng)格數(shù)；dm為網(wǎng)絲直徑；ρa(bǔ)為金屬網(wǎng)面密度。在金屬網(wǎng)后100 mm處放置厚度3 mm的5A06鋁合金板為觀察板，見圖1。金屬網(wǎng)及觀察板的撞擊面均為正方形，邊長分別為120 mm，200 mm
振動(dòng)與沖擊 2014年16期2014-09-08
- 戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈對機(jī)場跑道多波次打擊時(shí)的瞄準(zhǔn)點(diǎn)選擇方法
對跑道會(huì)造成多個(gè)彈坑或隆起。如果這些彈坑間的未損區(qū)域無法滿足飛機(jī)的最小起降窗口大小，飛機(jī)便無法正常起降，從而達(dá)到壓制機(jī)場的目的。由于機(jī)場跑道的這種重要性，通常每個(gè)機(jī)場都配有跑道搶修分隊(duì)和相應(yīng)的快速維修系統(tǒng)。當(dāng)跑道遭受打擊出現(xiàn)毀損時(shí)，通過清理彈坑或隆起，快速澆注水泥，或鋪設(shè)鋼板等方式，能夠在較短時(shí)間內(nèi)，使飛機(jī)恢復(fù)正常起降。因此，對機(jī)場跑道必須實(shí)施多波次打擊，及時(shí)補(bǔ)充打擊未成功封鎖的跑道或已修復(fù)的跑道部分。對于第一波次打擊中瞄準(zhǔn)點(diǎn)的選擇方法，已有很多的研究［1
火力與指揮控制 2014年11期2014-06-15
- 日本再放“隼鳥”
置將轟炸巖石形成彈坑，隼鳥-2從彈坑搜集小行星內(nèi)部的巖石，最終在2020年左右將樣本返回地球。其工程目標(biāo)是：進(jìn)一步驗(yàn)證“隼鳥”2所采用的新技術(shù)，提高其魯棒性、可靠性和以及可應(yīng)用性，使這些技術(shù)日臻成熟、完善；驗(yàn)證利用撞擊裝置撞擊天體的技術(shù)。其科學(xué)目標(biāo)是：調(diào)查C 型小行星在物質(zhì)科學(xué)方面的特性，進(jìn)一步確認(rèn)1999JU3上含礦物質(zhì)、水和有機(jī)物的情況，特別是要搞楚它們之間的相互作用；通過對1999JU3小行星的直接探測調(diào)查其再集成過程、內(nèi)部結(jié)構(gòu)和地下物質(zhì)等，為搞清小
太空探索 2014年9期2014-05-16
- 管－桿伸出式侵徹體的威力研究
度下降了25%，彈坑直徑增加了15%。Minbyung Lee［4］對厚壁管筒的垂直侵徹問題進(jìn)行了研究，分別用動(dòng)量、能量守恒和兩階段空腔膨脹理論得出了長管體侵徹坑徑的關(guān)系表達(dá)式。Edmond［5］對伸出式雙彈芯的攻角對穿甲威力的影響進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，表明該雙彈芯結(jié)構(gòu)對攻角的影響更為敏感。Lynch N J［6］和韓永要［7］研究了固連侵徹體的桿體和管體對穿深的貢獻(xiàn)，建立固連異形侵徹體垂直侵徹半無限靶板的理論模型。本文以管體在前、桿體在后的伸出式侵徹體為研
彈道學(xué)報(bào) 2013年3期2013-12-26
- 孔隙水壓力及炸藥埋深對堤壩爆炸效應(yīng)的影響分析
直觀地表現(xiàn)為爆炸彈坑。以往的爆炸彈坑研究大多集中于水平場地，而專門針對堤壩爆炸彈坑的研究尚不多見。Schmidt和 Holsapple[3]通過理論分析和試驗(yàn)驗(yàn)證認(rèn)為，在離心機(jī)中模擬爆炸是采用室內(nèi)小模型模擬原型的最為有效的方法，論證了模型與原型在爆炸條件下的相似關(guān)系，并就爆炸彈坑問題進(jìn)行了一系列研究；穆朝民等[4－5]進(jìn)行了自由場地爆炸彈坑的試驗(yàn)與數(shù)值分析；Sauseville[6]、Zimmie 等[7－8]對堤壩爆炸彈坑及爆炸后的穩(wěn)定性等進(jìn)行了離心機(jī)試
巖土力學(xué) 2012年7期2012-11-05
- 基于圖像分析的機(jī)場跑道毀傷效果評估研究＊
究毀傷后機(jī)場跑道彈坑識別算法和機(jī)場的最長跑道距離提取算法。2 毀傷后機(jī)場跑道彈坑識別毀傷后機(jī)場跑道圖像的彈坑檢測主要是通過分析彈坑的灰度、形狀、大小、紋理等特征，通過圖像處理、模式識別等方法將毀傷后機(jī)場跑道圖像中的彈坑檢測出來。為了識別毀傷圖像上的彈坑目標(biāo)，相關(guān)文獻(xiàn)提出通過建立彈坑模板庫的方法將模板庫中的彈坑模板圖像與毀傷后的圖像作相關(guān)性分析，最終檢測出毀傷區(qū)域，但是這種方法需要建立的模板數(shù)量太多，且很難建立完整的模板庫。因此，本文針對毀傷后機(jī)場跑道圖像彈
艦船電子工程 2012年2期2012-10-16
- 裝藥埋深對機(jī)場跑道爆破效應(yīng)影響數(shù)值模擬*
驗(yàn)結(jié)果可以得到:彈坑深度通常在比最佳爆深稍小的爆深處達(dá)到最大值,而最大的可見彈坑直徑發(fā)生在比最佳爆深稍大的爆深處。圖5 爆破漏斗坑參數(shù)與裝藥埋深之間的關(guān)系根據(jù)對數(shù)值計(jì)算結(jié)果的分析,并結(jié)合已有巖土介質(zhì)中爆破效應(yīng)試驗(yàn)結(jié)果[8-9],對跑道中爆破效應(yīng)分析認(rèn)為,對于一定當(dāng)量的裝藥來說,隨著裝藥中心距離道面距離減小,消耗在道面外空氣域中的爆炸波和爆炸產(chǎn)物的能量逐漸增多,跑道損傷范圍逐漸減小,在一定范圍內(nèi)出現(xiàn)“空炮”現(xiàn)象;而隨著裝藥埋深的增加,用于破壞跑道的爆炸能量逐
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2011年3期2011-12-07
- 7039鋁合金靶板侵徹過程中的組織特征及數(shù)值模擬
7039鋁合金后彈坑周圍的組織特征，并對侵徹過程進(jìn)行數(shù)值模擬。結(jié)果表明：子彈侵徹 7039鋁合金靶材后，彈坑周圍的顯微組織呈現(xiàn)有規(guī)律的特征；當(dāng)絕熱軟化作用較弱時(shí)，彈坑周圍出現(xiàn)絕熱剪切帶和裂紋；且隨著熱軟化的加強(qiáng)，絕熱剪切帶聚合成較寬的層疊剪切變形帶，緊鄰的晶粒嚴(yán)重變形產(chǎn)生扭曲帶，侵徹末期組織中形成大量的變形顯微帶。采用Largrange描述的Johnson-Cook本構(gòu)模型能夠有效地模擬子彈斜沖擊侵徹7039鋁合金靶材的過程。7039鋁合金；侵徹；John
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2011年5期2011-11-24
- 爆炸離心模型試驗(yàn)研究進(jìn)展與展望
midt[5]在彈坑離心模型試驗(yàn)中采用了鋼質(zhì)圓形模型箱，Kutter[6]在土與結(jié)構(gòu)相互作用的離心模型試驗(yàn)采用了0.95 cm壁厚和0.48 cm壁厚的大小2個(gè)鋁質(zhì)方形模型箱，Lin等[7]在月壤爆破彈坑離心模擬試驗(yàn)中分別采用了1.2 cm厚的鋁質(zhì)圓形模型箱和帶“I”型加固梁的鋼質(zhì)方形模型箱，Blanchat等[8]在研究內(nèi)爆條件下地下管道結(jié)構(gòu)響應(yīng)中采用壁厚2.54 cm的鋁質(zhì)方形模型箱。為便于觀測和錄像爆炸的相應(yīng)物理過程，也有部分研究者采用1/2模型，G
巖土力學(xué) 2011年9期2011-09-20