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    壓損

    • 基于非密閉氣室的風(fēng)壓壓損檢測與補(bǔ)償*
      非密閉氣室要考慮壓損的問題。呂永志[8]等針對坦克動(dòng)力艙排風(fēng)口氣壓測量問題,研究了測壓取樣管道內(nèi)的空氣柱諧振效應(yīng)對測量的影響。萬會(huì)雄[9]等在計(jì)算超長液壓管道沿程壓力損失時(shí),建立超長管道數(shù)學(xué)數(shù)學(xué)方法:將超長管道針對管道長度求微分得出微小型段壓力損失,再對超長管道進(jìn)行積分便可得到整個(gè)管道壓損。在實(shí)際工程中,除了直管之外,還存在大量彎曲管道。姚利明[10]等根據(jù)縮徑、擴(kuò)徑圓管壓降公式和壓力損失規(guī)律推導(dǎo)出環(huán)空縮徑和擴(kuò)徑圓管的壓降公式,建立了縮徑和擴(kuò)徑圓管數(shù)值模型

      艦船電子工程 2023年1期2023-06-05

    • 船舶柴油機(jī)顆粒物捕集及再生試驗(yàn)
      器、溫度傳感器、壓損傳感器和煙氣取樣口。煙氣換熱器能實(shí)現(xiàn)對柴油機(jī)煙氣溫度的調(diào)節(jié),在進(jìn)行DPF 性能試驗(yàn)時(shí),首先調(diào)低煙氣溫度,以進(jìn)行DPF 碳載,隨后逐漸升高排煙溫度,以進(jìn)行再生性能試驗(yàn)。反應(yīng)器內(nèi)部布置有主動(dòng)再生燃燒器的燒嘴和DPF 載體,反應(yīng)器本體上安裝有導(dǎo)門,可對不同型號的DPF 載體進(jìn)行更換。壓損傳感器取樣口布置在反應(yīng)器兩端,在試驗(yàn)過程中根據(jù)反應(yīng)器的壓損判斷DPF載體表面碳載量的變化。試驗(yàn)設(shè)備的規(guī)格參數(shù)見表1;100%工況下柴油機(jī)的排煙參數(shù)見表2,其中

      船舶與海洋工程 2023年2期2023-05-17

    • 混凝土泵擺動(dòng)液壓系統(tǒng)性能分析及優(yōu)化
      優(yōu)化分析,并進(jìn)行壓損實(shí)驗(yàn)對比,對閥組設(shè)計(jì)和流道優(yōu)化提供了參考。近年來隨著仿真技術(shù)的發(fā)展, 對于混凝土泵車擺動(dòng)系統(tǒng)的模擬仿真已能精確的反應(yīng)泵車動(dòng)態(tài)特性,為研究泵車擺動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性提供了理論基礎(chǔ)[3-5]。文獻(xiàn)[6]建立了擺動(dòng)系統(tǒng)的仿真模型,分析了擺動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)行規(guī)律。文獻(xiàn)[7]通過仿真詳細(xì)闡述了管路壓損在管路設(shè)計(jì)中的重要性。針對混凝土泵車主閥塊的壓力損失,文獻(xiàn)[8]對泵車主閥塊進(jìn)行仿真與實(shí)驗(yàn)研究,得到鑄造閥塊壓損比機(jī)加閥塊壓損小的結(jié)論。對于液壓閥塊的設(shè)計(jì)要點(diǎn)

      液壓與氣動(dòng) 2023年2期2023-02-24

    • 燃?xì)鉁u輪流量計(jì)壓損異常辨識實(shí)驗(yàn)研究
      體壓力損失(簡稱壓損)與流量計(jì)性能有一定相關(guān)性,因此,可以將壓損作為重要參數(shù)實(shí)時(shí)監(jiān)測,以了解流量計(jì)運(yùn)行中的異常狀態(tài)。本文針對城鎮(zhèn)燃?xì)獬S玫?種規(guī)格(公稱通徑分別為50、80、100 mm)渦輪流量計(jì)(簡稱流量計(jì))壓損變化情況開展實(shí)驗(yàn)研究,獲得流量計(jì)壓損與標(biāo)況流量的關(guān)系式,測試分析流量計(jì)異常(葉片缺失、軸卡頓)條件下的壓損變化趨勢,提出基于壓損變化的流量計(jì)在線監(jiān)測系統(tǒng),為渦輪流量計(jì)實(shí)時(shí)監(jiān)測和管理提供輔助手段。將公稱通徑為50、80、100 mm的渦輪流量計(jì)分

      煤氣與熱力 2023年1期2023-02-10

    • 混凝土泵擺動(dòng)系統(tǒng)壓力損失研究與優(yōu)化
      優(yōu)化分析,并進(jìn)行壓損實(shí)驗(yàn)對比,對閥組設(shè)計(jì)和流道優(yōu)化提供了一定的參考。沈千里等[3]結(jié)合設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)臺(tái)控制系統(tǒng)中管路壓力損失,通過仿真詳細(xì)闡述了管路壓損在管路設(shè)計(jì)中的重要性。魏昕等人[4]針對混凝土泵車主閥塊的壓力損失進(jìn)行仿真與實(shí)驗(yàn)研究,得到鑄造閥塊壓損比機(jī)加閥塊壓損小的結(jié)論。趙鵬等人[5]、董敏等人[6]對液壓閥塊設(shè)計(jì)要點(diǎn)進(jìn)行闡述,指出合理的閥塊結(jié)構(gòu)可有效降低液阻、提高工作效率、降低能耗。陳偉[7]建立了擺動(dòng)系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型,并進(jìn)行了MATLAB/Simulin

      機(jī)床與液壓 2022年20期2022-11-23

    • 卷接機(jī)工藝負(fù)壓管道壓損與維修管理分析
      接機(jī)工藝負(fù)壓管道壓損程度,使工作人員嚴(yán)格遵循《卷煙工藝規(guī)范》中的相關(guān)要求,運(yùn)用維修管理的操作方式,控制卷接機(jī)VE 負(fù)壓管道的穩(wěn)定性,促使企業(yè)可以向著智能化、自動(dòng)化、集成化的方向發(fā)展。1 卷接機(jī)工藝負(fù)壓管道壓損理論及結(jié)果分析1.1 卷接機(jī)工藝負(fù)壓管道壓損理論在經(jīng)濟(jì)時(shí)代的背景下,卷煙企業(yè)也向著現(xiàn)代化的方向發(fā)展,采用集成式的負(fù)壓供給操作方式,執(zhí)行對VE 負(fù)壓的控制以及供給,但由于不同企業(yè)之間技術(shù)操作環(huán)節(jié)具有一定的差異性,增加了企業(yè)在發(fā)展過程中的不便性因素。因此,

      科海故事博覽 2022年27期2022-09-28

    • 基于S-CO2流體的PCHE低雷諾數(shù)換熱特性仿真分析
      對比3.2 流管壓損分析對不同結(jié)構(gòu)尺寸、不同流量下的冷熱流管壓損進(jìn)行了分析對比。圖9和圖10為不同流管直徑下的冷熱流管壓損,可以看出不管是熱流管還是冷流管,隨著流量的增大,壓損急劇增加,而且換熱單元越長流阻也越大,隨著管道直徑的增加,管道壓損下降。值得注意的是,在其他條件相同的情況下,邊長的不同其流阻也相差不大,對于冷流管來說,邊長對管道流阻的影響明顯大于其對熱流管的影響,而且隨著管道直徑的增加,邊長的影響也越明顯,這可能是因?yàn)橥獠繙囟茸兓淖兞藘?nèi)部流體狀

      科技風(fēng) 2022年19期2022-08-09

    • 基于流固耦合的雷蒙機(jī)主機(jī)參數(shù)響應(yīng)面分析
      模型,得出立磨壓損與實(shí)際接近,并分析磨機(jī)內(nèi)部的流場分布特征。BHASKER[6]驗(yàn)證了網(wǎng)格無關(guān)性,分析立磨機(jī)內(nèi)部氣固兩相流流場,詳細(xì)描述了兩相流的運(yùn)動(dòng)軌跡。TONEVA 等[7-8]對空氣分級錘磨機(jī)內(nèi)部氣相和固相的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了詳細(xì)研究,得出粉機(jī)轉(zhuǎn)速越大選粉效率越低。從雷蒙機(jī)進(jìn)風(fēng)口吹入的氣流,經(jīng)過主風(fēng)道蝸殼和葉片結(jié)構(gòu)后入口風(fēng)速得到提升,并在整機(jī)內(nèi)形成內(nèi)部風(fēng)場,磨輥磨環(huán)區(qū)粉磨產(chǎn)生的細(xì)顆粒與風(fēng)場耦合后被向上輸送,在分級機(jī)的篩選作用下,最終將成品從整機(jī)出口選出。目

      金屬礦山 2022年12期2022-02-12

    • 基于流固耦合的雷蒙機(jī)主機(jī)參數(shù)響應(yīng)面分析
      模型,得出立磨壓損與實(shí)際接近,并分析磨機(jī)內(nèi)部的流場分布特征。BHASKER[6]驗(yàn)證了網(wǎng)格無關(guān)性,分析立磨機(jī)內(nèi)部氣固兩相流流場,詳細(xì)描述了兩相流的運(yùn)動(dòng)軌跡。TONEVA 等[7-8]對空氣分級錘磨機(jī)內(nèi)部氣相和固相的運(yùn)動(dòng)進(jìn)行了詳細(xì)研究,得出粉機(jī)轉(zhuǎn)速越大選粉效率越低。從雷蒙機(jī)進(jìn)風(fēng)口吹入的氣流,經(jīng)過主風(fēng)道蝸殼和葉片結(jié)構(gòu)后入口風(fēng)速得到提升,并在整機(jī)內(nèi)形成內(nèi)部風(fēng)場,磨輥磨環(huán)區(qū)粉磨產(chǎn)生的細(xì)顆粒與風(fēng)場耦合后被向上輸送,在分級機(jī)的篩選作用下,最終將成品從整機(jī)出口選出。目

      金屬礦山 2022年12期2022-02-06

    • 新型微孔膜濾料的制備與除塵性能測試
      以過濾效率和過濾壓損為指標(biāo),探討其微觀結(jié)構(gòu)與過濾性能和過濾形式的關(guān)系,為解決常規(guī)濾料壓力損失增長快、易磨損、易粘袋等問題提供研究基礎(chǔ)。1 實(shí)驗(yàn)1.1 原材料采用無紡布濾料為基材,通過浸漬、膠粘處理后形成新型微孔膜濾料。無紡布濾料參數(shù)如表1所示。表1 無紡布濾料參數(shù)1.2 新型微孔膜濾料的制備制備新型微孔膜濾料的混合溶液組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)如表2所示。表2 制備新型微孔膜濾料的混合溶液組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)預(yù)處理:將無紡布濾料基材樣品浸泡在無水乙醇中以去除濾料表面污漬,浸

      中國粉體技術(shù) 2022年1期2022-01-13

    • 某30 MW高溫高壓汽輪機(jī)組取消外導(dǎo)汽管結(jié)構(gòu)及熱耗分析
      扭葉、小根徑、低壓損配汽調(diào)門、內(nèi)外缸及外導(dǎo)汽管配汽結(jié)構(gòu)形式,如圖1(a)所示。目前行業(yè)內(nèi)的汽輪機(jī)對效率的提高途徑,在熱力計(jì)算方面幾乎已經(jīng)挖盡了理論系數(shù),而得到的效果也不是很理想。為了更多地提高機(jī)組效率,開始在結(jié)構(gòu)及工藝上做文章,因而本文提出取消外導(dǎo)汽管配汽結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)措施,這在同類型的機(jī)組中還未見到過,而且越來越多工程技術(shù)人員也開展了管道壓損計(jì)算方法的研究和數(shù)值數(shù)據(jù)分析,對蒸汽在管道中壓降的計(jì)算方法也有研究,包括直管、異徑頭、彎頭等典型管路[1]。從諸多專業(yè)

      機(jī)電工程技術(shù) 2021年6期2021-07-25

    • 雙向內(nèi)外管壓差流量計(jì)關(guān)鍵參數(shù)優(yōu)化
      點(diǎn)[2]。提出了壓損差這一新的評價(jià)指標(biāo),在這些基礎(chǔ)之上對節(jié)流件前后擴(kuò)散角和細(xì)管的長度進(jìn)行了優(yōu)化,使其測量更加準(zhǔn)確,對流體的擾動(dòng)更小。2 模型結(jié)構(gòu)和理論基礎(chǔ)安裝節(jié)流件的管道選擇DN32 的管徑。根據(jù)以往的研究,雙向內(nèi)外管壓差流量計(jì)節(jié)流件的長度對流量計(jì)的性能影響不大,為了方便測量將節(jié)流件大管長度定為30mm,細(xì)管長度定為10mm。非對稱雙向內(nèi)外管壓差流量計(jì)的基本結(jié)構(gòu),如圖1 所示。圖1 流量計(jì)結(jié)構(gòu)簡圖Fig.1 Flow Chart Structure Dia

      機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年3期2021-04-02

    • 水平管道負(fù)壓氣力輸送CFD-DEM數(shù)值模擬
      同管道直徑對輸送壓損和物料流動(dòng)形態(tài)的影響,以期為氣力卸船機(jī)管道設(shè)計(jì)提供參考。2 理論介紹基于CFD-DEM耦合方法,連續(xù)相采用RNGk-ε湍流模型,顆粒相采用基于牛頓運(yùn)動(dòng)定律的離散模型。2.1 連續(xù)相控制方程氣體作為連續(xù)相滿足連續(xù)方程和動(dòng)量守恒方程。氣相連續(xù)方程為:(1)動(dòng)量守恒方程為:(2)(3)RNGk-ε模型中的湍動(dòng)能k和湍動(dòng)能耗散率ε,由式(4)確定:(4)(5)式中,Cε1和Cε2的默認(rèn)值為1.42和1.68;Gk為平均速度梯度引起的湍動(dòng)能;αk

      港口裝卸 2021年1期2021-03-04

    • 加氫空冷器注水管道孔板流場及壓降特性分析
      區(qū)定義,研究發(fā)現(xiàn)壓損系數(shù)隨β0的增大而減?。甖hao等[12]以薄孔板(厚度2 mm)為實(shí)驗(yàn)研究對象,發(fā)現(xiàn)在相同開孔直徑比β0和孔板厚度下,壓損系數(shù)隨孔板相對厚度的增加而單調(diào)減?。甋haaban[13]研究了孔口倒角對壓損的影響,指出當(dāng)孔板上端面孔口倒角為50°、下端面孔口倒角為7°時(shí),孔板壓損最小.耿艷峰等[14]根據(jù)仿真結(jié)果開發(fā)了一種槽式孔板,并通過實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到槽式孔板壓降倍率的相關(guān)式,推薦使用小孔徑比的槽式孔板.Zhao等[12,15-16]也通過研

      大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-24

    • 廣清城際廣州白云站至廣州北站電力供電方案比較
      ,在滿足線路末端壓損前提下,從工程投資、供電靈活性等方面綜合比較來考慮配電所的配置。關(guān)鍵詞:城際鐵路;配電所、壓損;造價(jià);供電靈活性廣州至清遠(yuǎn)城際鐵路廣州白云至廣州北段位于廣州市境內(nèi),是廣清城際的一部分(簡稱廣清南延線)。廣清南延線線路自白云區(qū)的廣州白云站(DK4+115,含廣州白云站城際場)引出,經(jīng)白云區(qū)的新市鎮(zhèn)、江高等鎮(zhèn)到達(dá)廣州市花都區(qū),引入廣州北站廣清城際場(DK26+223.782,不含廣州北站城際場),線路全長22.002km。全線從南至北依次設(shè)

      裝備維修技術(shù) 2020年4期2020-11-23

    • 某直噴汽油發(fā)動(dòng)機(jī)呼吸系統(tǒng)竄油量超標(biāo)的解決方法
      :精分離到曲軸箱壓損圖4 油氣分離系統(tǒng)剖切圖針對油氣分離器粗、精分離后至曲軸箱壓損進(jìn)行實(shí)際測量,粗分離后壓損最大值為220Pa,滿足設(shè)計(jì)圖5 粗分離后至曲軸箱壓損分布圖圖6 精分離后至曲軸箱壓損分布圖2)針對回油傘閥以及傘閥安裝口進(jìn)行實(shí)物檢測(圖7),同時(shí)針對傘閥安裝位置進(jìn)行剖切分析,經(jīng)剖切及裝配確認(rèn),回油傘閥一直處于常閉狀態(tài)(圖8),這樣會(huì)直接導(dǎo)致初始開啟壓力增大,致使機(jī)油回油不暢[5]。圖7 回油傘閥裝配尺寸圖8 回油傘閥裝配剖切圖綜上所述,最終確認(rèn)呼

      機(jī)械制造與自動(dòng)化 2020年5期2020-10-21

    • 直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)強(qiáng)制通風(fēng)過濾散熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)應(yīng)用*
      ,不同通風(fēng)風(fēng)量下壓損不同,散熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)需要確定選用濾芯類型,以及其P-C曲線,見圖3。圖3 不同濾芯通風(fēng)風(fēng)量與壓損關(guān)系曲線圖1.2 風(fēng)道設(shè)計(jì)風(fēng)道用于輸送空氣,把經(jīng)過過濾的空氣送入發(fā)電機(jī)內(nèi),然后排除到電機(jī)外,在風(fēng)道設(shè)計(jì)時(shí)需同時(shí)考慮安裝結(jié)構(gòu)和風(fēng)道通風(fēng)壓損。風(fēng)道構(gòu)成了散熱系統(tǒng)的管網(wǎng)系統(tǒng),在設(shè)計(jì)時(shí)盡量確保管網(wǎng)結(jié)構(gòu)簡單、風(fēng)道壓損小。風(fēng)道設(shè)計(jì)時(shí)盡量保證管道截面形狀統(tǒng)一,管路路線變化少或沒有,變化時(shí)曲率半徑越大越好,也看確保風(fēng)道系統(tǒng)通風(fēng)壓損小。管網(wǎng)系統(tǒng)壓損確定需準(zhǔn)確計(jì)

      機(jī)械研究與應(yīng)用 2020年4期2020-09-17

    • 大采高液壓支架主供回液管路壓損研究
      壓支架直通接頭的壓損,一般采用局部壓損公式,但公式中阻尼系數(shù)多用經(jīng)驗(yàn)值估算,精度有待商榷。由直通接頭結(jié)構(gòu)圖1 可知,直通接頭由一段擴(kuò)徑、一段縮徑和中間一段短管組成。直通接頭壓損計(jì)算可分為兩部分進(jìn)行:變徑(擴(kuò)徑和縮徑)壓損與中間短管壓損。經(jīng)中國煤炭行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)MT/T 986-2006 礦用U形銷式快速接頭及附件可知,DN38 高壓直通接頭,大口直徑38mm,縮口直徑32mm,短管長240mm;裝配起來的直通接頭陽端之間有1mm 的間隙,計(jì)算時(shí)忽略掉。直通接頭中

      機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2020年9期2020-09-14

    • 船舶廢氣脫硫系統(tǒng)壓損影響因素及控制措施分析
      行問題,其中系統(tǒng)壓損問題,不僅會(huì)增大船舶主機(jī)的排氣背壓,降低燃燒效率,而且會(huì)影響柴油機(jī)運(yùn)行安全,所以對系統(tǒng)壓損影響因素和控制措施的研究具有重要意義。1 壓損問題分析典型的復(fù)合濕法船舶廢氣脫硫系統(tǒng)如圖1所示,主要包括煙氣洗滌塔,洗滌水供應(yīng)單元,廢水處理單元,堿液供應(yīng)單元,排氣單元和水質(zhì)、煙氣分析儀器等。在開環(huán)運(yùn)行模式下,洗滌液使用天然海水,閉環(huán)模式下使用NaOH堿液,船舶柴油機(jī)或鍋爐產(chǎn)生的煙氣流經(jīng)洗滌塔,經(jīng)吸收脫除硫氧化物(SOx)后排出。圖1 船舶廢氣脫硫

      山東化工 2020年14期2020-08-17

    • 煙絲氣力輸送過程料速度的控制研究
      組成,分別是加速壓損、摩擦壓損、懸浮提升壓損和局部壓損。其中,加速壓損,消耗與起動(dòng)加速過程,即氣流所作的功等于氣體與物料增加的動(dòng)能,引入混合比m 后并化簡得到表1 流態(tài)示意圖2.3 注意事項(xiàng)根據(jù)氣力輸送的理論知識和計(jì)算,針對煙絲的氣力輸送過程,需要對煙絲的特性和對應(yīng)的參數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn),轉(zhuǎn)而應(yīng)用到控制模型與方案的設(shè)計(jì),系統(tǒng)的設(shè)計(jì)等方面,體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面:即為風(fēng)速控制煙絲速度的控制方案。送料管(直管段)的壓力損失△Pm由兩相流的加速壓損,摩擦壓損以及顆粒群的懸浮

      科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2020年21期2020-08-12

    • 新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒在生料輥磨系統(tǒng)中的應(yīng)用
      面風(fēng)速大,為降低壓損,在新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒內(nèi)部增加了導(dǎo)流葉片。新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒內(nèi)導(dǎo)流葉片模型見圖2。3 對比結(jié)果與分析(1)外形對比新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒與常規(guī)設(shè)計(jì)旋風(fēng)筒的外形對比數(shù)據(jù)見表2。從兩種旋風(fēng)筒的外形對比數(shù)據(jù)看,新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒具有較高的高徑比,直徑比常規(guī)設(shè)計(jì)的兩個(gè)旋風(fēng)筒中的一個(gè)旋風(fēng)筒的直徑還要小,高度略有增加。與常規(guī)設(shè)計(jì)旋風(fēng)筒相比,新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒整體設(shè)備重量減輕了約44.5%,計(jì)28.9t。(2)工藝流程對比圖3為應(yīng)用新型雙出風(fēng)口旋風(fēng)筒和常

      水泥技術(shù) 2020年4期2020-08-07

    • 孔數(shù)與孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響機(jī)理
      、流動(dòng)噪聲及流動(dòng)壓損等方面較傳統(tǒng)的單孔板具有明顯優(yōu)勢[1-3]。由于影響多孔板壓降特性的結(jié)構(gòu)因素眾多,對多孔板壓降特性仍無清楚的機(jī)理性認(rèn)識和可靠的壓損系數(shù)預(yù)報(bào)方法,這制約了多孔板在實(shí)際工程中的應(yīng)用。影響多孔板穩(wěn)定區(qū)壓損系數(shù)的結(jié)構(gòu)因素主要有開孔等效直徑比β、孔數(shù)n及孔板相對厚度t/d(t為孔厚,d為孔徑)。其中β的影響規(guī)律比較簡單,即壓損系數(shù)隨β增大而減小[4-11],而孔數(shù)與孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響機(jī)理仍不清楚。關(guān)于孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響,Malav

      化工進(jìn)展 2020年2期2020-04-11

    • 基于石英燈輻射加熱的型材壓損試驗(yàn)系統(tǒng)研制及應(yīng)用
      型等型材結(jié)構(gòu),其壓損強(qiáng)度與壁板結(jié)構(gòu)的承載能力密切相關(guān)[6-8]。在“積木式”的設(shè)計(jì)驗(yàn)證試驗(yàn)中,型材壓損試驗(yàn)屬于元件級別試驗(yàn),主要為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析提供基本數(shù)據(jù)[9]。加熱技術(shù)是結(jié)構(gòu)熱試驗(yàn)中的關(guān)鍵技術(shù)之一,以石英燈為代表的加熱設(shè)備具有熱慣性小、熱效率高等優(yōu)點(diǎn),易于電控,非常適用于模擬時(shí)序加熱要求;同時(shí),其體積小、功率大,可以組裝成不同的尺寸和形狀,既適用于大型全尺寸結(jié)構(gòu)熱試驗(yàn),也適用于小型構(gòu)件熱試驗(yàn),對于外形及結(jié)構(gòu)復(fù)雜的試驗(yàn),也有較好的適應(yīng)能力[10]。本文針對

      工程與試驗(yàn) 2020年4期2020-02-03

    • 垃圾焚燒水冷爐排冷卻技術(shù)與數(shù)值模擬研究
      值;爐排;水冷;壓損中圖分類號:X799.3 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:1674-9944(2019)22-0209-031 引言隨著居民生活水平的不斷提高,城市生活垃圾產(chǎn)量越來越大,據(jù)統(tǒng)計(jì)年垃圾增長率在8%~10%[1]。垃圾圍城現(xiàn)象仍然屢見不鮮,因此垃圾處理已經(jīng)成為亟待解決的社會(huì)問題。另一方面,生活垃圾熱值也在不斷提高[2]。垃圾爐排因其技術(shù)完善可靠,處理規(guī)模大,垃圾適應(yīng)性好等特點(diǎn),已經(jīng)被廣泛應(yīng)用于垃圾焚燒行業(yè)[3]。隨著垃圾熱值提高,在同樣處理量情況

      綠色科技 2019年22期2019-12-30

    • 核電汽輪機(jī)通流能力分析及優(yōu)化
      見圖2。2)管道壓損與設(shè)計(jì)值有偏差。蒸汽發(fā)生器出口至汽輪機(jī)主汽門前的主汽管道,包括了直管段和一系列閥門、彎頭,設(shè)計(jì)壓損按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算,一般都考慮了工程裕量,而實(shí)測壓損均小于設(shè)計(jì)值。這導(dǎo)致蒸汽發(fā)生器出口壓力與設(shè)計(jì)值相同時(shí),汽輪機(jī)主汽門前壓力偏高。與火電機(jī)組不同的是,核電機(jī)組通過控制蒸汽發(fā)生器的出口壓力,來保證核島反應(yīng)堆的負(fù)荷不超限。以上壓力偏差將導(dǎo)致汽輪機(jī)調(diào)門的開度小于設(shè)計(jì)值。圖4為主汽門前蒸汽壓力p0(設(shè)計(jì))、p0′(運(yùn)行)、汽輪機(jī)級前壓力p1三者與主汽流

      熱力透平 2019年3期2019-10-16

    • 內(nèi)河LNG岸基加注站船岸LNG輸送速度研究
      等因素進(jìn)行。2 壓損分析管道兩端的壓力差是LNG在管道中輸送的動(dòng)力。LNG在管道中流動(dòng)時(shí),會(huì)受到管道系統(tǒng)的阻力作用,且隨著管道中LNG流速增加、管道長度增長、中間彎頭變向越多,阻力越大。因?yàn)楣艿雷枇Φ拇嬖?,為獲得一定的加注速度,需在源頭提供足夠的動(dòng)力即壓頭,用以克服管道阻力。在系統(tǒng)設(shè)計(jì)中,具體應(yīng)給源頭LNG提供多大的壓頭,由管道動(dòng)力特性和加注需求決定。依據(jù)管徑分析的結(jié)果,初步選擇管徑DN50,管道內(nèi)徑按50mm簡化計(jì)算,50m3/h流量時(shí),計(jì)算流速u:管道

      中國水運(yùn) 2019年4期2019-10-08

    • 多流束水表的壓力損失分析及改善措施
      力損失(以下簡稱壓損)的措施。1 壓損產(chǎn)生的原因及影響因素分析液體流動(dòng)中的壓損,主要有沿程壓損和局部壓損。液體流經(jīng)如閥口、彎管、通流截面變化等局部阻力引起的壓損,稱之為局部壓損。水表壓損作為局部壓損主要指水流流經(jīng)水表時(shí),受到水表內(nèi)部結(jié)構(gòu)的影響和約束,水流方向和速度會(huì)發(fā)生急劇變化,產(chǎn)生流動(dòng)分離、漩渦、二次流等現(xiàn)象,同時(shí)流體內(nèi)部質(zhì)點(diǎn)間、質(zhì)點(diǎn)與固體壁面間因相互碰撞和劇烈摩擦而消耗能量[3]。通過長期的實(shí)驗(yàn)測試驗(yàn)證,濾網(wǎng)和計(jì)量機(jī)構(gòu)是產(chǎn)生壓損比較顯著的構(gòu)件。1.1

      上海計(jì)量測試 2019年1期2019-04-09

    • 渦街流量計(jì)的選型與應(yīng)用
      和科氏流量計(jì);從壓損方面考慮,排除孔板流量計(jì)(壓損:20~50 kPaG);從安裝方式方面考慮,排除浮子流量計(jì)(需要垂直安裝);容積式、超聲式、電磁式、渦街流量計(jì)滿足上述要求。最后從購置考慮,由于渦街流量計(jì)的購置、安裝、運(yùn)行、維護(hù)費(fèi)用較低的特點(diǎn),因此在此選擇渦街流量計(jì)作為初步選型儀表。表1 某油氣生產(chǎn)平臺(tái)生產(chǎn)污水處理工況通用項(xiàng)設(shè)備位號PSP-FE/FT-3004A 服務(wù)對象斜板除油器 精度要求1 % 管線號8"-PW-3004-A1-HT5 管線尺寸8''

      船電技術(shù) 2019年1期2019-01-28

    • 有機(jī)朗肯循環(huán)蒸發(fā)器多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)及工質(zhì)篩選
      力損失(以下簡稱壓損),導(dǎo)致蒸發(fā)器出口處壓力降低,工質(zhì)吸熱量Qe為:圖1 基本ORC循環(huán)原理圖圖2 熱力循環(huán)過程示意圖(1)式中:qm,f為工質(zhì)的質(zhì)量流量,kg/s;hi(i=1、2、4、5、6…)為各狀態(tài)點(diǎn)對應(yīng)的焓,kJ/kg。不考慮蒸發(fā)器壓損時(shí),透平膨脹功率WE1為:WE1=qm,f(h6-h7)(2)考慮蒸發(fā)器壓損時(shí),透平膨脹功率WE2為:WE2=qm,f(h1-h2)(3)定義由于蒸發(fā)器中存在壓損導(dǎo)致透平膨脹功率減小的份額為壓損功率ΔWE:ΔWE=

      動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年11期2018-12-17

    • 多級海水淡化裝置閃蒸室內(nèi)多孔板的設(shè)計(jì)研究
      損失的性能指標(biāo)為壓損系數(shù)Eu.Eu越大,壓力損失越大.其表達(dá)式為Eu=(PU-PD)/0.5ρV2,(1)式中:PU和PD分別為多孔板上游和下游測壓點(diǎn)處的壓力測量值.工程中對永久壓力損失的定義為:未受阻流件影響的上游處壓力與壓力恢復(fù)到極大值位置后的下游壓力之差.故為了滿足這一定義,上游和下游的測壓點(diǎn)分別選取管道入口和出口平面處,并且上、下游取壓點(diǎn)要保證在同一水平線上[1].V為流體平均流速;ρ為流體的密度;壓損失系數(shù)Eu與多孔板的幾何參數(shù)有關(guān),這些幾何參數(shù)

      東北電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-12-14

    • 散糧收購車車載吸糧系統(tǒng)研發(fā)
      2 車載吸糧系統(tǒng)壓損計(jì)算和設(shè)備選型2.1 計(jì)算輸送量、輸送風(fēng)速、輸料管直徑、風(fēng)量和輸送濃度確定2.1.1 計(jì)算輸送量(G算)吸糧系統(tǒng)產(chǎn)量G=20 000 kg/h,計(jì)算輸送量:式(1)中,α為安全系數(shù),取1.1。2.1.2 輸送風(fēng)速(υ)氣力輸送裝置中輸送糧粒的風(fēng)速一般為20~25 m/s,其中,稻谷16~25 m/s、小麥18~30 m/s、玉米25~30 m/s??紤]到吸糧車彎頭多、工作環(huán)境不固定等,實(shí)際情況選擇輸送風(fēng)速為υ=25 m/s。2.1.3

      現(xiàn)代食品 2018年16期2018-11-02

    • 武昌熱電供熱管網(wǎng)水力工況分析及優(yōu)化
      武昌熱電一次管網(wǎng)壓損過大的原因,是由于一次管網(wǎng)中間管徑較小,產(chǎn)生喉部效應(yīng),致使管網(wǎng)壓損過高。針對當(dāng)前實(shí)際供熱面積較小的問題,只需通過提高一次網(wǎng)供回水溫差來降低管網(wǎng)壓損;針對當(dāng)前接待供熱面積過高的問題,需對管網(wǎng)中間的喉部管段進(jìn)行改造。此次改造初投資受一次網(wǎng)供回水溫差的影響,一次網(wǎng)供回水溫差越高,所需擴(kuò)徑的管段長度越小,管道改造的初投資就越少?!娟P(guān)鍵詞】水力工況;壓損;供回水溫差;喉部效應(yīng)【中圖分類號】TK26;TM621【文獻(xiàn)標(biāo)識碼】A 【文章編號】1674

      企業(yè)科技與發(fā)展 2018年4期2018-09-10

    • 淺談碳化三段氣孔板流量計(jì)改造為畢托巴節(jié)能型流量計(jì)能效分析
      新設(shè)備選型要點(diǎn)為壓損小、防堵、節(jié)能型產(chǎn)品,穩(wěn)定準(zhǔn)確,在線檢修維護(hù)便捷。1 碳化三段氣(中段氣、下段氣、清洗氣)工藝參數(shù)碳化三段氣(中段氣、下段氣、清洗氣)流量測量使用差壓式流量計(jì),節(jié)流元件為標(biāo)準(zhǔn)環(huán)室孔板,配EJA110型差壓變送器。流量計(jì)儀表共計(jì)54套,設(shè)備數(shù)據(jù)概況如表1。表1 碳化三段氣流量計(jì)設(shè)備概況2 現(xiàn)用孔板流量計(jì)運(yùn)行分析孔板為差壓式流量計(jì),屬于節(jié)流裝置。測量原理:充滿管道的流體流經(jīng)管道內(nèi)的節(jié)流裝置,在節(jié)流件附近造成局部收縮,流速增加,在其上、下游兩

      純堿工業(yè) 2018年4期2018-08-21

    • 不同湍流模型下燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)流場的模擬
      ;同時(shí)要求流阻和壓損小。進(jìn)氣系統(tǒng)增強(qiáng)了進(jìn)氣的質(zhì)量,與此同時(shí)也導(dǎo)致了燃?xì)廨啓C(jī)的壓損。壓損的增加會(huì)降低機(jī)組的工作效率,不均勻的氣流速度場和壓力場的分布會(huì)使壓氣機(jī)的設(shè)計(jì)工況點(diǎn)偏離,壓氣機(jī)工作穩(wěn)定性會(huì)受到嚴(yán)重的影響[2]。因此,權(quán)衡進(jìn)氣系統(tǒng)工作性能的關(guān)鍵指標(biāo)之一是其壓損值的大小。目前,CFD數(shù)值模擬是分析進(jìn)氣系統(tǒng)流場的主要方法。CFD以電腦為硬件平臺(tái),采用計(jì)算數(shù)學(xué)方法將流動(dòng)控制方程離散化,得到空間和時(shí)間離散點(diǎn)上的流動(dòng)物理量,達(dá)到再現(xiàn)真實(shí)流動(dòng)的目的,以解決各種實(shí)際問

      機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年7期2018-07-19

    • 基于局部屈曲、壓損載荷的帽型長桁截面優(yōu)化設(shè)計(jì)
      文通過局部屈曲和壓損工程算法來優(yōu)化帽型截面尺寸,并得出:(1)帽型長桁局部屈曲載荷與帽底寬度,帽腰和帽底夾角的曲線;(2)壓損載荷與帽底寬度,帽腰和帽底夾角的曲線,為設(shè)計(jì)師在初步尺寸設(shè)計(jì)時(shí)提供參考,縮短研發(fā)時(shí)間。1 幾何模型選取一段長200 mm的共固化蒙皮、帽型長桁作為研究對象,其截面幾何如圖1所示。圖1 蒙皮、長桁截面把帽底寬度W,帽腰和帽底夾角α作為變量,α取值范圍為50°~80°,W的取值范圍為60 mm~80 mm。蒙皮鋪層為:[45/0/0/-

      民用飛機(jī)設(shè)計(jì)與研究 2018年2期2018-07-11

    • 3種節(jié)流裝置對濕氣計(jì)量的實(shí)驗(yàn)研究
      別得到差壓信號、壓損信號與工作壓力的關(guān)系,差壓信號、壓損信號與干度的關(guān)系,最終擬合、推導(dǎo)得到3種節(jié)流裝置的流量計(jì)算公式。1 實(shí)驗(yàn)裝置氣液兩相流實(shí)驗(yàn)在自行研制的室內(nèi)環(huán)道開展,其流程如圖1所示,實(shí)驗(yàn)管路介質(zhì)為氣、水兩種,實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)主要是由氣液循環(huán)管路、氣液計(jì)量裝置、數(shù)據(jù)采集、測試管段等組成。1-水箱,2-離心泵,3-液體質(zhì)量流量計(jì),4-螺桿壓縮機(jī),5-儲(chǔ)氣罐,6-氣體漩渦流量計(jì),7-混合器,8-測試管段,9-旋風(fēng)分離器,10-壓力變送器,11-溫度變送器圖1 實(shí)

      實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2018年6期2018-07-09

    • 分層式蓄熱室蓄熱過程數(shù)值仿真與優(yōu)化
      降低熔鋁爐蓄熱室壓損和提高蓄熱室蓄熱效率為目標(biāo),對某鋁廠熔鋁爐蓄熱室進(jìn)行了分層布料仿真研究。以多孔介質(zhì)模型為基礎(chǔ),對動(dòng)量方程源項(xiàng)進(jìn)行了修正,將多孔介質(zhì)結(jié)構(gòu)內(nèi)的傳熱轉(zhuǎn)化為兩相間的傳熱,并采用雙能量方程形式建立多孔介質(zhì)和流體間的傳熱能量方程。利用計(jì)算流體力學(xué)軟件Fluent及其二次開發(fā)平臺(tái),建立了適用于蓄熱室蓄熱過程的數(shù)學(xué)模型。利用建立的數(shù)學(xué)模型對影響分層布料蓄熱室蓄熱過程的4個(gè)主要參數(shù)進(jìn)行了模擬計(jì)算,得到了各參數(shù)對分層布料蓄熱室的蓄熱效率和壓損的影響規(guī)律,并

      儲(chǔ)能科學(xué)與技術(shù) 2018年4期2018-07-04

    • 基于CFD分析的某發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣歧管結(jié)構(gòu)優(yōu)化
      價(jià)方法:方法一為壓損壓損差異性評價(jià)方法,進(jìn)、出口分別采用壓力、質(zhì)量流量邊界;方法二為質(zhì)量流量和進(jìn)氣不均勻度評價(jià)方法,進(jìn)、出口都采用壓力邊界。兩種方法原理類似,追求較小的壓損就對應(yīng)著較大的質(zhì)量流量,但進(jìn)、出口壓損變化較大時(shí),流動(dòng)區(qū)域內(nèi)總的進(jìn)氣壓力(進(jìn)氣密度)和流速變化不大,所以質(zhì)量流量變化不大。因此,相對來說,壓損對不同流通結(jié)構(gòu)的差異性反映更為敏感,但質(zhì)量流量能夠直觀地展示進(jìn)氣量,更方便評價(jià)所設(shè)計(jì)的產(chǎn)品能否滿足實(shí)際需求。因此,在計(jì)算分析及設(shè)計(jì)優(yōu)化過程中,先

      汽車零部件 2018年5期2018-06-13

    • 滕州卷煙廠梗線投料段就地集中除塵系統(tǒng)管道設(shè)計(jì)方案
      素,來計(jì)算管徑與壓損[1],并選擇合適的風(fēng)機(jī)。3.3 集中除塵管道設(shè)計(jì)步驟(1)根據(jù)滕州卷煙廠要求,管道材料選用拉絲1Cr18Ni9 δ1.5板材(2)對梗線投料段現(xiàn)場進(jìn)行調(diào)查分析,考慮到產(chǎn)塵點(diǎn)分散、合理布置等因素,決定采用長距離并聯(lián)管路(3)繪制管路網(wǎng)計(jì)算軸測草圖。為便于計(jì)算,對管段進(jìn)行編號,并標(biāo)明所需參數(shù)。如圖1所示。圖1 滕州卷煙廠梗線投料段就地集中除塵管路網(wǎng)計(jì)算軸測草圖(4)確定風(fēng)速,計(jì)算管道斷面尺寸與壓損經(jīng)查《除塵工程設(shè)計(jì)手冊》得,輕質(zhì)干粉塵(煙

      信息記錄材料 2018年6期2018-06-11

    • 雙向內(nèi)外管差壓流量計(jì)參數(shù)優(yōu)化與數(shù)值模擬
      的性能,選擇引入壓損比φ作為衡量標(biāo)準(zhǔn),即:(11)式中:ΔP內(nèi)外為內(nèi)外管壓差信號;ΔP前后為節(jié)流件前后永久壓損。在雙向內(nèi)外管差壓流量計(jì)結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化和不同差壓流量計(jì)的性能對比中,壓損比φ越大,流量計(jì)性能越好,越能滿足工業(yè)生產(chǎn)的需要。1.2 結(jié)構(gòu)優(yōu)化本文采用二次正交回歸組合設(shè)計(jì)的試驗(yàn)方法,利用二次正交回歸表設(shè)計(jì)9組異徑模型。然后,利用Fluent軟件進(jìn)行雙向內(nèi)外管差壓流量計(jì)的模型建立和數(shù)值模擬仿真。依據(jù)仿真所得的壓損比,建立回歸方程,對試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行優(yōu)化。2 模

      自動(dòng)化儀表 2018年4期2018-04-17

    • 軋花機(jī)前面罩除塵管道計(jì)算與風(fēng)機(jī)選用
      首先計(jì)算各管路的壓損值,然后挑選阻力最大的管道支路(最長管路)計(jì)算總壓損。計(jì)算如下:1.管段①,D1=250mm,V=18 m/s,a.經(jīng)查表得,比摩阻Rm1=1.5 mm H2O/m圖1 吸塵管道簡易布置圖摩擦壓損:b.吸塵罩θ=150°,經(jīng)查表矩形吸塵罩阻力系數(shù)ζ=0.22c.五節(jié)彎管,α=90°,R=4D,查表可得阻力系數(shù)ζ=0.18d.吸氣三通,α=30°,D1=D5=250 mm,V1=V5=18 m/s,=1,查表可得阻力系數(shù)ζ=0.45局部壓

      中國棉花加工 2018年6期2018-04-10

    • 不同管束結(jié)構(gòu)凝汽器殼側(cè)數(shù)值分析
      汽器殼側(cè)的流場、壓損、空氣濃度分布、凝結(jié)量和熱負(fù)荷分布,并對這三種管束方案進(jìn)行對比分析。1 物理模型某凝汽器結(jié)構(gòu)為單流程對稱結(jié)構(gòu),因此選取凝汽器的一半結(jié)構(gòu)作為計(jì)算域,三種方案的管束分布區(qū)域如圖1所示。為對比不同管束區(qū)域?qū)δ餍阅苡绊?,三種方案除布管類型不一致外,其他設(shè)計(jì)參數(shù)相同,凝汽器背壓為4220kPa,進(jìn)汽量是758.415t/h,冷卻水入口溫度20.8℃,流量90500m3/h。2 計(jì)算結(jié)果圖1~圖4為三種布管方案的流速、壓損、空氣濃度等值線圖。圖

      現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年4期2018-03-30

    • 風(fēng)冷有源相控陣天線熱設(shè)計(jì)
      2.2.2 冷板壓損特性分析初始設(shè)計(jì)中冷板壓損特性一般通過仿真獲得,見表2。表2速度-壓損對應(yīng)表2.2.3 冷板風(fēng)量核算風(fēng)量一般通過經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行初步計(jì)算:Q1=cpρQv(tout-tin)(2)式中:Q1為單模塊總熱耗 2 520 W;ρ為空氣密度,取值1.076 5 kg/m3;cp為空氣比熱,取值1 005 J/(kg·K);Qv為風(fēng)量;tout為出口溫度;tin為入口溫度。當(dāng)tout-tin= 10 ℃時(shí),單模塊風(fēng)量需求為838 m3/h,單條冷板

      電子機(jī)械工程 2018年6期2018-02-15

    • 基于TRIZ創(chuàng)新理論的新型高壓損防堵水嘴
      創(chuàng)新理論的新型高壓損防堵水嘴田輝 鄒克武 王文成 劉春哲 李大偉承德石油高等??茖W(xué)校為了在有限空間內(nèi)探索具有大通流面積、高壓損特性的注水嘴,使其在注水過程中保證配水精度的同時(shí)具有良好的防堵能力,應(yīng)用TRIZ創(chuàng)新理論對具有高壓損、防堵特性的分層注水水嘴進(jìn)行了深入分析和優(yōu)化設(shè)計(jì)。通過功能及沖突矩陣分析,利用結(jié)構(gòu)嵌套法對水嘴結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,并設(shè)計(jì)出具有嵌套形式的新型繞流對沖水嘴。通過數(shù)值模擬方法對新型水嘴的壓損特性進(jìn)行分析,結(jié)果顯示,新型水嘴可在保證截面面積較大(

      石油鉆采工藝 2017年5期2017-12-11

    • 先進(jìn)壓水堆核電廠安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設(shè)備壓損研究
      安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設(shè)備壓損研究殷 勇,熊國棟,艾華寧,黃 亮,王浩宇,于 江(中廣核研究院有限公司,廣東深圳518124)在AP1000機(jī)組中,安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設(shè)備用于過濾失水事故后循環(huán)冷卻水中的雜質(zhì),確保非能動(dòng)堆芯冷卻系統(tǒng)(PXS)正常運(yùn)行。壓損是濾網(wǎng)設(shè)備重要性能指標(biāo),濾網(wǎng)設(shè)備壓損不能超過規(guī)定限值,以保證事故后有足夠的循環(huán)冷卻水可以冷卻堆芯。濾網(wǎng)設(shè)備壓損分為過濾部分壓損和流道部分壓損,文中通過試驗(yàn)手段和模擬計(jì)算的方法分別得出了一種新型濾網(wǎng)設(shè)備的各部分壓損值。研究結(jié)

      核科學(xué)與工程 2017年3期2017-07-07

    • 涂膠機(jī)器人輸膠系統(tǒng)壓損的研究
      的特性我們知道,壓損與輸送壓力、管徑、長度等參數(shù)有關(guān),而實(shí)際現(xiàn)場輸膠管路的布置不可能等徑,直線鋪設(shè),必然會(huì)存在轉(zhuǎn)彎,變徑,而這些都會(huì)影響壓力損失。圖1 壓力控制和定量缸控制原理1 壓力損失計(jì)算與分析流體在管道中流動(dòng)時(shí),由于流體具有粘性,要損失一部分能量,能量的損耗表現(xiàn)為壓力損失,我們知道流體在流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的壓力損失分為兩種:沿程壓力損失和局部壓力損失。沿程壓力損失,根據(jù)Graco的經(jīng)驗(yàn)公式:其中:λ-沿程阻力系數(shù),Q-流體的流量(gal/min),V-流體的

      汽車實(shí)用技術(shù) 2017年23期2017-05-29

    • 水泥選粉機(jī)內(nèi)部流場分析及優(yōu)化設(shè)計(jì)
      計(jì)導(dǎo)致選粉機(jī)下游壓損較大,占選粉機(jī)全流程壓損的82.9%。針對上述問題,本文提出了動(dòng)態(tài)分離器出口結(jié)構(gòu)改造方案,有效改善了內(nèi)部流場,降低局部流速,減小局部壓損,成功解決了水泥磨系統(tǒng)出力不足的問題,PO42.5水泥臺(tái)時(shí)出力由改造前120 t/h提高至改造后的152t/h。選粉機(jī);流場分布;數(shù)值模擬水泥選粉機(jī)的工作性能直接影響著水泥生產(chǎn)企業(yè)的水泥產(chǎn)量,因此如何提高水泥選粉機(jī)運(yùn)行性能成為水泥行業(yè)技術(shù)改造的重點(diǎn)[1-3]。本文通過對水泥選粉機(jī)內(nèi)部流場的分析,基于流場

      資源節(jié)約與環(huán)保 2016年11期2016-12-19

    • 淺議內(nèi)外管壓差流量計(jì)壓損的影響因素
      內(nèi)外管壓差流量計(jì)壓損的影響因素陳 瑛 程煥煥紹興市能源檢測院內(nèi)外管差壓流量計(jì)是目前極為重要的一種流量計(jì),而其在具體的操作中也會(huì)造成壓損,本文主要對內(nèi)外管壓差流量計(jì)壓損的影響關(guān)鍵因素進(jìn)行了全面科學(xué)探討,以此可以給相關(guān)的從業(yè)人員一點(diǎn)建議。內(nèi)外管;流量計(jì);影響因素前言內(nèi)外管差壓流量計(jì)是一種新型差壓式流量計(jì)。該流量計(jì)設(shè)計(jì)的取壓位置為管的同一截面上,消除了節(jié)流件前后摩阻壓降對壓差信號的影響,相同的流量下,獲得的壓差信號較傳統(tǒng)的壓差流量計(jì)大,提高了信號的靈敏度,其節(jié)流

      環(huán)球市場 2016年5期2016-08-22

    • 超超臨界1 000 MW汽輪機(jī)雙流調(diào)節(jié)級氣動(dòng)性能研究
      節(jié)級進(jìn)汽腔室結(jié)構(gòu)壓損小,調(diào)節(jié)級氣動(dòng)性能優(yōu)良,能達(dá)到熱力設(shè)計(jì)目標(biāo)。超超臨界1 000 MW汽輪機(jī),雙流調(diào)節(jié)級,CFD全周模擬,凍結(jié)轉(zhuǎn)子法,非周期性,流動(dòng)特性,氣動(dòng)性能0 引言早期的汽輪機(jī)級數(shù)少,結(jié)構(gòu)非常簡單,沒有調(diào)節(jié)級的概念。現(xiàn)在的汽輪機(jī)除了少量帶基本負(fù)荷的節(jié)流配汽的汽輪機(jī)外,大多數(shù)都帶有調(diào)節(jié)級,以此增加機(jī)組的負(fù)荷響應(yīng)性與部分負(fù)荷運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。隨著汽輪機(jī)設(shè)計(jì)技術(shù)與高溫材料技術(shù)的發(fā)展,國家節(jié)能政策的推行,高參數(shù)、大容量逐漸成為未來汽輪機(jī)發(fā)展的主流方向。對于噴嘴

      東方汽輪機(jī) 2015年3期2015-11-28

    • 可調(diào)壓中壓濕氣實(shí)驗(yàn)裝置的研制
      該裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、壓損計(jì)算、關(guān)鍵設(shè)備選型、裝置電氣控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)和調(diào)試等,并通過對系統(tǒng)不確定度分析,得到該可調(diào)壓中壓濕氣裝置氣相測量不確定度為1.00%,液相測量不確定度為0.35%.濕氣兩相流;可調(diào)壓裝置;壓損計(jì)算;不確定度分析目前,國內(nèi)外對氣液兩相流動(dòng)狀態(tài)及參數(shù)測量做了大量研究,建有不少氣液兩相流實(shí)驗(yàn)裝置,其中規(guī)模與影響力較大的裝置有美國科羅拉多工程實(shí)驗(yàn)室CEESI的濕氣實(shí)驗(yàn)裝置,英國國家工程實(shí)驗(yàn)室NEL的高壓濕氣實(shí)驗(yàn)裝置,挪威海德魯HYDRO公司的高壓多

      天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2014年1期2014-06-05

    • 進(jìn)排氣壓損對不同工況燃?xì)廨啓C(jī)性能影響研究
      ,導(dǎo)致燃機(jī)進(jìn)排氣壓損升高,并給燃機(jī)性能帶來了不利的影響,如功率和經(jīng)濟(jì)性的下降及耗油率的增加等[2](OLYMPUS TM3型燃?xì)廨啓C(jī)在最大功率下,進(jìn)氣壓力每下降l%,比油耗增加1.2%,功率損失2.2%[3];LM2500型燃?xì)廨啓C(jī)排氣壓損每增加980 Pa,輸出功率減少107 k W[4])。當(dāng)進(jìn)排氣壓損與給定值不同時(shí),燃機(jī)性能將發(fā)生明顯的變化[5]。此外,工況不同,燃機(jī)內(nèi)部工質(zhì)性質(zhì)并不一致,單位壓損對不同工況下燃機(jī)性能的影響也不同,文獻(xiàn)[6]認(rèn)為考慮氣

      機(jī)械工程與自動(dòng)化 2014年3期2014-05-07

    • 選粉機(jī)氣流壓損分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化
      與裝備選粉機(jī)氣流壓損分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化趙 欣,歐 劍(綿陽職業(yè)技術(shù)學(xué)院, 四川 綿陽 621000)根據(jù)選粉機(jī)構(gòu)造與流形將選粉機(jī)的流體腔劃分為6個(gè)子腔體,并采用數(shù)值模擬的方法得到各腔體的壓損比例,發(fā)現(xiàn)送料筒腔體、出口腔體與內(nèi)腔體這三個(gè)腔體的壓損之和達(dá)到了整機(jī)壓損的86.66%。針對送料筒腔體的氣流對沖損耗,設(shè)計(jì)了側(cè)環(huán)面風(fēng)口結(jié)構(gòu)。針對內(nèi)腔體內(nèi)的旋流損耗和出口腔體內(nèi)轉(zhuǎn)向損耗,設(shè)計(jì)了渦流打散錐結(jié)構(gòu)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,所設(shè)計(jì)的優(yōu)化結(jié)構(gòu)不影響選粉機(jī)的分級性能,且能有效的降低

      當(dāng)代化工 2014年11期2014-02-20

    • 冷水機(jī)組蒸發(fā)器變更管徑減低成本的可行性探討
      2)保證壓差 (壓損)。因此,銅管間的間隙、銅管根數(shù)、折流板的間距和片數(shù)也相應(yīng)需要進(jìn)行變更。下面以一種機(jī)型670 kW(280匹)水冷機(jī)組的蒸發(fā)器,進(jìn)行縮小管徑變更結(jié)構(gòu)減低成本的探討。1.1 換熱面積原670kW(280匹)水冷機(jī)組蒸發(fā)器的銅管直徑為 φ12.7mm,準(zhǔn)備變更采用的銅管直徑為φ9.52mm,兩種銅管的蒸發(fā)器的相關(guān)數(shù)據(jù)見表1,蒸發(fā)器采用的內(nèi)螺紋銅管截面圖如圖1所示。原采用φ12.7mm銅管的蒸發(fā)器有786根銅管,銅管總長度為2.615m,換熱

      制冷 2013年2期2013-09-13

    • 大港南部油田注水管道除垢節(jié)能技術(shù)的應(yīng)用
      條注水系統(tǒng)管道中壓損超過3.0MPa的有20條,總長度26.2km,平均壓損達(dá)到4 MPa;在用的484條注水井單井注水管道中壓損大于3.0MPa的68條,總長度38.86km,平均壓損5.8 MPa。由于管道結(jié)垢嚴(yán)重壓損大,管道末點(diǎn)壓力低,造成注水井欠注、系統(tǒng)無功損耗增加,同時(shí)對回注污水水質(zhì)形成二次污染,影響油田注水開發(fā)。圖1 注水管道結(jié)垢圖片1 存在的問題1.1 無功損耗增加,系統(tǒng)效率降低由于注水管道結(jié)垢壓損大,管道末點(diǎn)壓力低,為保證配注泵站需提高運(yùn)行

      石油石化節(jié)能 2013年4期2013-04-10

    • 抽汽壓損變化對煤耗率影響的通用強(qiáng)度矩陣計(jì)算模型
      0)0 引言抽汽壓損是指抽汽在加熱器中以及從汽輪機(jī)抽汽口到加熱器管道上產(chǎn)生的壓力損失之和。抽汽壓損是一種不明顯的熱力損失,使蒸汽的做功能力下降,熱經(jīng)濟(jì)性降低。根據(jù)小擾動(dòng)可知,加熱器抽汽壓損變化時(shí),屬于小擾動(dòng)。所以,當(dāng)加熱器抽汽壓損變化時(shí),抽汽口壓力、加熱器端差可視為不變,壓損變化導(dǎo)致加熱器汽側(cè)飽和溫度的變化,引起本級和相鄰加熱器的給水焓升及抽汽量的重新分配[1]。文中通過引入矩陣算子后經(jīng)過嚴(yán)密的數(shù)學(xué)推導(dǎo),導(dǎo)出了上端差變化對機(jī)組發(fā)電煤耗率影響的通用強(qiáng)度矩陣計(jì)

      應(yīng)用能源技術(shù) 2012年6期2012-07-28

    • 660 MW超臨界機(jī)組加熱器運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性影響因素的定量分析
      熱器上端差和抽汽壓損是影響加熱器運(yùn)行性能的兩種主要因素。在多元擾動(dòng)下熱力系統(tǒng)能效分析模型基礎(chǔ)上,以660 MW超臨界機(jī)組的典型工況為例,計(jì)算了這兩種主要因素對機(jī)組能效影響的強(qiáng)度系數(shù),并繪制了強(qiáng)度系數(shù)關(guān)于機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷的比較圖和趨勢圖,找出了該機(jī)組實(shí)際運(yùn)行中應(yīng)密切監(jiān)視和重點(diǎn)控制的參數(shù),為機(jī)組的節(jié)能降耗提供幫助,也可為其他類型機(jī)組的同類問題提供參考。上端差;抽汽壓損;強(qiáng)度系數(shù);機(jī)組能耗0 引言電廠熱力系統(tǒng)中,加熱器是重要的輔機(jī)之一,其運(yùn)行水平直接影響電廠的熱經(jīng)濟(jì)

      電力科學(xué)與工程 2012年7期2012-02-08

    • 回爐煤氣流量的測量方法改造
      程比,還使得管道壓損大大降低。一次測量元件畢托巴是?20mm不銹鋼制成,其截面積很小,在介質(zhì)管道中壓力損失很小,幾乎無壓力損失,這可使運(yùn)行成本大大減小。與渦街、孔板、機(jī)翼等節(jié)流流量測量裝置相比較具有明顯的節(jié)能效果。畢托巴流量計(jì)與孔板等節(jié)流流量計(jì)的壓損的比較如下所示。畢托巴流量計(jì)和孔板流量計(jì)的壓損比較:設(shè)計(jì)及試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明,孔板永久壓力損失PPL0=(0.5~0.6)×ΔP,約為20~50 kPa??装?span id="j5i0abt0b" class="hl">壓損的經(jīng)驗(yàn)公式:當(dāng)β=0.6時(shí),PPLo=0.6×ΔP當(dāng)β

      化工裝備技術(shù) 2010年2期2010-12-13

    • 高落差長配管安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響
      安裝形式下,管路壓損對空調(diào)系統(tǒng)的影響,并且提出相應(yīng)的對策。同時(shí)介紹高落差長配管安裝情況下的壓縮機(jī)回油及壓縮機(jī)啟動(dòng)現(xiàn)象分析。二、高落差長配管安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響空調(diào)器的高落差長配管有兩種安裝形式:室外機(jī)在下、室內(nèi)機(jī)在上和室外機(jī)在上、室內(nèi)機(jī)在下。對上述兩種安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響及相應(yīng)的對策歸納如表1所示。表1 三、高落差長配管安裝形式下空調(diào)器的試驗(yàn)這次進(jìn)行高落差長配管試驗(yàn)的空調(diào)器有兩臺(tái):分別為室外機(jī)低置和室外機(jī)高置兩種形式。圖1為上述兩臺(tái)空調(diào)器連接管路的

      裝備機(jī)械 2010年2期2010-08-01

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