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    山嶺隧道淺埋段開(kāi)挖圍巖變形特征分析

    2024-12-31 00:00:00李家成
    西部交通科技 2024年7期
    關(guān)鍵詞:現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)變形監(jiān)測(cè)

    摘 要:文章以柳州經(jīng)合山至南寧高速公路某淺埋隧道為依托,通過(guò)在隧道洞內(nèi)和上覆土層中埋設(shè)監(jiān)測(cè)元器件開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè),對(duì)山嶺隧道淺埋段地表沉降和圍巖變形規(guī)律進(jìn)行研究。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明:掌子面開(kāi)挖后,隧道縱向變形呈“S”型分布,地表沉降影響約為掌子面前方12 m;中臺(tái)階開(kāi)挖后對(duì)掌子面變形影響最大,圍巖豎向變形明顯大于周邊收斂,這是由于淺埋隧道圍巖豎向壓力作用明顯大于水平壓力;隧道上覆地層變形最大處位于隧道上覆土層2.4~2.8 m,其縱向和橫向水平位移均出現(xiàn)先增后減的趨勢(shì);下臺(tái)階開(kāi)挖前是圍巖壓力釋放的主要階段,占最終值比例>80%。

    關(guān)鍵詞:山嶺隧道;淺埋隧道;現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn);變形監(jiān)測(cè)

    中圖分類號(hào):U456.3+1

    0 引言

    隨著我國(guó)“交通強(qiáng)國(guó)”戰(zhàn)略和“一帶一路”倡議的提出,西部地區(qū)一大批基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的投入推動(dòng)了山嶺隧道理論研究和施工技術(shù)的發(fā)展[1-2]。山嶺隧道淺埋段開(kāi)挖由于其圍巖應(yīng)力狀態(tài)和支護(hù)結(jié)構(gòu)收斂極其復(fù)雜,嚴(yán)重影響隧道施工安全性,隧道冒頂、坍塌、二襯開(kāi)裂、地表大范圍沉降等施工風(fēng)險(xiǎn)概率增大[3-4]。因此,針對(duì)山嶺隧道淺埋段施工期圍巖變形及支護(hù)結(jié)構(gòu)受力進(jìn)行分析有重要意義。

    眾多學(xué)者針對(duì)淺埋山嶺隧道開(kāi)挖過(guò)程中圍巖變形規(guī)律、地表沉降特征等開(kāi)展了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)、模型試驗(yàn)或數(shù)值模擬研究。陳進(jìn)[5]通過(guò)數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)監(jiān)測(cè),發(fā)現(xiàn)淺埋偏壓隧道在圍巖等級(jí)為Ⅳ級(jí)、Ⅴ級(jí)條件時(shí),分別采用臺(tái)階法和預(yù)留核心土法開(kāi)挖控制圍巖變形效果最好;廖磊毅[6]為解決某鐵路隧道淺埋段圍巖軟化并侵入初支的問(wèn)題,提出了洞內(nèi)徑向注漿和地表注漿結(jié)合的方式控制地面沉降。苑敏等[7]采用現(xiàn)場(chǎng)全過(guò)程監(jiān)測(cè)試驗(yàn)方法,發(fā)現(xiàn)淺埋山嶺隧道開(kāi)挖后地表沉降呈“沉降槽分布”,鋼拱架前期應(yīng)變速率變化較大,且臺(tái)階拱架應(yīng)變均會(huì)重新分布;林錦騰等[8]以佳龍嶂隧道為依托,發(fā)現(xiàn)當(dāng)淺埋隧道的埋深小于洞徑2倍時(shí),不同觀測(cè)點(diǎn)處拱頂沉降受影響最大,圍巖變形分為3個(gè)階段,且變形急劇階段是防護(hù)隧道變形重要時(shí)期。

    因此,對(duì)山嶺隧道淺埋段開(kāi)挖進(jìn)行襯砌結(jié)構(gòu)受力分析和圍巖變形規(guī)律研究有重要意義。本文以柳州經(jīng)合山至南寧高速公路某淺埋隧道為依托,分析了淺埋隧道開(kāi)挖過(guò)程中地表、洞內(nèi)圍巖變形及圍巖壓力的變化規(guī)律,為今后山嶺隧道淺埋段施工和設(shè)計(jì)提供借鑒。

    1 工程概述

    以柳州經(jīng)合山至南寧高速公路某淺埋隧道為例,該隧道埋深15~250 m,其中K102+580~K130+250段圍巖等級(jí)以Ⅳ級(jí)、Ⅴ級(jí)為主,隧道左線長(zhǎng)595 m,右線長(zhǎng)670 m,開(kāi)挖洞徑10.5 m,采用三臺(tái)階臨時(shí)橫撐法開(kāi)挖(見(jiàn)圖1),開(kāi)挖工序主要包括以下幾點(diǎn):

    (1)開(kāi)挖上臺(tái)階1部,人工與機(jī)械組合開(kāi)挖后立即初噴封閉掌子面,然后進(jìn)行洞身襯砌支護(hù)(包括架設(shè)臨時(shí)拱架支撐)。

    (2)待1部開(kāi)挖支護(hù)達(dá)到設(shè)計(jì)要求后,拆除臨時(shí)鋼支撐2~4榀,開(kāi)挖2部中臺(tái)階,保持上臺(tái)階與中臺(tái)階間距在6~10 m。

    (3)待中臺(tái)階開(kāi)挖完成,繼續(xù)掘進(jìn)下臺(tái)階3部,下臺(tái)階分仰拱頂面以上和仰拱開(kāi)挖,保持下臺(tái)階與上臺(tái)階距離≤15 m,待仰拱面以上開(kāi)挖完成立即進(jìn)行初支施工。

    (4)仰拱開(kāi)挖完成后,內(nèi)部澆筑混凝土,初支閉合成環(huán)。

    根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工條件及周圍地形分布,選取3個(gè)典型斷面進(jìn)行地層變形、圍巖變化及圍巖壓力分析。在隧道進(jìn)口淺埋段布設(shè)地表沉降及地層變?yōu)橛^測(cè)點(diǎn)(見(jiàn)圖2),其現(xiàn)場(chǎng)布置內(nèi)容如下:

    (1)地表下沉監(jiān)測(cè)在隧道淺埋段上方布置15個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),測(cè)點(diǎn)橫向間距2~5 m,縱向間距10 m。地層變位采用3個(gè)沉降孔觀測(cè),孔間距1 m。圍巖橫向變形采用2個(gè)水平位移斜側(cè)孔位移計(jì)觀測(cè),測(cè)孔布置在拱腳上方0.5 m,距中軸線7.2 m處。

    (2)隧道內(nèi)圍巖變形測(cè)點(diǎn)布置如圖3所示,在隧道拱頂、拱腰及中臺(tái)階處布置觀測(cè)反光片進(jìn)行位移觀測(cè)。圍巖壓力監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置在拱頂、左右拱腰、左右拱腳處。

    2 地表沉降及地層變位監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

    2.1 地表沉降規(guī)律分析

    為研究強(qiáng)風(fēng)化白云質(zhì)灰?guī)r淺埋隧道開(kāi)挖后地表沉降及隧道洞頂上部土體位移變化規(guī)律,布置3個(gè)斜側(cè)孔和2個(gè)沉降孔觀測(cè),全面分析隧道開(kāi)挖后洞內(nèi)外土體沉降規(guī)律。

    2.1.1 隧道縱向變形地表下沉分析

    圖4為地表沉降隨隧道開(kāi)挖變形圖,從圖中可以看出3個(gè)監(jiān)測(cè)斷面地表沉降變形曲線基本趨于一致,呈“S型”分布。監(jiān)測(cè)點(diǎn)距離掌子面后方(掘進(jìn)方向?yàn)榍胺剑?2 m以外時(shí),地表沉降最大值為7.6 mm,趨于穩(wěn)定,這是由于初期支護(hù)基本施作完成,圍巖變形量較小。當(dāng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)處于-12~24 m時(shí),地表沉降變形分為3個(gè)階段:監(jiān)測(cè)點(diǎn)處于-12~0 m時(shí),地表沉降處于較快速增長(zhǎng)階段,最大沉降值為13.2 mm;當(dāng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)處于0~12 m時(shí),地表沉降處于快速增長(zhǎng)階段,其沉降曲線呈一次線形增長(zhǎng),最大沉降速率達(dá)到7.9 mm/d,該測(cè)點(diǎn)位于掌子面前方6 m處;當(dāng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)處于12~24 m時(shí),地表沉降處于緩慢增長(zhǎng)階段,地表沉降速率迅速減小,地表累計(jì)最大沉降值為37.9 mm。因此,在隧道淺埋段開(kāi)挖前需提前對(duì)掌子面上方地表0~12 m范圍進(jìn)行地表注漿處理,隧道洞內(nèi)掌子面單次超前支護(hù)距離宜>6 m,以控制地表沉降處于設(shè)計(jì)規(guī)范允許值內(nèi)。

    2.1.2 隧道橫向地表沉降分析

    選取監(jiān)測(cè)斷面3研究隧道橫斷面方向地表沉降規(guī)律如圖5所示。由圖5可知,隨著掌子面開(kāi)挖面積變大地表沉降值和沉降影響范圍也逐漸增大,三臺(tái)階臨時(shí)橫撐法開(kāi)挖各臺(tái)階開(kāi)挖地表沉降曲線基本呈對(duì)稱分布,沉降值最大點(diǎn)均處于掌子面中線處,橫向沉降曲線呈沉降槽分布。

    當(dāng)上臺(tái)階開(kāi)挖時(shí),靠近掌子面軸線左側(cè)沉降觀測(cè)點(diǎn)略大于右側(cè),這是由于隧道上部覆蓋土體分布不均所致。當(dāng)中臺(tái)階開(kāi)挖時(shí),掌子面軸線觀測(cè)點(diǎn)沉降值迅速增大,中臺(tái)階與上臺(tái)階沉降最大差值明顯大于下臺(tái)階與中臺(tái)階沉降差值。這是由于中臺(tái)階掌子面開(kāi)挖方量明顯大于上下臺(tái)階,對(duì)圍巖擾動(dòng)也最大,且中臺(tái)階開(kāi)挖后初支支護(hù)時(shí)間最長(zhǎng),圍巖應(yīng)力釋放時(shí)間最長(zhǎng)。當(dāng)下臺(tái)階開(kāi)挖時(shí),地表沉降影響范圍顯著變大,位于掌子面軸線-9~9 m內(nèi),地表沉降值處于16.3~31.2 mm。已經(jīng)接近或超過(guò)地表沉降允許最大值30 mm,需盡早進(jìn)行鋼拱架支護(hù),及時(shí)澆筑仰拱初支使掌子面盡早閉合成環(huán)。

    2.1.3 隧道縱軸線地表及拱頂沉降分析

    監(jiān)測(cè)斷面3拱頂上方地表沉降及拱頂沉降曲線如下頁(yè)圖6所示。隨著掌子面掘進(jìn),掌子面前方地表沉降值和拱頂沉降值曲線變化趨勢(shì)相似,先迅速增長(zhǎng)后緩慢增大最終趨于穩(wěn)定,沉降最大值分別為37.7 mm和38.9 mm,超過(guò)了沉降允許值。這是由于受洞口前面段巖溶發(fā)育影響,9~15 m深度段溶蝕裂隙發(fā)育,巖芯呈破碎塊狀,圍巖內(nèi)部裂隙發(fā)育;掌子面開(kāi)挖后使得前方0~12 m范圍內(nèi)土層下沉。掌子面后方0~10 m范圍內(nèi)地表和拱頂沉降隨距離掌子面越遠(yuǎn)變形越小,這是由于初支限制了圍巖變形的能力。掌子面-6~6 m范圍內(nèi)拱頂和地表沉降變化最劇烈,掌子面開(kāi)挖圍巖應(yīng)力狀態(tài)由二向應(yīng)力狀態(tài)變?yōu)槿驊?yīng)力狀態(tài),圍巖壓力短時(shí)間內(nèi)迅速釋放,使得拱頂位移迅速增大。在掌子面掘進(jìn)過(guò)程中,拱頂沉降值始終大于地表沉降值,其主要原因是隧道上覆土層發(fā)生壓縮、膨脹等原因?qū)е隆?/p>

    2.2 圍巖水平方向位移變化

    2.2.1 縱軸線方向圍巖水平位移

    為研究隧道開(kāi)挖過(guò)程中隧道上方不同埋深位置縱軸線方向圍巖水平位移變化規(guī)律,選取斷面2兩側(cè)沉降孔監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析(見(jiàn)圖7)。位移正負(fù)值分別代表位移朝向隧道內(nèi)部和背離隧道內(nèi)部方向,超前5 m代表監(jiān)測(cè)點(diǎn)為掌子面超前加固距離為5 m處監(jiān)測(cè)點(diǎn)縱向位移變化,滯后2 m代表掌子面后方2 m處監(jiān)測(cè)點(diǎn)縱向位移變化。

    由圖7可知,各土層水平位移隨監(jiān)測(cè)深度呈現(xiàn)出“先增后減”的趨勢(shì),最大水平位移埋深2.8 m。測(cè)點(diǎn)埋深0~6 m時(shí),由于監(jiān)測(cè)點(diǎn)處于塑性區(qū)內(nèi),且受到圍巖壓力持續(xù)調(diào)整釋放影響,該深度范圍內(nèi)水平位移變化較大;測(cè)點(diǎn)埋深6~10 m時(shí),隧道縱向水平位移迅速減小趨近于0,這表明該范圍測(cè)點(diǎn)處于彈塑性區(qū),受開(kāi)挖擾動(dòng)影響較小。當(dāng)測(cè)點(diǎn)深度為6 m時(shí),超前15 m和超前10 m的縱向水平位移均迅速減小,因此采用三臺(tái)階臨時(shí)橫撐法開(kāi)挖隧道縱向水平位移影響范圍處于10~15 m,可根據(jù)影響范圍調(diào)整超前加固距離。當(dāng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)位移掌子面后方2 m時(shí),受拱頂沉降變形影響,測(cè)點(diǎn)周圍土體向隧道內(nèi)側(cè)移動(dòng),但其移動(dòng)速率明顯小于掌子面前方測(cè)點(diǎn)是受初期支護(hù)阻礙所致。

    2.2.2 橫截面方面圍巖水平位移

    圖8為斷面2內(nèi)掌子面前方超前加固5 m、10 m、15 m和掌子面后方2 m處水平斜孔監(jiān)測(cè)的圍巖橫向水平位移變形曲線,正負(fù)值分別代表圍巖位移靠近隧道內(nèi)側(cè)或背離隧道內(nèi)側(cè)。

    在測(cè)點(diǎn)深度為0~6 m時(shí),同一斷面圍巖橫向水平位移較大,且最大值處于2.4~2.8 m,與縱向水平位移最大位置基本吻合,圍巖橫向最大水平位移22.1 mm。當(dāng)測(cè)點(diǎn)深度為6~10 m時(shí),超前10 m和15 m處測(cè)點(diǎn)橫向位移迅速減小,且橫向水平位移方向發(fā)生轉(zhuǎn)變,超前5 m處橫向位移緩慢減小,這表明該開(kāi)挖方法影響的橫向位移超前支護(hù)影響范圍約為10 m。

    3 圍巖壓力特征

    圖9為斷面3的圍巖-初支接觸壓力時(shí)間曲線圖。在斷面3的拱頂、拱腰及拱腳處共布置5個(gè)土壓力盒監(jiān)測(cè)。由圖9可知,初支-圍巖間接觸壓力增長(zhǎng)可劃分為三個(gè)階段:下臺(tái)階開(kāi)挖前的快速增長(zhǎng)期,二襯施工前(9~18 d)的較快增長(zhǎng)期,二襯施工后的緩慢增長(zhǎng)期。圍巖壓力在中臺(tái)階開(kāi)挖后,拱頂和拱腰迅速增大,拱頂此時(shí)最大壓力值為0.391 MPa,占平穩(wěn)最大值的82.3%。因此,在中臺(tái)階開(kāi)挖階段要盡快施作拱部臨時(shí)支護(hù),防止沉降速率過(guò)快。下臺(tái)階開(kāi)挖后,左右拱腳處圍巖壓力快速增長(zhǎng),拱頂和拱腰處壓力由于圍巖初始應(yīng)力已大部分釋放,增長(zhǎng)速率較快。在二襯施作后,左右拱腰先快速減小后緩慢增大,這是二襯施作時(shí)拱腰部位圍巖持續(xù)變形受阻,待二襯施作完畢,拱頂部圍巖壓力持續(xù)增大,且拱頂增長(zhǎng)速率明顯大于拱腰,這表明對(duì)于淺埋隧道圍巖豎向應(yīng)力作用在拱頂處效果最明顯,左拱腰處圍巖壓力大于右拱腰是受地形偏壓作用影響。

    4 隧道洞內(nèi)圍巖變形分析

    隧道淺埋段洞內(nèi)圍巖變形監(jiān)測(cè)是研究圍巖變形規(guī)律的重要方法之一,選取隧道典型斷面1拱頂和拱腰及水平收斂測(cè)點(diǎn)進(jìn)行觀測(cè),其累計(jì)變形量和變形速率如圖10所示。

    由圖10可知,圍巖變形可分為四個(gè)階段:中臺(tái)階開(kāi)挖前的快速增長(zhǎng)階段,上臺(tái)階開(kāi)挖前的劇烈增長(zhǎng)階段、二襯施作前的較快增長(zhǎng)階段(9~18 d)以及二襯施作后的趨于穩(wěn)定階段。豎向最大變形速率和最大沉降值分別為4.21 mm/d和41.32 mm,水平收斂最大變形速率和收斂值分別為0.82 mm/d和11.41 mm,最大變形速率均處于中臺(tái)階開(kāi)挖后。最大變形速率超過(guò)變形范圍,因此在中臺(tái)階開(kāi)挖前應(yīng)調(diào)整支護(hù)方式,對(duì)拱部加強(qiáng)超前支護(hù)或調(diào)整拱架間距,控制圍巖變形在允許范圍內(nèi)。拱頂和拱腰處圍巖變形速率趨于一致,呈“M”型分布,在二襯施作

    前變形速率基本保持不變,這表明采用三臺(tái)階臨時(shí)橫撐法開(kāi)挖對(duì)淺埋隧道圍巖水平向變形影響較小,但對(duì)圍巖豎向變形作用尤為明顯。這是因?yàn)槭芩淼缆裆钣绊?,掌子面開(kāi)挖后隧道成拱較為困難,且淺埋隧道自重應(yīng)力對(duì)圍巖變形影響明顯大于水平應(yīng)力。

    5 結(jié)語(yǔ)

    (1)掌子面掘進(jìn)引起隧道縱軸向變形呈“S”型分布,其變形規(guī)律可分為穩(wěn)定變形階段、緩慢增長(zhǎng)階段和快速增長(zhǎng)階段。地表最大沉降值和沉降速率分別為37.9 mm和7.9 mm/d,需對(duì)洞內(nèi)掌子面和地表分別進(jìn)行注漿加固,地表沉降影響范圍為掌子面前方12 m。

    (2)隧道橫向沉降曲線呈沉降槽分布,受開(kāi)挖方量和支護(hù)時(shí)間影響中臺(tái)階開(kāi)挖后對(duì)地層變形影響最大。

    (3)隧道上側(cè)土層縱向水平位移和橫向水平位移最大變形位置均處于2.4~2.8 m,且隨觀測(cè)深度增大,其位移值先增后減。縱向水平位移影響超前范圍10~15 m,橫向水平位移影響范圍約10 m。

    (4)圍巖壓力基本呈對(duì)稱分布,下臺(tái)階開(kāi)挖前為圍巖壓力釋放的主要階段,占最終值的81.2%。洞內(nèi)圍巖豎向變形明顯大于水平向變形,是受隧道埋深和豎向圍巖壓力共同作用所致。

    (5)針對(duì)三臺(tái)階臨時(shí)橫撐法中臺(tái)階開(kāi)挖后圍巖變形及地表沉降較大問(wèn)題,可對(duì)掌子面地表前12 m范圍內(nèi)注漿,洞內(nèi)中臺(tái)階開(kāi)挖后加強(qiáng)超前支護(hù),將初期支護(hù)采用非對(duì)稱支護(hù)對(duì)拱部進(jìn)行加固。

    參考文獻(xiàn):

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